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三峡库区地灾防治顾问部文件中铁二院三峡顾问咨发〔2007〕31号关于重庆市三峡库区三期地质灾害防治项目万州区徐家坝危岩带（治理总表序号：217）初步设计阶段勘查报告的咨询评估报告重庆市国土资源和房屋管理局：根据重庆市三峡地防办委托，中铁二院工程集团有限责任公司三峡库区地灾防治顾问部组织专家于2007年6月15日，在鸿都大酒店十七楼三会议室，对重庆市地勘局南江水文地质工程地质队提交的《万州区徐家坝危岩带（治理总表序号217）初步设计阶段勘查报告》（简称《勘查报告》）进行了审查，参加会议的单位有万州区地质灾害整治中心、重庆时乐浦地质灾害防治咨询设计事务所、重庆市地勘局南江水文地质工程地质队。
审查期间，听取了《勘查报告》编制单位的情况汇报，同与会人员交换意见。
经认真研究，现将《勘查报告》的咨询评估意见报告如下：一、 基本情况 （一）危岩基本情况徐家坝危岩位于重庆市万州鱼泉产业集团有限公司厂区南及西南侧，地处长江左岸一级支流龙宝河左岸台阶状（或方山）丘陵陡崖一带，行政区划属于万州主城龙宝区。
地理坐标介于X=3412990～36536255m 、Y=3412533～36537288m 范围。
中 铁 二 院工程集团有限责任公司危岩为侏罗系中统沙溪庙组巨厚层状砂岩陡崖，呈东西向分布，长900m，高5.5～25m，由14个危岩体组成，总体积21660m3，为大型危岩带。
危岩带临空面近于直立，所处势能较高，其高度以大于15m为主，多数属中位危岩。
危岩带斜坡脚高程在187～195.52m，危岩底高程在207～220m，危岩顶面高程在223.31～239.50m。
（二）可研阶段批复意见2005年8月中国国际工程咨询公司对可研勘查与设计报告进行评估，同年10月出具了评估报告，评估意见认为：1、意见（1）、危岩带各危岩体均已形成卸荷裂隙，顶部影响范围内的建筑物及地面普遍出现了变形裂缝，W1危岩体2003年已发生崩塌灾害，危岩失稳危及移民迁建企业和居民安全，进行防治是必要的。
报告2：岩体物理力学指标
报告3：岩土体物理力学指标
注：报告1：《胜利东二露天矿内排土场与南帮变形成因与稳定性治理方案》，辽宁工程技术大学，2018年5月。
报告2：《胜利东二露天煤矿南帮边坡稳定性分析及治理》，辽宁工程技术大学，2011年5月。
报告3：《胜利东二号露天煤矿南排土场南帮边坡稳定性分析与控制技术研究报告》，辽宁工程技术大学，2015年1月。
报告4：《二〇一七年度评价胜利东二露天矿南北帮及内排土场边坡稳定性分析与评价》，辽宁工程技术大学，2017年10月。
报告5：《胜利东二号露天煤矿采场深部滑体清理采煤方案研究》，辽宁工程技术大学，2018年2月。
岩土体物理力学指标
需讨论：1、泥沙岩互组2、断层3、煤4、弱层。
三峡库区地灾防治顾问部文件中铁二院三峡顾问咨发〔2007〕31号关于重庆市三峡库区三期地质灾害防治项目万州区徐家坝危岩带（治理总表序号：217）初步设计阶段勘查报告的咨询评估报告重庆市国土资源和房屋管理局：根据重庆市三峡地防办委托，中铁二院工程集团有限责任公司三峡库区地灾防治顾问部组织专家于2007年6月15日，在鸿都大酒店十七楼三会议室，对重庆市地勘局南江水文地质工程地质队提交的《万州区徐家坝危岩带（治理总表序号217）初步设计阶段勘查报告》（简称《勘查报告》）进行了审查，参加会议的单位有万州区地质灾害整治中心、重庆时乐浦地质灾害防治咨询设计事务所、重庆市地勘局南江水文地质工程地质队。
审查期间，听取了《勘查报告》编制单位的情况汇报，同与会人员交换意见。
经认真研究，现将《勘查报告》的咨询评估意见报告如下：一、 基本情况 （一）危岩基本情况徐家坝危岩位于重庆市万州鱼泉产业集团有限公司厂区南及西南侧，地处长江左岸一级支流龙宝河左岸台阶状（或方山）丘陵陡崖一带，行政区划属于万州主城龙宝区。
地理坐标介于X=3412990～36536255m 、Y=3412533～36537288m 范围。
中 铁 二 院工程集团有限责任公司危岩为侏罗系中统沙溪庙组巨厚层状砂岩陡崖，呈东西向分布，长900m，高5.5～25m，由14个危岩体组成，总体积21660m3，为大型危岩带。
危岩带临空面近于直立，所处势能较高，其高度以大于15m为主，多数属中位危岩。
危岩带斜坡脚高程在187～195.52m，危岩底高程在207～220m，危岩顶面高程在223.31～239.50m。
（二）可研阶段批复意见2005年8月中国国际工程咨询公司对可研勘查与设计报告进行评估，同年10月出具了评估报告，评估意见认为：1、意见（1）、危岩带各危岩体均已形成卸荷裂隙，顶部影响范围内的建筑物及地面普遍出现了变形裂缝，W1危岩体2003年已发生崩塌灾害，危岩失稳危及移民迁建企业和居民安全，进行防治是必要的。
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审查期间，听取了《勘查报告》编制单位的情况汇报，同与会人员交换意见。
经认真研究，现将《勘查报告》的咨询评估意见报告如下：一、 基本情况 （一）危岩基本情况徐家坝危岩位于重庆市万州鱼泉产业集团有限公司厂区南及西南侧，地处长江左岸一级支流龙宝河左岸台阶状（或方山）丘陵陡崖一带，行政区划属于万州主城龙宝区。
地理坐标介于X=3412990～36536255m 、Y=3412533～36537288m 范围。
中 铁 二 院 工程集团有限责任公司危岩为侏罗系中统沙溪庙组巨厚层状砂岩陡崖，呈东西向分布，长900m，高5.5～25m，由14个危岩体组成，总体积21660m3，为大型危岩带。
危岩带临空面近于直立，所处势能较高，其高度以大于15m为主，多数属中位危岩。
危岩带斜坡脚高程在187～195.52m，危岩底高程在207～220m，危岩顶面高程在223.31～239.50m。
（二）可研阶段批复意见2005年8月中国国际工程咨询公司对可研勘查与设计报告进行评估，同年10月出具了评估报告，评估意见认为：1、意见（1）、危岩带各危岩体均已形成卸荷裂隙，顶部影响范围内的建筑物及地面普遍出现了变形裂缝，W1危岩体2003年已发生崩塌灾害，危岩失稳危及移民迁建企业和居民安全，进行防治是必要的。
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几点说明：
1）岩石的种类繁多，工程性质极为复杂，差别很多，表中所列岩石只是河南段所遇岩石的一部分。
2）岩石的分类可分为地质分类和工程分类。
地质分类用地质名称加风化程度表达，包括定塔位时描述地质成因矿物成分，结构、构造，风化程序等。
工程分类主要是对岩体性状进行研究评价，包括岩块的“坚硬程度”岩体的“完整程度”和“岩体质量等级”。
地质分类是基础，工程分类的目的是较好的概括评价某工程性质。
考虑到山区丘陵区岩石裸露区或第四系较薄地段多采用嵌固式基础，基础埋深一般在3~6m，施工方法多采用掏挖法，塔基受力荷载不大，岩石地基的强度和变形均能满足设计要求，在制表中只列出了岩石的坚硬程度和岩体完整程度，未考虑岩体基本质量等级。
3）岩石坚硬程度，岩体完整程度，风化程度，岩石抗剪强度，承载特征值宜综合考虑防止自相矛盾，参数表中的数值仅供参考。
4）山区丘陵一般地下水埋藏较深，可不考虑地下水对施工和岩体的影响。
5）在深度8~15m范围很难见到未风化新鲜的岩石，微风化的岩石也不多见，故表中未列岩石示风化微风化岩石物理力学参数，如有请参考参数表适当提高。
6）对全风化，强风化，当与残积土难以区分时按土考虑。
7）岩石坚硬程度的定性分类可参阅“国标”附录A.0.1 P135
岩体完整程度的定性分类可参阅“国标”附录A.0.2 P135
，风镐加爆破锤
，风镐加放炮
，爆破锤加放炮。
（E, ν） 与（K, G ）的转换关系如下:)21(3ν-=EK)1(2ν+=EG （7。
2）当ν值接近0。
5的时候不能盲目的使用公式3。
5，因为计算的K 值将会非常的高，偏离实际值很多.最好是确定好K 值(利用压缩试验或者P 波速度试验估计），然后再用K 和ν来计算G 值.表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
岩石的弹性（实验室值）(Goodman,1980） 表7。
1土的弹性特性值(实验室值）（Das ，1980) 表7.2各向异性弹性特性——作为各向异性弹性体的特殊情况,横切各向同性弹性模型需要5中弹性常量：E 1， E 3, ν12，ν13和G 13；正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E 1，E 2，E 3, ν12,ν13,ν23，G 12,G 13和G 23.这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表3。
7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值.横切各向同性弹性岩石的弹性常数（实验室） 表7.3流体弹性特性—-用于地下水分析的模型涉及到不可压缩的土粒时用到水的体积模量K f ，如果土粒是可压缩的,则要用到比奥模量M 。
纯净水在室温情况下的K f 值是2 Gpa.其取值依赖于分析的目的。
分析稳态流动或是求初始孔隙压力的分布状态(见理论篇第三章流体-固体相互作用分析），则尽量要用比较低的K f ，不用折减.这是由于对于大的K f 流动时间步长很小，并且，力学收敛性也较差。
在FLAC 3D 中用到的流动时间步长,∆ tf 与孔隙度n,渗透系数k 以及K f 有如下关系：'f f kK nt ∝∆ （7。
3） 对于可变形流体（多数课本中都是将流体设定为不可压缩的)我们可以通过获得的固结系数νC 来决定改变K f 的结果。
f'K n m k C +=νν （7。
怎么分辨泥质粉砂岩与粉砂质泥岩的区别Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998怎么分辨泥质粉砂岩与粉砂质泥岩的区别鉴于大家对泥质与粉砂质泥岩的分辨不知怎么入手，我们特地从大量资源中整合出下面的文章，以帮助大家更好的分辨泥质粉砂岩与粉砂质泥岩的区别，让我们先来区分一下砂岩和泥岩的概念。
砂岩——沙粒在经过长期的水搬运后留在河床上，经过数千年的堆积，并在地质物理作用下胶结而成的岩石。
结构呈颗粒状，有良好的透水性，颗粒直径非常细小，大约在1/16-2mm。
而粉砂岩的颗粒大约在1/16-1/250mm，几乎是砂岩中颗粒最小的一种。
泥岩（页岩）——泥岩是属于粘土岩的一种，由粘土物质经压实、脱水、重结晶后形成。
颗粒十分微小，一般小于1/256mm，比砂岩中颗粒最小的粉砂岩还要小很多。
结构通常为页状或薄片状，用硬物击打易裂成碎片，透水性很差。
泥岩与页岩也是有区别的，通常情况下，页岩的层理较泥岩清晰的多，相邻两层组成颗粒大小有明显差异，单层厚度小于25cm总厚度可达到数十米；泥岩层理不明显，单层厚度大于1米，且质地较均匀。
野外分辨粉砂岩与泥岩的最好方法是用牙咬一下，泥岩不碜牙，而粉砂岩，咬起来会有明显的碜牙的感觉。
另外，也可以在粉砂岩与泥岩的断口用手搓一下，粉砂岩有明显的砂感，相比之下，泥岩要细腻的多。
在物质的命名中，一般遵循这样的规则。
当某一成份含量在50%以上则构成基本名称；另一成份含量在50—25%之间，以“质”表示之。
比如，泥质粉砂岩——其意思是粘土含量为50——25%，粉砂含量为50%或以上；又比如，粉砂质泥岩——其意思是粉砂含量为25—50%，粘土含量为50%或以上。
希望这篇文章能够更好的帮助大家分辨泥质粉砂岩与粉砂质泥岩的区别！推荐阅读：本文由粉砂岩整理提供。
岩土的物理力学性质指标
岩土的物理力学性质指标应根据工程地质划分的扇形区及各区的边坡变形破坏特点，选取与之有关的试样进行力学试验，测定岩石及软弱夹层物理力学性质指标。
岩石及软弱夹层的物理性质指标详见表1至表7。
表1 部分岩石的容重
表2 部分岩石的孔隙率与吸水率
表3 不同成因粘土的有关物理力学性质指标（一）
表4 不同成因粘土的有关物理力学性质指标（二）
表5 几种土的渗透系数表
表6 土的平均物理、力学性质指标（一）
表7 土的平均物理、力学性质指标（二）
注：1.平均比重取：砂为2.65；轻亚粘土为2.70；亚粘土为2.71；粘土2.74。
2.粗砂与中砂的Eo值适用于不均系数Cu=3时，当Cu＞5时应按表中所列值减少2/3。
Cu为中间值时， Eo 值按内插法确定。
3.对于地基稳定计算，采用内摩擦角φ的计算值低于标准值2°。
岩石及软弱夹层的力学性质指标见表8至表25。
表8 岩石力学性质指标的经验数据（一）。
强风化砂质泥岩的参数1.引言1.1 概述概述是对研究主题进行简要介绍，概括性地说明该主题的背景和重要性。
强风化砂质泥岩是地质学领域的一个重要研究对象，具有极高的应用价值和研究意义。
强风化砂质泥岩是指在强烈的风蚀作用下形成的一种特殊的沉积岩类型。
它们在地质中的分布广泛，主要存在于干旱或半干旱地区的平原、河谷、山地等地形，如塔里木盆地、额济纳旗地区等。
强风化砂质泥岩具有独特的机械性质和地质特征，常常表现出较强的颗粒风化和物理力学特性。
其主要成分为石英和粘土矿物，具有较高的吸湿性和易膨胀性。
此外，强风化砂质泥岩还伴随着层理性差、断裂发育等地质特点，这些特点使得强风化砂质泥岩的参数分析与工程应用具有一定的复杂性。
通过对强风化砂质泥岩的参数分析，可以更好地理解其力学性质、渗透性、稳定性等重要参数，为工程设计、地质灾害评估、岩土工程等提供科学依据。
此外，强风化砂质泥岩还有着广泛的应用前景，比如在油气勘探开发、水文地质调查、环境工程等领域具有重要的作用。
综上所述，本文将对强风化砂质泥岩的参数进行深入研究和分析，并探讨其在不同领域的应用前景。
这将有助于深化我们对强风化砂质泥岩的认识，提高对其工程性质的理解，为相关领域的进一步研究和应用提供有力支持。
文章结构部分的内容应该包括对整篇文章的章节和内容进行概述和介绍。
下面是可能的文章结构部分的内容示例：1.2 文章结构本文分为引言、正文和结论三个部分，共包括六个小节。
具体结构如下：引言部分旨在对强风化砂质泥岩的参数进行介绍和概述。
首先在第1.1小节中对文章的整体范围和内容进行概述，介绍研究对象的背景和重要性。
然后在第1.2小节中详细说明文章的结构和组织方式，为读者提供清晰的阅读指南。
最后，第1.3小节将明确文章的研究目的和意义，为后续正文的展开打下基础。
正文部分包括对强风化砂质泥岩的定义和特点的阐述，以及其形成机制的探讨。
在第2.1小节中，我们将详细介绍强风化砂质泥岩的定义和主要特点，包括其物理性质、成分组成以及分布特点。
常用岩土材料参数和岩石物理力学性质一览表(E, ν) 与(K, G)的转换关系如下：)21(3ν-=EK)1(2ν+=EG （7.2）当ν值接近0.5的时候不能盲目的使用公式3.5，因为计算的K 值将会非常的高，偏离实际值很多。
最好是确定好K 值(利用压缩试验或者P 波速度试验估计)，然后再用K 和ν来计算G 值。
表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
岩石的弹性（实验室值）（Goodman,1980） 表7.1土的弹性特性值（实验室值）（Das,1980） 表7.2各向异性弹性特性——作为各向异性弹性体的特殊情况，横切各向同性弹性模型需要5中弹性常量：E1, E3,ν12,ν13和G13；正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E1,E2,E3,ν12,ν13,ν23,G12,G13和G23。
这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表3.7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值。
横切各向同性弹性岩石的弹性常数（实验室）表7.3流体弹性特性——用于地下水分析的模型涉及到不可压缩的土粒时用到水的体积模量K f，如果土粒是可压缩的，则要用到比奥模量M。
纯净水在室温情况下的K f值是2 Gpa。
其取值依赖于分析的目的。
分析稳态流动或是求初始孔隙压力的分布状态（见理论篇第三章流体-固体相互作用分析），则尽量要用比较低的K f，不用折减。
这是由于对于大的K f流动时间步长很小，并且，力学收敛性也较差。
在FLAC3D中用到的流动时间步长, tf与孔隙度n，渗透系数k以及K f有如下关系：'f f kK nt ∝∆ （7.3） 对于可变形流体（多数课本中都是将流体设定为不可压缩的）我们可以通过获得的固结系数νC 来决定改变K f 的结果。
f'K n m k C +=νν （7.4）其中3/4G K 1m +=νf 'k k γ=其中，'k ——FLAC 3D 使用的渗透系数k ——渗透系数，单位和速度单位一样（如米/秒） f γ——水的单位重量考虑到固结时间常量与νC 成比例，我么可以将K f 的值从其实际值（Pa 9102⨯）减少，利用上面得表达式看看其产生的误差。
泥岩砂岩物理参数 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN三峡库区地灾防治顾问部文件中铁二院三峡顾问咨发〔2007〕31号关于重庆市三峡库区三期地质灾害防治项目万州区徐家坝危岩带（治理总表序号：217）初步设计阶段勘查报告的咨询评估报告重庆市国土资源和房屋管理局：根据重庆市三峡地防办委托，中铁二院工程集团有限责任公司三峡库区地灾防治顾问部组织专家于2007年6月15日，在鸿都大酒店十七楼三会议室，对重庆市地勘局南江水文地质工程地质队提交的《万州区徐家坝危岩带（治理总表序号217）初步设计阶段勘查报告》（简称《勘查报告》）进行了审查，参加会议的单位有万州区地质灾害整治中心、重庆时乐浦地质灾害防治咨询设计事务所、重庆市地勘局南江水文地质工程地质队。
审查期间，听取了《勘查报告》编制单位的情况汇报，同与会人员交换意见。
经认真研究，现将《勘查报告》的咨询评估意见报告如下：一、 基本情况 （一）危岩基本情况徐家坝危岩位于重庆市万州鱼泉产业集团有限公司厂区南及西南侧，地处长江左岸一级支流龙宝河左岸台阶状（或方山）丘陵陡崖一带，行政区划属于万州主城龙宝区。
地理坐标介于X=3412990～36536255m 、Y=3412533～36537288m 范围。
危岩为侏罗系中统沙溪庙组巨厚层状砂岩陡崖，呈东西向分布，长900m ，高5.5～25m ，由14个危岩体组成，总体积21660m 3，为大型危岩带。
危岩带临空面近中 铁 二 院工程集团有限责任公于直立，所处势能较高，其高度以大于15m为主，多数属中位危岩。
危岩带斜坡脚高程在187～195.52m，危岩底高程在207～220m，危岩顶面高程在223.31～239.50m。
（二）可研阶段批复意见2005年8月中国国际工程咨询公司对可研勘查与设计报告进行评估，同年10月出具了评估报告，评估意见认为：1、意见（1）、危岩带各危岩体均已形成卸荷裂隙，顶部影响范围内的建筑物及地面普遍出现了变形裂缝，W1危岩体2003年已发生崩塌灾害，危岩失稳危及移民迁建企业和居民安全，进行防治是必要的。
（2）、危岩带总体防治方案经技术经济比较，采用方案基本合适，分项工程设计基本合理可行。
2、建议（1）、危岩带中可能发生崩塌的危岩体均独立存在或连成一小段，初设阶段应划分为单体或小段，在《勘查报告》提出的危岩影响范内分别统计危及人数和可能造成的经济损失，并据此分别确定其防治等级，优化工程设计。
（2）、编制工程初步设计方案时，应针对W1～W12每个危岩体提出具体工程措施。
（三）本阶段完成主要工作量详见表一。
勘查实际完成工作量表表一二、防治工程建设的必要性和紧迫性勘查区危岩所处陡崖高，裂隙、岩腔稳定性不断下降，一旦危岩失稳，影响已迁移民及移民企业安全，危害总人数为4318人，政治影响很大，可能经济损失为31400万元。
因此对危岩进行治理是必要与紧迫的。
根据《三峡库区三期地质灾害防治工程勘察技术要求》（以下简称《勘察技术要求》）中表2‐4危害程度分级标准，该危岩的危害程度等级为Ⅰ级。
但因危岩发生危害是单体或小段危岩的崩塌或坠落引起，故将危岩的危害程度等级定为Ⅱ级。
评估认为：1、危岩在久、暴雨及人类工程不当的活动，将使危岩稳定性降低，直接威胁移民企业和移民居住安全。
因此，对其进行工程治理是十分必要和紧迫的。
2、实际完成工作量与勘查设计书审查的工作量基本相符。
3、根据《勘察技术要求》该危岩带地质灾害危害等级确定为Ⅱ级是合适的。
三、危岩区地质环境条件勘查区位于新华夏系四川沉降带川东褶皱束北东端之万县复向斜北西翼近轴部，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。
自白垩纪以来，燕山运动使四川盆地相继抬升，进入新生代以后，受喜玛拉雅运动的影响，四川盆地大面积隆起，长江相继形成，并塑造了四级夷平面和多级阶地。
从早更新世晚期开始，隆起幅度加剧，尤其是全新世期间地壳上升最快，河流强烈下切，形成了高陡的河谷岸坡，并产生了大量的崩滑堆积物。
勘查区地貌单元主要属构造剥蚀切割丘陵河谷地貌，分布于龙宝河和五桥河以北的长江下游大部份区域，为砂岩台状山或方山，河谷斜坡为构造一剥蚀丘陵的一部分，高程在300.00一330.00 m以下。
地形受岩性和构造控制，五桥河和龙宝河以北的长江下游地带为侏罗系中统沙溪庙组砂、泥岩，岩层产状为340º∠7º，岩层产状平缓，地形呈台阶状，泥岩剥蚀风化呈缓坡、平台；砂岩呈陡坎、陡崖，成危岩发育地带；河谷斜坡上有崩坡积物及滑坡分布。
勘查区位于高陡的斜坡、陡崖地带，地面排水通畅，地层含水条件差，水文地质条件简单，地下水贫乏,平时大部分陡崖坡面、坡脚未见地下水出露，降雨多通过地表排泄，少量渗入裂隙形成地下水，在陡崖坡面通过裂隙渗出，具有迳流途径短，排泄快的特征。
出露的地层主要有第四系全新统崩坡积层（Q4co l＋dl）、填土层（Q4ml），和下伏侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）砂岩与泥岩互层。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18036‐2001）区内地震动峰值加速度为0.05g，抗震设防烈度为Ⅵ度，地震动反应谱特征周期为0.35S，对危岩影响不大。
评估认为：危岩区地质环境条件论述基本清楚。
但危岩区处在万县复向斜北西翼近轴部附近,未对岩体受构造挤压产生的构造裂隙及其与危岩相关裂隙影响进行简要描述，万县复向斜聚水构造及富水状态应在危岩水文地质条件中作叙述。
四、危岩基本特征（一）、危岩分布范围、规模及形态徐家坝危岩在平面上的分布受控于陡崖发育方向，在平面上陡崖发育大致呈一“S”型展布，发育的14处危岩体（段），分部高程在195～225.60m，形态各异，有柱状、块状、长方体状等。
规模大小不一，体积120～3117m3，根据《勘察技术要求》中表2‐2崩塌（危岩体）分类表，危岩均属大型危岩，危岩体顶端距陡崖脚的高度一般小于25m，以中位危岩居多，低位危岩相对较少。
危岩分布范围、规模及形态详见表二、表三。
表二危岩分布范围注：W5危岩分为W5‐1、 W5‐2、 W5‐3、W5‐4、W5‐5计5个小块体危岩。
表三危岩规模及形态（二）、危岩结构特征危岩体发育在近于水平层状结构砂岩陡崖上，陡崖倾向从90～168º，陡崖高10～33m，危岩主塌方向与陡崖倾向基本一致，最大切割深度18m，最大张裂缝宽1300mm，裂面弯曲、粗糙，详见表四。
表四危岩结构特征（三）、危岩区岩石物理力学性质《勘查报告》指出：前期勘查对本场地取样试验能满足本次勘查精度要求，试验数据利用可研阶段勘查试验数据进行统计计算，其中砂岩4组、泥岩4组。
岩样试验项目为：密度、天然和饱和单轴抗压强度、三轴剪、抗拉、弹摸、泊松比。
根据试验相关值确定岩石与岩体物理力学参数如下：1、砂、泥岩物理力学参数砂岩：中风化砂岩天然重度25.3kN/m3，饱和重度25.6kN/m3，岩石天然抗压强度标准值44.95Mpa，饱和抗压强度标准值35.75Mpa，抗拉强度标准值1.954Mpa，内聚力4.62MPa，内摩擦角44.94°，变形模量标准值4126.41Mpa，弹性模量标准值4532.68Mpa，泊松比0.183；岩体天然抗压强度标准值30.12Mpa，饱和抗压强度标准值23.95Mpa，抗拉强度标准值781.6Kpa，内摩擦角33.70°，内聚力924.0kPa，变形模量3094.8Mpa，弹性模量3399.5Mpa，泊松比0.183。
泥岩：强风化泥岩天然重度24.18kN/m3，饱和重度24.35kN/m3，岩石天然抗压强度标准值4.408Mpa，饱和抗压强度标准值3.11Mpa，抗拉强度标准值276Kpa，抗剪强度标准值563kPa，内摩擦角34.29°，变形模量标准值436.64Mpa，弹性模量标准值587.18Mpa，泊松比0.232；岩体天然抗压强度标准值1.45Mpa，饱和抗压强度标准值0.98Mpa，抗拉强度标准值112Kpa，内摩擦角25.72°，内聚力112.60Kpa,变形模量305.65Mpa，弹性模量411.03Mpa，泊松比0.232。
中等风化砂岩岩石地基承载力标准值26812.5Kpa，强风化砂岩岩石地基承载力标准值450Kpa（经验值）；中等风化泥岩岩石地基承载力标准值2332.5Kpa。
强风化泥岩岩石地基承载力标准值350Kpa（经验值）；2、危岩体结构面抗剪强度指标采用值详见表五；表五危岩结构面抗剪强度3）、砂岩与锚固体之间的粘结强度500Kpa，泥岩与锚固体之间的粘结强度250Kpa。
4）、砂岩水平抗力系数K取350MN/m3，泥岩水平抗力系数K取178MN/m3。
评估认为：对危岩的分布范围、规模，每块危岩的大小、形态及危岩的结构特征论述基本清楚。
危岩区岩石物理力学性质试验项目齐全。
但试验组数及参加统计分析的岩石性质指标数组偏少。
五、危岩破坏方式及稳定性评价（一）、危岩破坏方式及稳定性评价《勘查报告》指出：危岩体共计14处，其中滑移式破坏的危岩有3处，倾倒式破坏的危岩有1处，坠落式破坏的危岩有5处，滑移＋坠落式破坏的危岩有2处，滑移＋倾倒式破坏的危岩有2处，坠落＋倾倒式破坏的危岩有1处。
其变形破坏方式及稳定性评价详见表六。
表六危岩破坏方式及稳定性评价（二）、危岩发展变化趋势及危害性预测《勘查报告》指出：从危岩所处陡崖位置、变形特征及控制危岩稳定性的裂隙、岩腔发展情况来看，基座岩腔由于差异风化严重，岩腔不断加深，危岩下部失去支撑，危岩体在自重的作用下，加之后壁裂隙水压力、楔劈作用，使裂隙不断的加宽加深，最终导致危岩产生崩塌。
通过危岩体的野外现状调查及室内稳定性分析，危岩体的稳定性在不断下降，危险性在日趋加大。
勘查区危岩体总体向不利稳定的方向发展。
由于阳光电子公司及鱼泉产业（集团）有限公司厂房等设施均在陡崖边缘附近，绝大部分房屋均处在陡崖卸荷裂隙宽度之内，危岩体发生崩塌光电子公司或鱼泉产业（集团）有限公司直接受害。
危岩崩塌还将使陡崖下的企事业单位及居民受其害。
由于崩塌后的危岩体将顺着斜坡坡面滚动的距离大，根据崩塌堆积体的调查，崩塌后多直接滚动到山下，危岩滚动的最远距离达400m。
危害范围大，危害企事业单位多，预计影响范围内的总人数为8258人的人身财产安全受到威胁。
若遇暴雨、久雨或不当的人类活动，易引起危岩崩塌。
因此对危岩进行治理是十分必要与紧迫的。
评估认为：《勘查报告》对危岩破坏方式判断基本恰当，计算工况设置合理，稳定性计算结果与危岩现状基本相符，危岩发展变化趋势及危害性预测基本恰当。
六、治理方案建议①支撑：当危岩下部发育有较大高度的岩腔，危岩体积大，对岩腔顶部危岩建议采用支撑措施。
