板厚0.25m高度6m排架的计算书(样板)

扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度13mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管40×40×3mm，间距250mm，梁顶托采用钢管φ48×2.9mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.9。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f=11.90 N/mm2c=360.00 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下：1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 50.2面积 600(0.20%) 600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 0.0 -105.1 0.0 0.0面积 600(0.20%) 1156(0.39%) 600(0.20%) 600(0.20%)实配 E12/14@100（1335）计算弯矩简图如下：1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)=11.90 N/mm2砼强度等级: C25, fc支座纵筋级别: HRB400, f=360.00 N/mm2y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下：1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -24.1 -24.1 0.0 0.0面积 35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配 E10@200(393)计算结果简图如下：1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数： 0.50均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数： 100.0%梁容重： 25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑恒载分项系数：1.20 活载分项系数： 1.40配筋条件:抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400混凝土等级： C25 箍筋级别：HPB235配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200截面配筋方式：双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1：跨长 = 4235mm B × H = 1000mm × 200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.9440.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323上部纵筋: 625 400 606下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20（628）下纵实配: 2E20（628）箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下：2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件：矩形柱b=400mm，h=400mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C25，fc=11.90N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值 N=30.00kN弯矩设计值 Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算：Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.425)+1.4×1×3=17.121kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)=12.921kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)+1×1×3=13.768kN/m 1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×17.121×0.22=0.086kN·mσ=M max/W=0.086×106/37500=2.293N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.768×2004/(384×9350×281250)=0.109mmνmax=0.109 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1.4×0.2×3=3.472kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1×0.2×3=2.794kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.278×106/28583=9.726N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.634kN3V max/(2bh0)=3×1.634×1000/(2×35×70)＝1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.433mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=3.022kNR2=2.978kNR3=3.022kN正常使用极限状态R1ˊ=2.43kNR2ˊ=2.395kNR3ˊ=2.43kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[3.022,2.978,3.022]/2=1.511kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[2.43,2.395,2.43]/2=1.215kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.907×106/4490=202.004N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝3.247kN2V max/A=2×3.247×1000/424＝15.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=3.102mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×650=2110mml02=ηh=1.2×1200=1440mm取两值中的大值l0=2110mmλ=l0/i=2110/15.9=132.704≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=2110/15.9=132.704查表得，υ=0.292N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.25 7kNf=N1/(υ1A)＝14.257×103/(0.292×424)=115.154N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1440/15.9=90.566查表得，υ=0.55N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.7 91kNf=N2/(υ2A)＝14.791×103/(0.55×424)=63.426N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.15×0.9×1.22/10=0.024kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=13.943kNf=N1w/(υ1A)+M w/W=13.943×103/(0.292×424)+0.024×106/4490=117.963N/mm2≤[σ]=20 0N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=14.478kNf=N2w/(υ2A)+M w/W=14.478×103/(0.55×424)+0.024×106/4490=67.429N/mm2≤[σ]=200N /mm2满足要求！八、可调托座验算N =14.257kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.15×167.4×3.6×6+0.55×167.4×4)=1147.427k N.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×167.4×84.22/2=841148.565kN.mM T=1147.427kN.m≤M R=841148.565kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×167.4×3.6+0.55×167.4×4)=653.864kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.425]×167.4×84.22/2=9386817. 443kN.mM T=653.864kN.m≤M R=9386817.443kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×2320×480/1000=1114.714kN≥F1=14.478kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=14.478kN满足要求！。

盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。

模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。

采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：胶合板。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。

多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×1.1/(2+1))+1.4×2×1.1/(2 +1)=1.217kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.03+0.35×1.1/(2+1))+2×1.1/(2+1)=0.892kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.217×1.22=0.175kN·mσ=M max/W=0.175×106/4120=42.528N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.892×12004/(100×206000×98900)=0.614mm νmax＝0.614mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.217×1.2=1.606kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.892×1.2=1.177kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.606kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.177kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.594×106/4120=144.107N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.756mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1100/150，10]＝7.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.626kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.606/2=0.803kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.626kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×22=3.279kN 立杆二:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×(25-25)=0kN 双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×25=3.727kN 立杆三:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×(25-25)=0kN双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×25=3.727kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(22/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=3.054kN 立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/1=((25-25)/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/1=0.46 2kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/1=(25/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/1=6.879kN 立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=((25-25)/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=0.23 1kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(25/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=3.439kN 1/1表示脚手板1步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-25)/1.8+1)×1.2×0.14×1/2=0.084kN 双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(25/1.8+1)×1.2×0.14×1/2=1.251kN1/2表示挡脚板2步1设4、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=3.279+3.054=6.334kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=0+0.462=0.462kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=3.727+6.879=10.605kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2=0+0.231+0.084=0.315kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2=3.727+3.439+1.251=8.417kN5、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×1.1×(1×2)/2=1.32kN立杆二：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/1=1.2×1.1×(1×2)/1=2.64kN立杆三：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×1.1×(1×2)/2=1.32kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×6.334+0.9×1.4×1.32=9.264kN 立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.462+0.9×1.4×2.64=3.881kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×10.605+0.9×1.4×2.64=16.053kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.315+0.9×1.4×1.32=2.041kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×8.417+0.9×1.4×1.32=11.763kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×6.334+1×1.4×1.32=9.449kNσ=N/(φA)=9448.56/(0.18×384)=136.698N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×0.462+1×1.4×2.64=4.25kNσ=N/(φA)=4250.4/(0.18×384)=61.493N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×10.605+4.25=16.977kNσ=K s N/(φA)=0.6×16976.8/(0.18×384)=147.368N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×0.315+1×1.4×1.32=2.226kN σ=N/(φA)=2226/(0.18×384)=32.205N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×8.417+2.226=12.326kNσ=K s N/(φA)=0.6×12326/(0.18×384)=106.997N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×6.334+0.9×1.4×1.32=9.264kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=9263.76/(0.18×384)+14206.752/4120=137.473N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.462+0.9×1.4×2.64=3.881kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=3880.8/(0.18×384)+14206.752/4120=59.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×10.605+3.881=16.607kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.2×1.82/10=0.011kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[16607.2/(0.18×384)+11267.424/4120]=145.801N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.315+0.9×1.4×1.32=2.041kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=2041.2/(0.18×384)+14206.752/4120=32.979N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×8.417+2.041=12.141kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.2×1.82/10=0.011kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[12141.2/(0.18×384)+11267.424/4120]=107.033N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=6.334kN，活载标准值F Q1=1.32kN立杆二：恒载标准值F G2=11.067kN，活载标准值F Q2=2.64kN立杆三：恒载标准值F G3=8.732kN，活载标准值F Q3=1.32kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.038×2×1.8×2×1.2=0.46kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(0.46+3)×103/(0.896×384)=10.056N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=0.46+3=3.46kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、楼板支撑面验算F1=N s=16.977kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.9，f t=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=1980mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=13320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.9×1.43+0.25×0)×1×13320×1980/1000=23759.976k N≥F1=16.977kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=14.3N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(2900)×(600)/(2500×200)]1/2=1.865，A ln=ab=50 0000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×1.865×14.3×500000/1000=18006.505kN≥F1=16.977kN 满足要求！。

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm) 900 立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200450 顶层水平杆步距hˊ(mm)600 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100 主梁最大悬挑长度l2(mm) 150模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.22+0.117×4.2×0.22＝0.038kN·mσ＝M max/W＝0.038×106/37500＝1.019N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×2004/(100×9350×281250)=0.028mmνmax=0.028mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k＝1.816kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝0.976kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.976×0.92+0.125×0.84×0.92＝0.184kN·m M2＝q1L12/2=1.816×0.12/2＝0.009kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.184，0.009]＝0.184kN·mσ=M max/W=0.184×106/54000=3.404N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.976×0.9+0.625×0.84×0.9＝1.021kNV2＝q1L1＝1.816×0.1＝0.182kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.021，0.182]＝1.021kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.021×1000/(2×40×90)＝0.426N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.413kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.413×9004/(100×8415×243×104)＝0.236mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.413×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.2＝1.864kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.024kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.2＝0.84kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.453kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.864×0.9＝2.097kN按悬臂梁，R1＝1.864×0.1＝0.186kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.258kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.453×0.9＝1.635kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.453×0.1＝0.145kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.981kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.879N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.464×1000/424＝16.338N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.725mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.292mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.084kN，R2=5.98kN，R3=5.98kN，R4=4.084kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.2 = 1.78kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.899kN，R2＝5.709kN，R3＝5.709kN，R4＝3.899kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1230.000/15.9=77.358查表得，φ＝0.739不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.899，5.709，5.709，3.899]/0.6=9.514kN f＝N1/(ΦA)＝9514/(0.739×424)＝30.364N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+0.012/0.9=9.528kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝9528/(0.739×424)+0.012×106/4490＝33.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566查表得，φ1=0.661不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×10=11.31 4kNf=N/(φ1A)＝11.314×103/(0.661×424)=40.369N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×1 0+0.012/0.9=11.328kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝11.328×103/(0.661×424)+0.012×106/4490=43.092N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/30=0.333≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×130/1000=84.492kN≥F1=11.328kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=11.328kN满足要求！。

板模板(扣件钢管高架)计算书说明：该方案是对原脚手架方案的补充高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范和《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》编制。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.86；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大应力计算值σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.73×12 = 0.173 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×l = 1.1 × 1.73×1 = 1.903 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.173×106/83333.33 = 2.076 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.076 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.6×1.73×1 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.038×103/(2 ×50×100) = 0.311 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.311 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.677×0.712×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.122 mm；最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.122 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.903 kN；。

层高6.6米阶梯教室板模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、编制依据板模板及支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

三、参数信息1.模板支撑系统参数立杆横距(m)： 1.0；立杆纵距(m)： 1.1；横杆步距(m)： 1.8米；共5步横杆，第一步距地面20cm，以上各步间距1.8米，最上部距现浇板底1.0米；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：450；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)： 6.6；（第一步横杆至现浇板底6.4米）采用的钢管(mm)：Ф48×3.2；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：12；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：7；楼板的计算跨度(m)： 4.5；楼板的计算厚度(mm)：130；施工平均温度(℃)：5；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：20；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；图2 楼板支撑架荷载计算单元四、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

250mm厚板模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1.4×1×3=11.85kN/m q1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)=7.65kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1×1×3=9.375kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×11.85×0.22=0.059kN·mσ=M max/W=0.059×106/(24000×103)=2.458N/mm2≤[f]=29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×2004/(384×9000×144000)=0.151mmνmax=0.151 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1.4×0.2×3=2.418kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1×0.2×3=1.915kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.256×106/64000=4N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.454kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×1.454×1000/(2×60×80)=0.454N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.555mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.208kNR2=2.745kNR3=2.258kNR4=2.745kNR5=1.208kN正常使用极限状态R1ˊ=0.959kNR2ˊ=2.178kNR3ˊ=1.791kNR4ˊ=2.178kNR5ˊ=0.959kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型截面惯性矩I(cm4) 10.78 截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3,R4,R5]/2=max[1.208,2.745,2.258,2.745,1.208]/2=1.3725kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=max[0.959,2.178,1.791,2.178,0.959]/2=1.089kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.711×106/4490=158.352N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝4.005kNτmax＝2V max/A=2×4.005×1000/424=18.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.373mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10] =6.667mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×290=1406mml02=ηh=1.2×1500=1800mm取两值中的大值l0=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1406/15.9=88.428查表得，υ=0.566N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.33kN f=N1/(υ1A)＝12.33×103/(0.566×450)=48.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，υ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.99kN f=N2/(υ2A)＝12.99×103/(0.386×450)=74.784N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.24×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=11.982k Nf=N1w/(υ1A)+M w/W=11.982×103/(0.566×450)+0.057×106/4730=59.094N/mm2≤[σ]=300N/m m2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=12.6kN f=N2w/(υ2A)+M w/W=12.642×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=84.8N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.33kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.2×238×3.6×6+0.55×238×4)=1955.218kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×238×262/2=114029.37kN.mM T=1955.218kN.m≤M R=114029.37kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×238×3.6+0.55×238×4)=929.628kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.25]×238×262/2=795490.605kN.m M T=929.628kN.m≤M R=795490.605kN.m满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。

排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。

Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。

Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。

b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。

弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。

应力：受拉为负、受压为正。

c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。

1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。

3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。

板模板（扣件式）计算书计算依照：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土构造设计规范》GB 50010-20104、《建筑构造荷载规范》GB 50009-20125、《钢构造设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚 (mm)120模板支架高度 H(m) 5.6模板支架纵向长度 L(m)6模板支架横向长度 B(m)4二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3) 1.1当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5施工人员及设施荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m2) 1.5当计算支架立柱及其余支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板系统设计主梁部署方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm)1000立柱横向间距 l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)250主梁最大悬挑长度 l2(mm)250设计简图以下：模板设计平面图模板设计剖面图 (模板支架纵向 )模板设计剖面图 (模板支架横向 )四、面板验算面板种类覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18面板抗弯强度设计值 [f](N/mm 215面板抗剪强度设计值21.4 )[ τ](N/mm )面板弹性模量 E(N/mm 2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应放置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000 ×18×18/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000 ×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9 ×max[1.2(G1k +(G2k+G3k ) ×h)+1.4 ×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5]1=6×.511kN/mq2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b＝0.9 ×1.2 ×0.1 ×1=0.108kN/mp＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝ ( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)) 1×＝3.112kN/m计算简图以下：1、强度验算M 1＝ q1l2/8＝ 6.511 ×0.32/8＝0.073kN ·mM 2＝ q2L2 /8+pL/4＝ 0.108 ×0.32/8+3.15 ×0.3/4＝0.237kN ·mM max＝ max[M 1，M 2]＝ max[0.073， 0.237]＝0.237kN ·mσ＝ M max/W ＝0.237 ×106/54000＝ 4.397N/mm2≤ [f]＝ 15N/mm2知足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=53×.112 ×3004/(384×10000×486000)=0.068mm ν＝ 0.068mm≤ [ ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm知足要求！五、小梁验算小梁种类方木小梁截面种类 (mm)小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 215.444小梁抗剪强度设计值2 )[ τ](N/mm )小梁截面抵挡矩W(cm 3)54小梁弹性模量 E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm 4)243小梁计算方式40×901.7829350二等跨连续梁q1＝0.9 ×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k ) ×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5] ×0.3=2.018kN/m所以， q1静＝ 0.9 ×1.2 ×(G1k+(G2k+G3k) ×h) ×b=0.9 ×1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12) ×0.3=1.073kN/m q1活＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k×b=0.9 ×1.4 ×2.5 ×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b=0.9 ×1.2 ×0.3 ×0.3＝0.097kN/m p＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN计算简图以下：1、强度验算M 1＝ 0.125q1静 L2+0.125q1活 L2＝0.125 ×1.073 ×12+0.125 ×0.945 ×12＝0.252kN·m M 2＝ max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L 2+0.188pL]＝max[0.07 ×0.097 ×12+0.203 ×3.15 ×1，0.125 ×0.097 ×12+0.188 ×3.15 ×1]＝ 0.646kN ·m M 3＝ max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018 0×.252/2，0.097 ×0.252/2+3.15 ×0.25]＝0.791kN·mM max＝ max[M 1，M 2，M 3] ＝max[0.252，0.646， 0.791]＝0.791kN ·mmax622σ =M/W=0.791 ×10 /54000=14.64N/mm≤ [f]=15.444N/mm知足要求！2、抗剪验算V 1＝0.625q 1 静 L+0.625q 1 活 L ＝0.625 ×1.073 ×1+0.625 ×0.945 ×1＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625 ×0.097 ×1+0.688 ×3.15＝2.228kNV 3＝max[q 1L 1， q 2 L 1+p] ＝max[2.018 ×0.25，0.097 ×0.25+3.15]＝3.174kNV max ＝max[V 1， V 2，V 3]＝ max[1.261， 2.228， 3.174]＝ 3.174kNτmax max0 ××22＝1.323N/mm ≤ [ τ ]=1.782N/mm=3V /(2bh )=3 3.174 1000/(2 40××90) 知足要求！3、挠度验算q ＝ ( γG (G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝0.994kN/m挠度 ,跨中 νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521 0.×994 ×10004/(100 ×9350×243×104)＝0.228mm ≤ [ ν]＝L/250＝1000/250＝4mm ；悬臂端 νmax ＝ql 14/(8EI)=0.994 250×4/(8 ×9350×243×104)＝0.021mm ≤ [ ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm知足要求！六、主梁验算主梁种类钢管 主梁截面种类 (mm)Ф48×3主梁计算截面种类 (mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值2125 主梁截面抵挡矩 W(cm 34.49 [ τ](N/mm )) 主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm 4)10.78 主梁计算方式三等跨连续梁 可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q 1＝0.9 ×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4Q 1k ， 1.35(G 1k+(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q 1k ] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×1.5] ×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9 ×1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b＝ 0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12) ×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9 ×1.4 ×Q1k×b＝0.9 ×1.4 ×1.5 ×0.3＝0.567kN/mq2＝( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝1.054kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁， R max＝ 1.25q1L ＝1.25 ×1.705 ×1＝2.131kN按悬臂梁， R1＝q1l1＝1.705 ×0.25＝0.426kN主梁 2 根归并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1] ×0.6＝ 1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁， R'max＝1.25q2L ＝ 1.25 ×1.054 ×1＝1.317kN按悬臂梁， R'1＝q2l1=1.054 ×0.25＝0.263kNR'＝max[R'max， R'1] ×0.6＝0.79kN;计算简图以下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)主梁弯矩图二 (kN ·m)σ=M max/W=0.445 ×106/4490=99.175N/mm2≤ [f]=205N/mm2知足要求！3、抗剪验算主梁剪力争一 (kN)主梁剪力争二 (kN)22τmax=2V max/A=2×2.577×1000/424＝12.157N/mm≤[τ]=125N/mm知足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm)跨中νmax=0.688mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.561mm≤[ν]=2×250/250=2mm知足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力挨次为 R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN图二支座反力挨次为 R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN七、可调托座验算荷载传达至立柱方式可调托座可调托座承载力允许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝ 4.708/0.6=7.847kN≤＝[N]30kN知足要求！八、立柱验算剪刀撑设置增强型立柱顶部步距 h d(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数μ1 1.386的长度 a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755立柱钢管截面种类 (mm)Ф48×3立柱钢管计算截面种类(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面展转半径 i(mm)15.9立柱截面抵挡矩W(cm 34.49抗压强度设计值 [f](N/mm2205 ))支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段： l01=kμ1(h d+2a)=1 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3049mm非顶部立柱段： l0=kμ2h =1 ×1.755 ×1800=3159mmλ =max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤ [ λ ]=210知足要求！2、立柱稳固性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不一样：小梁验算q1＝1×[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1]××0.3 = 1.684kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.77kN，R2＝4.423kN，R3＝ 4.649kN，R4＝3.155kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3521.826mmλ1=l01/i=3521.826/15.9=221.498查表得，φ＝0.149不考虑风荷载 :N1 =Max[R 1， R2，R3， R4]/0.6=Max[3.77 ， 4.423，4.649，3.155]/0.6=7.749kN f＝ N 1/( Φ A)＝ 7749/(0.149 424)×＝122.657N/mm2≤ [f]＝ 205N/mm2知足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155 1×.755 ×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/15.9=229.475查表得，φ1=0.139不考虑风荷载 :N=Max[R 1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG q×H=Max[3.77,4.423,4.649,3.155]/0.6+1 1.2×0×.15×5. 6=8.757kN322 f=N/( φ1A) ＝8.757 ×10 /(0.139 424)=148×.585N/mm≤ [ σ ]=205N/mm知足要求！九、高宽比验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第：支架高宽比不该大于3H/B=5.6/4=1.4＜3知足要求，不需要进行抗颠覆验算！十、立柱地基基础验算地基土种类素填土地基承载力特点值 f ak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数m f0.9垫板底面面积 A(m 2)0.3立柱底垫板的底面均匀压力p＝ N/(m f A) ＝8.757/(0.9 0.×3)＝32.433kPa ≤f ak＝70kPa知足要求！。

基本设计资料本设计是设计设有双层重级工作制吊车的单跨厂房。

其内容包括刚结排架、柱、屋架、托架、吊车梁、制动桁架、辅助桁架、抗风柱、抗风桁架、柱间支撑以及节点连接等计算。

并附有柱、吊车梁及屋盖平面布置图以及柱子安装节点图、吊车梁施工图和屋架图。

厂房的设计参数如下：厂房跨度37m柱子间距排架柱的间距为12m（每6m设有墙架柱），山墙抗风柱间距为6m屋架间距6m（设有跨度为12m的托架）屋面结构采用1.5m×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板（无檩体系）上层吊车设有两台Q＝200t/30t重级工作制吊车上层吊车轨高27.54m下层吊车设有两台50t/20t轻级工作制吊车下层吊车轨高18.54m基本风压30kg/㎡基本雪压50kg/㎡使用钢材除吊车梁采用Q345钢(16Mn)外,其它构件均为Q235墙面材料采用1.2m×6m×0.16m厚的钢筋混凝土空心墙板刚结排架计算1.1 排架的结构形式及竖向布置排架的结构形式及竖向布置,如图1-1所示100图1－11.2柱截面选择查表“柱截面尺寸选择参考表”，选取柱截面的高度及宽度 上段柱：1H ＝8.7m-1.100m=7.6m1h ＝a 1H ＝1H /8＝0.95m ，采用1000mm 1b = 1h =0.5×1000=500mm,采用500mm中段柱：2h ＝1h ＋750＝1750mm2b ＝3b ＝800mm下段柱：3h ＝a H ，H ＝33080＋1800＝34880mm 3h ＝1/12×34880＝29070mm ，采用2900mm 3b ＝0.28×2900＝0.812mm ，采用800mm1.3 柱截面几何特性计算柱子的截面形式如图1－2所示图1-2 上柱：A =2×500×30+940×14=4.316×4102mmx I =2×500×30×2485+1/12×14×3940=8.03×9104mm中柱：A =2×500×30+700×30+1661×14+740×18=7.22×4102mm 2y =30700173528014(1491580)59872200mm ⨯⨯+⨯+=x I =(2×500×30+740×18)×2598+2×1/12×30×3500＋700×30×21137＋280×14（2449＋2982）＋2×1/12×14×2280 =47.89×9104mm下柱：屋盖肢：z A ＝740×36+2×90.66＝447722mm 吊车肢：y A ＝2×600×30+20×740＝508002mm 2y =74036287229066280613334477250800mm ⨯⨯+⨯⨯=+x I =(50800×21333+2×1/12×30×3600＋740×36×21549＋2×9066×21473＋2×38382)×0.9=175.22×9104mm(式中的系数0.9系考虑下段柱为格构式柱的刚度折减系数)。

荣成市××包装有限公司包装车间砖排计算某单跨车间如下图所示，外纵墙壁柱间距6.00m ，每开间有2.7m 宽的窗，有檩体系轻钢屋架下弦标高为 6.40m ，壁柱为370mm *490mm ，砖墙厚度为370mm ，采用M5混合砂浆、MU10烧结普通砖砌筑，室外地面标高为-0.45m ，基础顶面标高为-0.3m 。

验算外纵墙的高厚比，以及受压、受弯、受剪承载力一、验算外纵墙的高厚比1、求壁柱截面的几何特征 翼缘宽度3.364.44.63237.0>=⨯+=f b 取f b =3.3m A=214023004903703300370m =⨯+⨯mm y 3.2151402300)2370370(370370237033003701=+⨯⨯+⨯⨯= mmy 7.6443.2154903702=-+= 410232310699.5)23707.644(490370490370121)23703.215(37033003703300121mm I ⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=mm A I i 6.201140230010699.510=⨯== mm i h T 6.7056.2015.35.3=⨯==2、确定计算高度m m s 4890>= 属于弹性方案m H H 6.94.65.15.10=⨯==3、外纵墙高厚比的验算M5砂浆时，[β]=24 有门窗洞口墙允许高厚比的系数82.067.24.014.012=⨯-=-=s b s μ 68.192482.00.161.136.7059600210=⨯⨯=<===βμμβh H 即整片外纵墙高厚比满足要求二、受压承载力计算MPa f 5.1= 21402300mm A =61.13=β 查表得70.0=ϕKN N KN fA 557.1640101402300105.178.066=>=⨯⨯⨯⨯=-ϕ即满足要求三、受弯、剪承载力计算基本风压20/65.0m KN =ω标准值0ωμμβωz s z k =柱顶集中荷载k ω由柱顶到屋脊高度范围（2.45m ）内的风荷载组成其值为：KN k 17.03.345.265.00.1)468.05.0(0.1=⨯⨯⨯⨯-⨯=ω迎风面均布荷载：m KN q k /72.13.38.065.01=⨯⨯=背风面均布荷载：m KN q k /07.13.35.065.02=⨯⨯=（1）水平集中力作用于排架柱顶时柱顶剪力：因为结构对称，两柱刚度相同，所以剪力分配系数相等，即21=μ 所以柱顶剪力为KN V k A A 085.017.021'=⨯==ωμ KN V k B B 085.0'==ωμ（2）A 柱外侧作用有水平均布荷载k q 1时的柱顶剪力：在排架上端附加一根水平支杆，其反力为：KN H q R k 128.44.672.1838311=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R R V A A 064.2128.4211''-=⨯-=+-=μ KN R V B B 064.2128.4211''=⨯==μ （3）B 柱外侧作用有水平均布荷载k q 2时的柱顶剪力：KN H q R k 568.24.607.1838322=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R V A A 284.1568.2212"'=⨯==μKN R R R V B B 284.1568.22121222"'-=⨯-=-=+-=μ 叠加上述三项的柱顶剪力得：KN V V V V A A AA 695.0284.1)064.2(085.0"'"'1-=+-+=++= KN V V V VB BB B 865.0284.1064.2085.0"'"'1=-+=++= 窗台底端内力为：m KN H q H V M k A A ·1925.225.572.1215.5695.02122'1'1'=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·94.205.507.1215.5865.02122'2'1'=⨯⨯+⨯=+= m KN H q V V k A A ·765.85.572.1695.0'11'=⨯+-=+= m KN H q V V k B B ·75.65.507.1865.0'21'=⨯+=+= 查表得：沿通缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 11.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 截面抵抗矩：312647.02153.005699.0m y I W ===面积矩：3207645.02153.03.321m S =⨯⨯= 所以有：m KN m KN W f tm ·1925.22·12.292647.01011.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 765.876.2707645.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求12 柱底内力为：m KN H q H V M k A A ·98.214.572.1214.55735.021221=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·98.214.507.1214.57435.021222==⨯⨯+⨯=+= KN H q V V k A A 715.84.572.15735.011=⨯+-=+= KN H q V V k B B 522.64.507.17435.021=⨯+=+= 截面抵抗矩：311448.02223.00322.0m y I W ===面积矩：320815.02223.03.321m S =⨯⨯= 查表得：沿齿缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 23.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0=所以有：m KN m KN W f tm ·98.21·304.331448.01023.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 15.84.1430815.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求。