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一、荷载计算一、楼面及屋面永久荷载标准值：1、预制板楼面：楼面面层0.65KN/ m2预空板及灌缝 1.99KN/ m230厚板底抹灰17×0.03=0.51KN/ m2∑G=3.15KN/ m2取3.20KN/ m22、现浇板楼面：楼面面层0.65KN/ m2120厚现浇板 3.00KN/ m220厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=3.99KN/ m2取4.00KN/ m23、卫生间：楼面面层0.65KN/ m2 240厚水泥炉渣垫层0.24×13 =3.12KN/ m2 20厚水泥沙浆保护层0.02× 20=0.4 KN/ m21.5厚聚氨酯涂层防水层15厚水泥沙浆找平层0.015×20 =0.3KN/ m2 80厚现浇板25×0.08=2.00 KN/ m2 20厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.81 KN/ m2取7.00KN/ m24、屋面：40mm厚C30细石砼防水层25×0.04=1.00KN/ m23mm厚SBS防水层0.30KN/ m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/ m2膨胀珍珠岩找坡层最薄处50mm 10×0.10=1.00KN/ m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.00KN/ m220mm厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.0KN/ m25、砖墙永久荷载标准值：双面粉刷240墙双面粉刷17×0.02×2=0.68 KN/m2240mm厚烧结多孔砖墙19×0.24=4.56 KN/ m2∑G=5.24 KN/ m2二、屋面、楼面均布活荷载标准值建筑结构荷载规范GB50009—20011、客厅 2.00 KN/ m22、门面 3.50 KN/ m23、餐厅 2.00 KN/ m24、卧室 2.00 KN/ m25、楼梯间 3.50 KN/ m26、阳台 2.50 KN/ m27、卫生间 2.00 KN/ m28、厨房 2.00 KN/ m29、上人屋面 2.00 KN/ m210、不上人屋面0.70 KN/ m211、基本风压0.35 KN/ m212、基本雪压0.45 KN/ m2一 .荷载汇集:〈恒荷载〉1楼面荷载:1卧室、书房:2 木地板 0.2KN/M2 木格栅 0.2KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板厚160mm 0.1625=4.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 3.90KN/M 取 4.0KN/M22板厚110mm 4 .15KN/M 取 4.2KN/M22板厚120mm 4.40 KN/M 取 4.4KN/M22板厚160mm 5.40 KN/M 取 5.5KN/M2客厅、餐厅2 大理石面层20mm 0.0228;0.56KN/M2 水泥砂浆结合层20mm 0.0220;0.40KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2板厚130mm 0.1325=3.25 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.46KN/M 取 4.5KN/M22板厚110mm 4.71KN/M 取 4.8KN/M22板厚120mm 4.96KN/M 取 5.0KN/M1 - -22板厚130mm 5.21KN/M 取 5.3KN/M3卫生间、厨房、阳台:2 面砖 0.55KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重: 2板厚90mm 0.0925=2.25 KN/M2板厚100mm 0.125=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚90mm 3.8KN/M 取 3.9KN/M22板厚100mm 4.05KN/M 取 4.1KN/M22板厚120mm 4.55KN/M 取 4.6KN/M4电梯厅、入户花园、楼梯平台:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.125=2.50 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.06KN/M 取 4.1KN/M22板厚110mm 4.31KN/M 取 4.4KN/M22板厚120mm 4.56KN/M 取 4.6KN/M5地下室顶板无覆土时:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重160mm: 0.1625=4.0 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2 吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40KN/M22合计: 6.56 KN/M 取 6.7KN/M2 - -6地下室顶板人防:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重250mm: 0.2525=6.25 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40 KN/M22合计: 8.81 KN/M 取 9.0 KN/M2屋面荷载:1上人屋面:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 4.32%+0.0317=1.97 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.87 KN/M 取 8.0 KN/M2不上人屋面:2防水层和细砂保护层: 0.30KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 6.02%+0.0317=2.55 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.05KN/M 取 7.2KN/M3露台:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M3 - -2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 3.32%+0.0317=1.63 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.53 KN/M 取 7.7 KN/M〈活荷载〉2z 阳台: 2.5 KN/M2其它房间: 2.0 KN/M2梁上线荷载内外墙均按砂加气容重考虑:2250墙:7.01.30.25+0.8=3.1 KN/M;2200墙:7.01.30.2+0.8=2.62 KN/M;2100墙:7.01.30.1+0.8=1.8 KN/M;2120墙:7.01.30.12+0.8=1.9 KN/M;1层高2.9m250普通墙: q=3.13.0-0.4=8.06 KN/M; 取8.1 KN/M 250卫生间墙双面瓷砖:q=3.1+1.03.0-0.4=10.66 KN/M; 取10.7 KN/M 250卫生间墙单面瓷砖:q=3.1+0.53.0-0.4=9.36 KN/M; 取9.4 KN/M120普通墙: q=1.93.0-0.3=5.13 KN/M; 取5.2 KN/M120卫生间墙双面瓷砖: q=1.9+1.03.0-0.3=7.83 KN/M; 取7.9KN/M120卫生间墙单面瓷砖: q=1.9+0.53.0-0.3=6.48 KN/M; 取6.5KN/M200普通墙墙: q=2.623.0-0.4=6.82 KN/M; 取6.9 KN/M 200卫生间墙双面瓷砖: q=2.62+1.03.0-0.4=9.42 KN/M; 取9.5 KN/M 200卫生间墙单面瓷砖:q=2.62+0.53.0-0.4=8.11 KN/M; 取8.2 KN/M100普通墙墙: q=1.83.0-0.3=4.86 KN/M; 取4.9 KN/M 100卫生间墙双面瓷砖:q=1.8+1.03.0-0.3=7.56 KN/M; 取7.6 KN/M 100卫生间墙单面瓷砖:q=1.8+0.53.0-0.3=6.21 KN/M; 取6.3 KN/M250普通墙有窗:8.10.8=6.48 KN/M; 取7.0 KN/M计算如计平面的架;剪力计计的计荷计及合力作用位置..框构计18房屋计高米～地计准计计计区～计向计计中箭计所示580.64KN/m2方向.某建筑物顶层的一根梁;梁长A米;荷载水平投影面积为B平方米;梁标高C米..荷载有自重、屋面活荷载;风荷载;雪荷载、屋面积灰荷载等;求该梁承载力极限状态下的荷载设计值、正常使用极限状态下的荷载设计值..现按学号往下排..梁上荷载主要是梁自重、梁上墙体重和板传来的荷载..计算梁自重时;梁高为500mm..同时梁侧抹灰也相应改变.. 梁自重标准值为:0.25×0.5×25+0.02×20×0.25+0.5×2=3.625 kNm2、梁上墙体重量框架结构在PMCAD输模型时也要计算梁上墙体重量;作为梁间荷载输入..有些设计资料上给出了双面粉刷的墙体重量..比如200厚加气混凝土墙体加双面粉刷的重量是32.08;这是按20厚混合砂浆粉面计算的..加气混凝土的容重为7.0~7.5;kNmkNm则0.2×7.0+0.02×2×17=2.08 .. kNm若是内墙;直接采用此值即可..若是外墙;就要根据外墙装饰情况调整墙体..比如;200厚加气混凝土外墙;室内装饰为20厚混合砂浆打底;涂料抹面;外墙为面砖;则墙体重量为0.2×7.0+0.02×17+0.7=2.44..若外墙为大理石或外墙设有保温等;墙体kNm重量与所给双面粉刷重量相差更大;故必须根据实际情况计算..当墙上有门窗洞口时;可分别计算墙体重量和门窗重量;然后;简化为作用在梁上的均布荷载..比如;开间3.6m;层高3.0m;梁高500mm;窗户尺寸为1800mm×2100mm 墙体为200厚加气混凝土墙;窗为铝合金窗;柱尺寸为500mm×500mm那么梁上墙体线荷载为3、板传到梁上的荷载B-1是单向板;L-1所承受的荷载如图阴影所示;假定两块单向板上设计面荷载为示;梁AD和BC上线荷载为梯形;梁AB和DC上的线荷载为三角形..a b图中 qkNm;;;3.621527/对两端简支的三角形荷载单跨梁;其支座反力为有些设计人员会将三角形荷载或梯形荷载按合力相等的原则简化为均布荷载..则等效的若想简化;可按照跨中最大弯矩相等的原则进行等效..l设AB跨为;则当为三角形荷载时;跨中弯矩为22qlql2qeq;;令的 e38125当梁两端为固定端时;同样按照跨中弯矩相等的原则;可推导出等效均布荷载 ;e8 a;;图中 l;;MMMa 的活荷载布置 1max3max5max的活荷载布置 MbBmax的活荷载布置 ;MMc2max4max对于次梁;主梁对次梁的作用简化为简支;忽略了主梁对次梁的弹性约束作用;也即忽略了支座抗扭刚度对梁内力的影响;为了考虑主梁对次梁的弹性约束作用;可用调整荷载的方法解决;减小活荷载;加大恒荷载;即以折算荷载代替实际荷载..p次梁折算荷载: 折算恒荷载:g’=g+ 43折算活荷载:p’=p 4式中:g ; p为实际的恒荷载;活荷载g’ ; p’ 为折算的恒荷载;活荷载。
ME125+125/32t门式起重机计算说明书西南交通大学机械工程研究所2010年10月目录1 概述 (1)2 125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数 (1)2.1主要设计参数 (1)2.2主要验算项目、方法和目的 (2)3 机构计算 (2)3.1主起升机构 (2)3.1.1钢丝绳 (2)3.1.2卷筒尺寸与转速 (2)3.1.3电动机 (3)3.1.4速比与分配 (3)3.1.5制动器选择 (3)3.2副起升机构 (4)3.2.1钢丝绳 (4)3.2.2卷筒尺寸与转速 (4)3.2.3电动机 (4)3.2.4速比与分配 (5)3.2.5制动器选择 (5)3.3小车行走机构 (5)3.3.1行走轮压计算 (5)3.3.2车轮组选择 (6)3.3.3电动机 (6)3.3.4速比与分配 (8)3.3.5制动器 (8)3.4大车行走机构 (8)3.4.1行走轮压计算 (8)3.4.2车轮组选择 (9)3.4.3电动机 (9)3.4.4速比与分配 (11)3.4.5制动器选择 (11)4 125+125/32t-37.435m门式起重机结构有限元计算 (11)4.1门架载荷计算 (11)4.2结构有限元计算 (13)4.2.1刚度验算 (13)4.2.2强度验算 (14)4.3门式起重机结构刚度和强度判定 (19)4.3.1静刚度计算讨论 (20)4.3.2强度计算讨论 (20)5 总体稳定性计算 (21)5.1总体稳定性计算 (21)6 结论 (22)7 参考书目 (22)1概述西南交通大学机械工程研究所依据委托方提供的参数，设计了125t+125/32t双小车门式起重机。
依据起重机设计规范（GB 3811–2008）、钢结构设计规范（GBJ 17-88），及《起重机设计手册》，对门机机构进行计算选型及校核，对门架结构的强度和刚度进行审核验算，并对整机的抗倾覆稳定性进行了校核计算。
2125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数2.1主要设计参数125t+125/32t双小车门式起重机整机外型和主要参数如图2.1-1和表2.1-1所示：图2.1-1 125t+125/32t双小车门式起重机整机外型起升机构技术特性主起升机构副起升机构工作级别M5 M5额定起重量双小车125t+125t 32t起升速度 2.3m/min 9.2m/min卷筒直径Φ950mm Φ650mm滑轮倍率 6 4钢丝绳28NAT 6×19W+IWR 1870 ZS 521 318 20NAT 6×19W+FC 1670 ZS 220 147电动机YZR280M-8,55+55kW,725r/min YZR280M-8,55kW,725r/min减速器QJYD34-560-160 III C,i=160 ZQ-850-II-3CA,i=40.17制动器YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m运行机构技术特性大车运行机构小车运行机构工作级别M5 M5行走速度20m/min 16m/min主/从动轮数16/16 4/4车轮直径Φ630mm Φ630mm轨道型号P50 QU80轨距37.435m 3.6m减速电机KDK10-143.47-YZRE3.7-4P-M4-J1-A(B)-T KDK12RF08-166-YZRE5.5-4P-M4-J1-A(B)-T制动器电机自带,制动力矩:50N.m 电机自带,制动力矩:50N.m1）门机机构选型计算依据125t+125/32t双小车门式起重机的设计图纸，根据工作参数，对门机的起升、运行机构进行选型及校核。
项目名称：海安货场轨道式集装箱门式起重机技术规格书上海铁路局2014 道式集装箱门式起重机项目技术规格书型号：吊架下起升重量40.5 吨名称：轨道式集装箱门式起重机目录1 (5)2. 目概略 (5)3. 目技格 (6)3.1 概括 ..................................................... ⋯⋯⋯3.2 使用境参数 .. (6)3.3 性能参数 (7)3.4 主要外件品牌 (8)3.5 准与范 (9)3.6 主要板厚度 (11)3.7 主要零件资料 (11)3.8 主要气的防等 . (11)4. 通用技要求 (12)4.1 固件和接件 (12)螺栓、螺母接 . (12)、接 . (12)承与密封 . (12)4.2 资料与制作工 (12)资料 (12)制作工 . (13)4.3 接 (13)4.4 表面理与涂装 (14)5. 主要零零件技范 (14)5.1 金属构件 (14)金属构件技范 (14)5.1.2 架 . (15)5.1.3 小架 . (15)大均衡梁和台架 (15)5.2 起升机构 (16)5.3 小运行机构 (16)5.4 大行走机构 (17)5.5 平台、通道、梯和杆 . (18)5.6 集装箱吊具和吊具上架 . (18)5.7 (19)5.8 滑 (20)5.9 卷筒 (20)5.10 减速器 (20)5.11 器 (21)5.12 制器 (21)5.13 车轮组及轨道 (21)5.14 缓冲器 (21)5.15 轮边制动器和锚定装置 . (22)5.16 电气房 (22)5.17 司机室 (23)5.18 润滑 (24)5.19 液压系统 (24)6. 电气系统技术规范 (25)6.1 电气派括 (25)6.2 供电 (25)6.3 主要电气设备及电气设计 . (28)主机构电动机 . (28)变频调速系统 . (29)操作联动台 . (29)配电设备 . (30)全机电气保护 . (30)控制屏、自动开关、接触器、继电器 (30)变频调速器 . (30)可编程序控制器（ PLC） (31)6.4 指示灯、报警信号与丈量表计及限位开关与紧停开关 (31)6.5 维修电源 (32)6.6 吊具电缆收放装置 (32)6.7 小车电缆 (32)6.8 机构的安全保护装置 . (33)起升机构联锁 . (33)小车运行机构安全装置 (33)大车行走机构安全装置 (34)紧迫泊车按钮 . (34)6.9 联锁与检测 (35)起升机构联锁 . (35)小车运行机构联锁 (35)大车行走机构联锁 (35)故障显示与检测 . (36)6.10 照明 (36)6.11 电源插座 (37)6.12 通信、广播系统 (37)6.13 电线电缆、布线和端子 . (37)6.13.1 电线电缆 . (37)布线 . (38)端子 . (39)6.14 接地、防雷 (39)6.15 加热器与电阻器 (39)6.16 电气设备安装 (39)7. 信息系统 (40)7.1 起重机 CMS软件及硬件要求 . (32)7.2 文件 ...........................................................7.3 其余要求 .......................................................8. 其余技术要求 (43)8.1 负荷牌、铭牌及标示牌 . (43)8.2 消防器械 (43)9. 技术资料、图纸及随机备件、工具要求 (43)9.1 招标时应供应的技术文件 . (43)9.2 基本方案设计审察应提交资料 . (44)9.3 竣薪资料 (44)9.4 随机备件 (45)9.5 随机工具与仪表仪器 . (45)10 设计审察与施工监造 (46)10.1 基本设计审察 (46)10.2 最后设计审察 (47)10.3 设计审察经过 (47)10.4 施工监理及监造 (47)11. 运输、安装、调试与查收据款 (47)11.1 运输、安装 (47)11.2 调试、试车及查收 (47)调试、试车 . (47)起重机初步查收（交钥匙） (47)起重机最后查收（保修期结束） (48)11.3 技术培训 (48)11.4 质量保证 (48)11.5 交货期 (48)11.6 安全责任 (48)12. 技术规格书附表 (48)12.1 附表目录 (49)附表 1. 主要尺寸和运行参数 (49)附表 2. 随机备品配件清单（单台机） (50)附表 3 随机工具与仪表仪器 (51)1.总则本技术规格书用于上海铁路局铁路货场的共 1 台额定起重量为 40.5 吨（吊架下）的轨道式集装箱龙门起重机（简称门吊）的采买。
MQ3235门座式起重机总体计算书1计条件与工作状况1.1设计风速工作时： 20/m s非工作时：50/m s1.2温度最高温度500C，最低温度00C。
1.3湿度相对湿度 100％1.4工作条件每天三班四倒工作制（每班7小时），每年工作天数300～320天，门机使用寿命20年。
1.5门机工作级别：利用等级 U8载荷状态 Q3工作级别 A81.6机构工作级别表1 机构工作级别1.7其它有雾气和湿热海洋性气候侵蚀。
起重机承受最大地震烈度为7度。
2设计参数3.1采用图解法确定臂架各部分的尺寸和大拉杆下铰点位置图1 初步确定的臂架尺寸和大拉杆下铰点位置图2臂架尺寸和大拉杆下铰点位置表3 臂架各部分尺寸图3 物品的水平位移①吊重全幅度水平落差应满足：max max min 4370.02()0.02(3510)0.5y h R R m ∆=<∆=-=⨯-=（满足） ②吊重全幅度未平衡力矩应满足：max 20380.10.132********Q M kN m M kN m =⋅>=⨯⨯⨯=⋅（不满足要求） ③象鼻梁端点水平速度应满足：102cos cos A r v v Lr βωβ==平 0ω—臂架摆动角速度max min 2.0952.852 2.60.735v v ==>平平（不满足） 3.2臂架系统自重平衡和合成力矩（初步估算，选配重29t ）表5 不平衡力矩表6 最大和最小不平衡力矩检验不平衡力矩：M ∆—臂架系统自重的不平衡力矩QM —吊重不平衡力矩 ① 最大幅度时 0M ∆< 且 00Q M M ∆+<（满足） 最小幅度时 0M ∆> 且 00Q M M ∆+>（满足）② max 3203511200Q M QR kNm ==⨯=max 1266.060.10.1112001120Q M kNm M kNm ∆=>=⨯=（不满足）4稳定性验算4.1.起重机各部分重心4.2.载重稳定性验算 4.2.1.第一种计算工况计算位置取起重机臂架垂直于运行轨道方向（因为轨距小于基距）、倾覆棱边在前沿轨面。
神池梁场大临工程量计算书一、铺轨基地1、道渣临时铁路线长1132m，按一公里1600m3道渣计算道岔8组，每组150m³道渣得道渣总量：1132X1600+8X150= m³2、门吊走行基础⑴门吊：混凝土截面积： m²垫层截面积： m²门吊长600m得门吊混凝土量：=108m3垫层量：=48m3⑵32T门吊：混凝土截面： m3垫层截面积： m3得混凝土总量： =垫层： =得门吊走行线总工程量为：混凝土总量：108+= m3垫层总量：48+= m33、土方量：铺轨基地土方量含接轨区土方量和轨排基地轨道土方（轨排基地生产、存放区土方计入梁场土方量）。
计算如下：接轨区：0～0+全线5m高差，全部为填方，得截面积：5X （7+）X21= 得填方土方量 m 3轨排区： 填方段长 高差：5～0m挖方段长 高差：0～2m按照椎体计算得土方量如下 填方量为：31××= m ³ 挖方量为：31= m ³ 得铺轨基地土方量如下：填方量：+=挖方量：总土方量：+=13609m 3二、梁场1、土方量采用断面法计算：标准公式为：V=(S 1+S 2)×L/2标准公式运算变化为：V=(S 1+S 2)×L/2= S 1×L/2+S 2×L/2故取断面为中截面进行计算共取13个截面，计算表格如下：另：该处挖方量含轨排区直线段轨道路基挖方量，为避免重复计算，除去918m3383642-918=382724（m3）故得梁场土方量如下：挖方量：填方量：382724m3总土方量：2、制存梁台位基础：⑴制梁台位（由于台位较长，不在此处附注，见附图）由工程量清单，每个制梁台座混凝土为，砂浆垫层为制梁台座共52个，得制梁台座量为：钢筋混凝土：×52= m3砂浆垫层：×52= m3⑵双层存梁台位截面积为：钢筋混凝土：垫层：双层存梁台座总长为：(382x3x2+24x2)=2340m 得到混凝土总量为：=垫层总量为：=⑶单层存梁台位截面积：钢筋混凝土：垫层为单层存梁台座总长为：(212x3x2+11x2)=1294得总量为：钢筋混凝土：=垫层：=可制存梁台位总量为：钢筋混凝土： m3垫层： m33、门吊基础⑴80T门吊基础：截面积：钢筋混凝土：+2)=垫层：门吊走行线长706m得混凝土总量：=垫层总量：= m3⑵160T门吊基础截面积：钢筋混凝土：+垫层：门吊走行线长3024m 得混凝土总量：=垫层总量：= m3得门吊走行线工程量为：混凝土总量为： m3垫层总量为：+= m3加上轨排区垫层：+= m34、排水沟排水沟截面积为：排水沟总长为：3720m（含铺轨基地）排水沟混凝土总量为：=1488m3。
３０ｔ／４２Ｍ门型起重机强度计算书一．概述1.该门型起重机是用於火力发电厂，安装组合场使用，跨距４２ｍ，主钩起吊重量为３０ｔ、小钩起吊量5t，起重机总重为67229kg，详见下面各部件重量。
起重机性能见表１。
该门型起重机各部件的质量：钢结钩 49478kg（其中: 47.775m主梁 30061kg、8m外伸梁3133kg、上述梁的接头板 1283kg、刚性腿7530kg 、挠性腿 4896kg 、平台走道3321kg、其他254kg）牵引卷扬机 756kg 大车行走机构 8500kg左右导向滑轮 846kg 起重小车 1756kg吊钩及横担 1375kg 主卷扬机 1918kg操作室(含电气设备) 1000kg 电缆收线装置 600kg5t电动葫芦 1000kg总重 67229kg该30t/42m门型起重机图纸于1976年购于上海电力建设公司，经公司描成底图，但一直没有制造。
在1987年耒阳一期2×200MW工程中，将原30t/32m的门型起重机的大梁接长10m至42m的轨距，将降低负荷至26t使用，以便与60tf/42m门型起重机相配合。
1993年为了给石门工程准备30t/42m门型起重机，决定使用该图纸制造30t/42m门型起重机。
42m跨距与32m跨距的30tf门型起重机，其移动小车卷扬机，主钩、移动小车，大车行走机构其结构是相同的，只是主卷扬机，由于42m门机高度增加了，其卷筒加长了。
30t/42m门型起重其大梁的上、下桁杆采用的槽钢及角钢的型号也是与32m跨距门机是一样的，只是上、下桁杆的中心距离，由2500mm增加到3000mm。
跨度间的复杆节点间距数仍为16挡，间距由2000mm，增加到42000/16=2625mm。
在制造时，由于30t/42m门型起重机行走大梁图纸有点问题，结果将这两台门型起重机制造成与30t/32m门型起重机一样做成４轮结构，这显然是不合理的，一方面行走轮的轴承等容易损坏，另一方面，如30/42m门型起重机的行走轮为4只，而60t/42m门型起重机的行走轮为16只，负荷为60t门吊的一半，轮子为60t门吊的1/4，从这一点看也不合理的。
预制场80T龙门吊验算书预制场80t龙门吊采用桁架结构，上横梁为双排三角架形式，每排三角架由1根H390*300*10/16H型钢（加两块6mm钢封板）及2根H294*200*8/12H型钢（加两块6mm钢封板）作为主弦杆，主弦杆间用2［8槽钢连接。
支撑立柱为两边刚性形式，立柱主弦杆采用φ350*8钢管，立柱次弦杆为φ350*8钢管，立柱腹杆采用φ219*8及φ165*4钢管，立柱与横梁间用由2［36槽钢组成的横向次梁连接。
由于本计算书采用MIDAS软件进行辅助验算，所以计算书中材料的长度均为计算模型节点间长度，其具体结构见《80t龙门吊结构设计图》。
一、荷载1、活荷载（1）、龙门吊最大起吊荷载（含天车）：800KN2、恒载（1）桁架：1）、侧桁架：2［8槽钢：(2.37×4×50+2.26×4×2) ×0.084×2=82.67KN/M 2）、底桁架：2［8槽钢、［8槽钢：1.0×2×26×0.084×2+1.76×2×25×0.084=16.13 KN/M3）、上主弦杆：H390*300*10/16H型钢：35.4×1.07×2=75.76KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.17×4=24.07KN/M4）、下主弦杆：H294*200*8/12H型钢：35.4×0.573×4=81.14KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.13×8=36.82KN/M5）、端头支撑：［8槽钢：（2.79×2+1.95×2+2.63×2）×2×0.084=2.48 KN/M（2）立柱：1）、φ350*8钢管0.67×（9.11+9.32）×2×2=49.39KN2）、φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN3）、φ165*4钢管0.16×（1.14+1.80+3.75+2.33）×2×2=5.77 KN4)、横向次梁2［36槽钢0.48×2.95×2×2=5.66KN3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
3t起重机设计计算书1.计算依据：1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》JB/T5663-2008设计。
1.2主要技术参数主结构：桁架结构支腿结构：桁架结构额定起重量：3t实验负荷静载起重量：3.75t实验负荷动载荷起重量：3t吊钩起升速度：7m/min吊钩行走速度：20m/min吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下）大车行走速度：0-60m/min大车设计轮压：8t以下供电方式：自带发电机（低噪音环保型）工作电源：380v/5Hz工作状态风压：≤6级（即：250N/m2)非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2)龙门吊工作级别：A3起升机构工作级别：M3大车走行机构工作级别：M4跨度：9.65m悬臂：两侧有效悬臂各4米适应坡度：±2%走行方式：轮胎式2.计算说明：载荷组合计算2.1载荷计算2.1.1结构自重载荷龙门吊大车结构自重约12000kg.2.1.2起升载荷PQ=30kN起升冲击系数φ1因为0.9≤φ1≤1.1，取φ1=1.05轮胎式起重机运行冲击系数φ4φ4=1.32.1.5起升载荷动载系数φ2φ2=1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s2.1.6运行加速度α按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。
α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.2.1.7水平惯性力水平惯性力下式计算：F= m*α*1.5葫芦（小车）运行情况Fx = ( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.07*1.5=0.4 (kN) 式中： mx ----小车质量， mx =410kgP Q ----起重质量， PQ=3000kg2.1.7.2大车运行情况葫芦及重物惯性力Fy =( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.22*1.5=1.1(kN)主梁惯性力：Fzg=2496kg*0.22*1.5=0.8kN大车惯性力大车结构惯性力惯性力F= m*α*1.5 =12000*0.22*1.5 =4kN式中：m ----整机质量12000kg，大车主梁惯性力在计算时以上弦杆单元线载荷方式加入，惯性力F= m*α*1.5 =2496*0.22*1.5 =824(N)主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =824/ 2*17.6=24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =824/17.6=47N/m式中：m ----主梁质量2496kg， m =2496kgL-----主梁长度，L=17.6m支腿惯性力支腿惯性力在计算时以内侧单元线载荷方式加入，惯性力中考虑支撑梁质量。
上海石化机械制造有限公司160/32t-28m门式起重机计算书无锡工力工程机械厂2002-11-3160/32t 门式起重机计算书一、技术参数及技术要求： 1. 技术参数：1.1 额定起重量 主起升 160t 副起升 32t 1.2 跨度 Lk=28m 1.3 数量 1台1.4 起升高度 主钩 16m 副钩 18m 1.5 工作级别 A5主起升 M5 副起升 M5 小车运行 M5 大车运行 M5 1.6 速度 主起升 2m/min 副起升 6.3m/min 小车运行 20m/min 大车运行 20m/min 1.7 工作场所 室外 1.8 环境温度 45℃1.9 电源 交流三相380V ，50Hz 大车滑线提供 1.10 大车轨道 QU100 1.11 操作控制方式： 司机操作1.12 起吊物： 两腿之间应能通过直径11米的园形筒体。
二、大车运行机构的计算：1. 技术参数：起重机总重：312t （包括吊具、电气），小车总重：55t大车运行速度：20m/min大车运行机构采用四角驱动，车轮总数为6×4＝24。
1.1 轮压的确定： )(286)(6.289.177.1012160552455312max kN t P ==+=++-=)(107)(7.102455312minkN t P ==-=计算轮压P c ： )(3.22632minmax KN P P P c =+⨯=选主动车轮 TZQ7127.11A D600 从动车轮 TZQ7128.11A D6001.2 电动机的选型： 电动机的静功率:)(43.159.06020009.081.94726081.9KW VK G P f j =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=η电动机的惯性功率: P g =1.1×G ×a=1.1×472×0.058=30.1(KW)坡道阻力和风阻力:F f =1.4×1×1×25×（44×2.6+45）=5579Kg=55.79(KN) 风阻功率:P f =55.79×20×0.009/(60×0.9)=0.186(KW) 风载体型系数: 有凸出翼缘或筋板的梁 1.4 高度修正系数: 工作风压时：1，非工作风压时：1.13 标准风压值（公斤/米^2):迎风面积F=Ψ×F 轮F 轮：起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影（米^2) Ψ：起重机金属结构或机构的充满系数，即结构或机构的净面积与其轮廓面积之比。
脚手架专项施工方案一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版7、郴建函〔2014〕139号郴州市住房和城乡建设局关于进一步加强外脚手架、支模架搭设及建筑起重设备管理的通知。
二、工程概况王仙岭旅游渡假区仿古牌坊工程位于郴州市王仙岭旅游度假区东部，仿古建筑，主体结构形式为钢筋混凝土框架结构，设计使用年限为50年。
建筑面积为880.6 m2，建筑总高度32m。
建筑抗震设防烈度为6度。
三、总体方案结合本工程现场地理位置、根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架采用传统着地式的双排单立杆脚手架，主体结构梁底为满堂红脚手内架，双排外脚手架沿建筑外围搭设并挂全封闭安全网。
落地脚手架从建筑地面标高±00m开始搭设，主跨总搭设高度33.5m。
双排脚手架内立杆距结构外沿200mm，排距600mm，立杆间距为600㎜（转角处立杆间距适当加密），大横杆步距为1000㎜。
小横杆间距≤750㎜，立面防护采用绿色密目安全网，双排脚手架首层、作业层及每隔3层满铺一层脚手板，作业层下部设一道水平兜网。
四、施工准备1、劳动力劳动力配备2、材料要求2.1架体钢管杆件，采用φ48³3.0焊接钢管，禁止使用有明显变形，裂纹和严重锈蚀的钢管，钢管材质Q235钢，钢管必须进行防锈处理。
2.2扣件转动灵活，符合《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。
2.3脚手板采竹笆脚手板制作，每块质量不大于30kg，厚度不宜小于50mm，宽度不宜小于200mm。
五、工艺流程脚手架底部铺垫板→从角部向两边延伸交圈搭设（“一”字型从一端向另一端搭设）→按定位依次竖立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定→装设第一步纵向和横向平杆随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设→随脚手架上升设置剪刀撑、斜杆、连墙杆等整体拉结杆件→随脚手架上升铺设脚手板，挂安全网封闭→验收合格交付使用→日常维修检查六、外脚手架构造要求及技术措施1、脚手架搭设从±0标高搭设。
双梁通用门式起重机MLH10T28M 设计计算书目录一、产品用途……………………………………………………………二、主要技术参数………………………………………………………三、设计计算校核………………………………………………………1．主梁设计………………………………………………………2．支腿设计校核…………………………………………………3．上下横梁设计校核…………………………………………………4．起重机刚度设计校核………………………………………………5．起重机拱度设计校核………………………………………6．减速电机的选用………………………………………设计计算校核：一、产品用途门式起重机是广泛用于工厂、建筑工地、铁路货场、码头仓库等处的重要装卸设备，按其用途不同，分为通用门式起重机，造船门式起重机和集装箱门式起重机。
本产品为双梁门式起重机，为应用最广的一种。
二、主要技术参数项目名称主要技术参数备注安全起重量10T跨距28m起升高度9m起重机等级A5起升机构等级M4起升速度5/0.83m/min大车速度32m/min 变频无级调速小车速度20m/min 变频无级调速起重机桥架质量32T起重机控制室内地面操作总功率23KW主梁形式箱形梁焊接表面处理要求抛丸处理小车质量0.7T最大轮压140KN控制电压48V电源380V/50Hz三．设计计算校核（一）．主梁计算主梁的截面高度取决于强度、刚度条件，一般取h=（121~141）L=2333.3~ 2000主梁计算的最不利工况为：起重机带载（小车在任意位置）运行起、制动并发生偏斜的情况。
主梁承受的载荷有：结构重量，小车载荷，起升或运行冲击力，运行惯性力，偏斜侧向力。
1.载荷与内力主梁承受垂直载荷与水平载荷，应分别计算。
A ，垂直平面主梁在垂直平面内的计算模型应按门式起重机的各种工况分析确定。
当门式起重机静止工作时，由于超静定门架的刚性支腿下端有水平约束,而使主梁减载、支腿加载；当门式起重机带载运行工作时，却能明显地减小超静定门架支腿下端的水平约束，甚至降低到零，这时主梁受载最大。
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为24m。
1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。
立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。
中间接头均用90×118cm支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。
枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重：q=11.7 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中有R A=R B=(11.7×27+740÷2)÷2=343KN下弦弯矩：M A=M B=1/2*ql2=1/2×11.7×1.52=13.2 KN·m上弦弯矩：M Cmax=R A×12-11.7×(27÷2)2÷2=3050KN·m（2）最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。
LD132—16.4 A3电动单梁起重机校核计算书编写: 日期：审核: 日期：批准: 日期：XXXXXX起重机械有限公司目录第一节设备概述、型式及主要技术参数 (3)一、设备概述、型式及结构特点 (3)二、主要技术参数 (4)第二节主梁计算 (5)一、主梁断面几何特性 (5)二、主梁强度的计算 (8)三、刚度计算 (13)四、稳定性计算 (16)第三节端梁计算 (17)一、轮距的确定 (17)二、端梁中央断面几何特性 (18)三、起重机最大轮压 (20)四、最大歪斜侧向力 (23)五、端梁中央断面合成应力 (24)六、车轮轮轴对端梁腹板的挤压应力σ挤 (25)第四节主、端梁连接计算 (26)一、主、端梁连接形式及受力分析 (26)二、螺栓拉力的计算 (27)第五节、运行机构计算 (31)一、运行机构电动机及减速机的选择 (32)第一节设备概述、型式及主要技术参数一、设备概述、型式及结构特点LD1型电动单梁起重机是按照GB/T3811-2008、JB/T1306-2008及TSGQ0002-2008《起重机械安全技术监察规程---桥式起重机》的有关条款研制出来的产品，突出特点为电动葫芦运行轨道采用异型工字钢，使起重机主梁结构更趋合理，是单梁起重机发展的一个方向。
其外形简图见图1.图1 LD1型电动单梁起重机简图二、主要技术参数起重量Gn=32t；跨度L=16.4m；大车运行速度V运= 20 m/min；工作制度A3；小车采用32吨电动葫芦；葫芦最大轮压P max=3140kg ；葫芦起升高度=9m；葫芦运行速度V小车 =20 m/min；操纵型式：地面手电门。
32吨电动单梁起重机基本技术参数第二节主梁计算一、主梁断面几何特性主梁及主要参数如下图3、图4图3图4主梁断面尺寸及截面几何特性CAD计算机自动计算结果，如图5。
采用定轧的异型工字钢I30#（特种型号），尺寸为;h=300mm,b=128mm,d=11mm, t1=20mm, t2=14.68mm, F j=73.66cm2, g1=57.82kg/m, I x=10462.53cm4,I y=529.84cm4面积2周长惯性矩主力矩与质心的方向沿沿2图5主梁断面尺寸及截面CAD计算机自动计算结果（单位：mm）通过AoTu CAD2000以上版本1:1画出主梁截面图，然后面域，再使用面域质量特性得出结论。
MG100/32-24-15 A5门式起重机计算说明书1. 主起升机构计算1.1钢丝绳选择根据起重机额定起重量，选择双联起升机构滑轮组倍率为81）.钢丝绳最大静拉力： N m G Q S MAX 410956.6t 956.693.0825.31002⨯==⨯⨯+=∙+=滑钩η 2）.选择钢丝绳所选钢丝绳的破断拉力应满足：,0F Sn F =≥ n ——安全系数，A5取5KN F 8.34710478.3510956.654,=⨯=⨯⨯=查钢丝绳样本可选用：26NAT6×19W+FC1670 ,其破断拉力kN F 372,0=,,0F F > ,满足要求。
1.2滑轮卷筒计算1）.滑轮卷筒最小直径确定为保证钢丝绳具有一定的使用寿命，滑轮卷筒的最小直径应满足：d h D ∙=a.滑轮：D=20×26=520mm, 取630mm (A5,取h=20)b.卷筒：D=18×26=468mm, 取710mm (A5,取h=18)2）.卷筒壁厚计算：初选 φ710×3400， δ=22, p=29, 材质：Q235B拉应力，由于L>3D,时安下式进行强度计算： bp u b WM σ≤=max σ mm N M M u ∙⨯=⨯+⨯=+=8272822max 1026.1)1094.4(1016.1M ）（扭弯mm N ∙⨯=-⨯⨯==84MAX 1016.1260340010956.62L -L S M 光弯 mm N ∙⨯=⨯⨯==74M A X 1094.471010956.6D S M 扭 3644404101.87106667101.0D )D (1.0mm D W ⨯=-⨯=-=）（ MPa b 56.15101.81026.168=⨯⨯=σMPa sbp 5.11722252==σσ ，MPa s 225=σ bp b σσ<压应力计算： cp c pS A A σδσ≤∙=max 1 MPa c 77.81292210956.675.014=⨯⨯⨯⨯=σ MPa scp 1505.12255.1===σσ cp c σσ<稳定性验算：失去稳定性的临界压应力：MPa R P W 5.123552252500525003333=⨯==δ 卷筒壁单位力：MPa Dp S P MAX 76.62971010956.6224=⨯⨯⨯== 稳定系数 5.1~3.185.176.65.12≥===P P K W 卷筒满足要求1.3根据静功率初选电动机（设计手册-铁道部1997，P95） 静功率：kW QV P 696085.010004.3)105.310100(100044=⨯⨯⨯⨯+⨯==η 初选电动机功率：kW QV G P j 2.55698.01000=⨯=∙=ηG —稳态负载平均系数查电动机产品目录，选择电动机YZR315S-10,在JC%=25%，功率N=63Kw,转速n=582r/min1.4减速器的选择起升机构总的传动比： 5.4976.11582===l n n i min /76.11736.04.380r D mV n l =⨯⨯==ππ（卷筒转速） 根据传动比5.49=i ,电机功率N=63Kw,电机转速n=582r/min,中级工作制，从减速器产品目录中选择ZQ1000-48.57，输入功率为65Kw.验算减速器被动轴的最大扭矩及最大径向力a.最大扭矩[]M M M ≤∙∙∙=ηϕi 75.0max 被式中 m N 1034582639550∙=⨯=被M （被M ——电动机额定扭矩） 1.3=ϕ （ϕ——电机最大扭矩倍数 ）m N M ∙=⨯⨯⨯⨯=9925085.057.4810341.375.0max[]M ——查减速器样本，其低速轴上的最大短暂容许扭矩[]M =20900Kg.m=209000n.m[]M M ≤maxb.最大径向力 N G S P 444max max 10306.82107.210956.62⨯=⨯+⨯=+=卷 []P ——查减速器样本，其输出轴最大容许径向载荷[]N kg P 51076.117600⨯==⎣⎦P P ≤max减速器满足要求 实际起升速度：min /46.357.488582736.0n D 0m i m V =⨯⨯⨯=∙∙∙=ππ实1.5制动器的选择m N mi D Q K T Z ∙=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=∙≥145857.488285.0736.010)5.3100(75.12402η 从制动器产品目录选择YWZ 4B -400/E80,制动力矩为1600N.m,考虑到机构的重要性，选择2套制动器。
MH32t×20m电动葫芦门吊设计计算一、主要参数起重量m q ＝32t，跨度L＝20m，起升高度H＝9m，有效悬臂L1=L2＝5m，起升速度v q＝3.5m/min，工作级别A3二、主梁计算：9㈠载荷及内力1、垂直平面主梁承受垂直与水平载荷，应分别计算当葫芦门吊带载运行工作时，主梁受载最大，对主梁取简支伸臂梁的计算模型，如下图所示：＝其中L＝20000mm l＝5000mm l c＝7500mm⑴载荷：①主梁自重载荷：主梁的单位重量：F q＝m q／（L+l+ l c）＝15780/35＝450.9Kg②葫芦小车集中载荷：ΣP＝（m q+mx）＝32000+3240＝35240Kgm q起重量；mx葫芦本身重量③冲击系数：Ψ4＝1.1＋0.058Vd h＝1.1＋0.058×0.35 2＝1.133⑵内力：小车位于跨度中央对主梁产生的垂直弯矩Mcv＝Ψ4[ΣPL／4＋F q L2／8－F q l2／2]＝1.133[35240×22500／4+0.4509×225002/8－0.4509×60002／2]＝9102.64×104 Kg.mm小车位于悬臂极限位置，对主梁跨端或悬臂根部产生的垂直弯矩Mdv＝Mbv＝Ψ4[ΣPlc＋F q l2／2]＝1.133×[35240×6000＋0.4509×60002／2]＝7844.14×104 Kg.mm2、水平平面主梁在水平平面内简化为一侧与支腿铰接，另一侧与支腿刚接的间支悬臂梁的计算模型，如下图所示：⑴载荷：①大车运行起、制动产生的惯性载荷：主梁均布惯性载荷：Fh＝Fq／14=28.41Kg／m小车集中惯性载荷：Ph＝∑P／14＝12225.6Kg②偏斜侧向力当小车位于跨中时：Psc=1／2Prcλ＝1403.4Kg当小车位于悬臂端时：Psl＝1／2Prcλ＝2221.1Kg（其中λ＝0.137，Prc＝20413Kg Prc＝32176Kg）③侧向风力主梁侧向风力：Fw＝cqA1＝1.4×150×1.85＝388.5N／m＝33.85Kg/m吊重侧向风力：Pw＝cqAw＝1.4×150×10＝2100N＝210Kg⑵内力计算：小车在跨中时产生的水平弯矩Mch＝（Ph＋Pw）L／4＋（Fh＋Fw）L2／/8－（Fh＋Fw）l2／2＋1／2PscB ＝（12221.2+210）×16000／4＋（0.0284＋0.03385）×160002／8 －（0.0284＋0.03385）*200002／2 ＋1403.4×8200／2＝1335.33×104 Kg.mm小车在悬臂端时对悬臂根部产生的水平弯矩Mbh＝（Ph＋Pw）l c＋1／2（Fh＋Fw）l2＝（12221.0＋210）×4000＋1／2（0.0284＋0.03385）×20002＝585.33×104小车在悬臂端时对主梁跨端产生的水平弯矩Mdn＝Mbh＋PslB＝585.33×104＋222.1×8200＝2399.252×104Kg.mm㈡主梁强度与稳定性主梁材质均为Q235-B，根据许用强度理轮，许用应力［δ］≤1750Kg／cm21、强度⑴小车位于跨中时①主梁下翼缘局部弯曲应力根据受力分析，翼缘外边缘的局部应力δbz最大。
葫芦小车最大轮压：P ＝K／nΨ4（m x+m q）＝1.7／4×1.133×（1110+16000）＝8239Kgδbz＝K Z B P／t2=1.2×8239／182＝30.5Kg／mm2=305Kg／cm2（其中K Z B＝1.2，t=18）②主梁跨中整体弯曲应力：主梁的组合截面如下图所示其中B=780mm X1=390mm δ0 =6mm δ＝6mm b0 =750mm h=1300各截面对X轴的静矩：Sx＝670×20×1840＋1210×8×1225×2＋6×30×620×2+2∫AYdA＋6×150×208＋10224.6×225∫AYdA为侧板对X轴的静矩∫AYdA=∫6046/sin600ydy＝1109822mm3故Sx=5441×104 mm3组合截面的面积为：A=50432.6mm2设截面型心距截面最底部的距离为y2＝Sx／A=1079mm设截面型心距截面最底部的距离为y1 则y1＝1800－y2＝721mm因截面关于Y轴对称，故截面的形心在Y轴上斜板的惯性矩为：I1 =δd／12(δ2 cos2β＋d2 sin2β）＝6×464(62*cos2600+4642sin2600)=37.46×106 mm4I1 =δd／12(δ2 sin2β＋d2 cos2β）=12.5×106 mm4根据平行移轴公式可得，斜板对X轴及Y的惯性矩I1 ，＝I1＋a2 A＝37.46×106＋6712×6×464＝1291×106 mm4I2 ，＝I1＋b2 A＝12.5×106＋1962＋6×464＝119.5×106 mm4主梁截面对X轴的惯性矩：I X＝700×203／12＋700×20×7012＋2×（8×12102／12＋1210×8×862）＋（6×303＋6×30×5192）×2＋2I1 ，+2×（69×63+30×3×3122）＋2I1 ，＋（6×693／12＋6×69×40.52）×2＋8.55×106=4795.5×106mm4主梁上翼缘应力：δs＝Mcv×771／I X＋Moh×350／I Y＝9102.64×104×771／20485.72×106＋1335.03×104×350／4795.5×106＝8.426KG／mm2＝842.6KG／cm2＜［δ］主梁下翼缘应力：δ0＝Mcv×1079／I X＋Mch×75／I Y＝5KG／mm2＝500KG／cm2＜［δ］下翼缘车轮作用点应力：δp＝Mcv×1079／I X＋Mch×45／I Y＝8.92KG／mm2＝892KG／cm2＜［δ］③主梁下翼缘组合应力：δ＝δ0＋δbz＝500＋305＝806KG／cm2＜［δ］⑶小车位于悬臂极限位置时，主梁跨端上翼缘应力：δ＝Mdv×771／Ix＋Mdh×350／Iy＝7844.14×104×771／20485.72／106＋2399.252×104×350／4795.5×106＝4.7KG／mm2＝470KG／cm2＜［δ］悬臂根部上翼缘应力：δ＝Mdv×771／Ix＋Mbh×350／Iy＝4.7KG／mm2＝470KG／cm2＜［δ］悬臂根部下翼缘应力：δ＝Mbv×1079／Ix＋Mbh×75／Iy＝4.22KG／mm2＝422KG／cm2＜［δ］悬臂端部下翼缘局部应力：δbz ＝305KG／cm2＜［δ］故主梁强度验算通过。
2、稳定性因h/b=1850/700=2.65＜3 故主梁的整体稳定性满足要求。
㈢主梁的刚度起重机工作级别为A4，故主梁跨中许用静刚度刚度：［Y1］＝L/700=22500/700=32.15mm悬臂的许用静刚度刚度：［Y2］＝l/350=6000/350=17.14mm主梁的垂直静刚度：当葫芦小车位于跨中时，垂直静挠度为：Y1＝∑PL3×（8k+3/8k+12）/48EI K=IxH／I1LH-----门架计算高度；I1-----一侧支腿对垂直平面的折算惯性矩，取距支腿小端为0.72处的截面惯性矩。
斜支腿距小端为0.72H处的水平截面如下图所示：其中a=1661mma1=1525mmb=483mmδ1=6mmδ2=6mm对x轴的折算惯性矩：Itx=（bδ23／12）×2＋bδ2×6502＋δ1a3／12×2=1.06505*1010mm4x=249.5mm对y轴的折算惯性矩：Ity=（bδ23／12）×2＋bδ2×6502＋δ1a3／12×2=1.06505*1010mm4y=830.5mmI1＝ItxK=（20485.75×106×12457）／（1.06505×1010×20000）＝1.5Y1＝∑PL3×（8k+3/8k+12）/48EI＝（32000+3240）×200003／（48×2.1×105×2.6×1010）×（8×1.5＋3）／（8×1.5＋12）＝18.69mm＜［Y1］Y21＝∑Pl c3×［l c＋L（8k+3/8k+12）］／3EI＝13.53mm＜［Y2］故主梁的垂直静刚度符合设计要求。
主梁的水平挠度可不计算，主梁动刚度对A4起重机可不计算。
二、支腿计算：㈠载荷及支反力：葫芦小车在悬臂极限位置，大车带载偏斜运行时为最不利计算工况。
支腿在门架平面和支腿平面内同时承受载荷，应按同一工况进行计算。
1、门架平面按照一次超静定模型设计计算，如图所示：支腿顶部的垂直弯矩：Mdv＝Psl×H＝2212.1×12457＝27.56×106 Kg.mm转化为斜支腿的弯矩：Md＝Mdv／sinα＝27.56×106／sin770＝28.36×106 Kg.mm2、支腿平面：支腿平面刚架承受由主梁传来的载荷和腿架的重量等，所有载荷都可转化为作用于支腿刚架顶部的集中力。
支腿平面刚架按照一次超静定结构计算，间图如下：Pv＝Ψ4［（m Q＋m x）（L＋l）／L＋1／2M G＋1／2×2m t＋md］＝1.133［35240×32000／20000＋1／2×8728＋2103＋600］＝33258.65Kg斜腿轴向力计算Nd＝Pv／sinα＝33258.65／2×sin770=17055.7Kg支腿刚架顶部的水平力P Ht =Pv／14Ψ4＝2098.6KgPwt＝（L+l）×Pw／L＋1／2Fw（L＋2lc）＝1853.6Kg腿顶弯矩：Mtd＝Mc+Mp=32.5×106+12.6×105＝33.76×106Kg.mm㈡支腿的强度及稳定性支腿的材质均为Q235-B，根据第二强度理轮，许用应力［δ］≤1750Kg／cm1、强度δ＝Nd／Atd＋Mdx／Ity＋Mtdy／Itx＝17055.7／34304＋28.3×106×249.5／175212×109＋33.76×830.5／1.06505×1010＝7.07Kg/mm2=707Kg/cm2＜［δ］故支腿强度通过。
