地铁车站钢模板及支架计算书

【最新整理，下载后即可编辑】地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取1.2的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234 cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5 cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（222.5×10²）=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.791×222.5×10²）=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

7.1附属顶板（700mm ）模板支架验算㈠ 荷载计算⑴ 砼自重顶板：2.5×0.7=1.75t/m 2⑵ 模板与方木自重：0.3 t/m 2⑶ 钢筋自重：顶板：0.11×0.7=0.077 t/m 2⑷ 人员、设备、振捣等活荷载总额：0.4 t/m 2⑸ 标准荷载（计算挠度时用）（按JGJ162-2008式4.3.1-1和表4.2.3）顶板：q 标=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9=2.297t/m 2⑹ 设计荷载组合（计算强度时用）顶板：q 计=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9+1.4×0.4×0.9=2.801t/m 2㈡ 立杆的强度验算顶板：取柱网0.9m ×0.9m(纵向×横向)，横杆步距为0.9m ，则每根立杆受力：0.9m ×0.9m/根×2.801t/m 2=2.269 t/根。

单根立杆强度为2.269×10×1000/489 = 46.401N/mm 2 ＜ 205 N/mm 2满足强度要求㈢ 立杆的稳定性验算N/ΨA ≤ fΨ = N/Af = 28010/(489×205) = 0.137式中：Ψ为轴心受压构件稳定系数按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—2008附录C 查得长细比λ=149，而钢管的回转半径i=224/1d D =15.8mm ，由λ=L 0 /i 可得立杆的允许长度即横杆的步距L 0 =λi=149×15.8=2054.2mm ，所以横杆的步距选择为0.9m 满足要求。

㈣ 模板计算顶板模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m 的面板作为计算单元，则荷载取值为：顶板：q 标=2.297t/m2×0.9=20.673 N/mm顶板：q 计=2.801t/m2×0.9=25.209 N/mm面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W=bh 2/6=90×702/6=73500cm 3；I=bh 3/12=90×703/12=2572500cm 4；模板面板的按照简支梁计算（@200mm ）。

地铁5号线14标段工程模板计算书北京星河模板脚手架工程有限公司二零零四年四月一、模板方案说明地铁5号线14标段工程为桥墩用模板，墩柱最高15m，墩柱型钢加固截面考虑最大截面为2200x1800，超过该截面的考虑加设对拉螺栓或现场做桁架来加固。

二、混凝土侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204－92规定，新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式中的较小值P=0.22rt0β1β2V1/2(1)P=rH (2)式中p-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）r-混凝土的重力密度（KN/m3）取24t0-混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,可实测，暂取15）t0=200/（15+15）=6.7V-混凝土的浇筑速度（m/h），取2β1-外加剂影响修正系数取1.2(不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2－混凝土坍落度影响修正系数取1.15H-混凝土建筑高度（m），本工程取10（m）式（1）:P=0.22×24×6.7×1.15×1.2×21/2=69(KN/ m2)式（2）:P=15×10=150(KN/ m2)取二式中的小值，故取混凝土侧压力P=70KN/ m2三、模板面板的验算本工程面板为5mm厚的钢板，设有横肋，竖肋，故对面板可作双向板来校验，取10 mm宽板条作为计算单位，其荷载为q=0.07×10=0.7(N/mm)根据面板格构Lx/Ly=300/400=0.75查《建筑施工手册》得：Mx=-0.075×0.7×3002=-4725(N.m)My=-0.0572×0.7×3002=-3603.6(N.m)板条截面抵抗矩：Wx=Wy=bh2/6=10×52/6=41.7(mm3)式中b-板宽，取10mmh-板厚，取5mm面板最大应力为：σ=Mx/Wx=4725/41.7=113(N/mm2)<f=215(N/mm2)挠度计算：查《建筑施工手册》得Wmax=0.00219qL4/k其中经计算:k=4.07×107故Wmax=0.00219×0.7×3004/4.07×107=0.31(mm)<Ly/500=400/500=0.8(mm)四、横龙骨的计算横龙骨采用双12.6 #槽钢,截面积A=1569.2x2=3138mm2,截面惯性矩I X=391×104×2=782×104 mm4,截面弹性抵抗矩W X=62.1×103×2=124.2×103 mm3。

计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。

模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。

侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm （对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。

梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。

柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。

由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值12.2模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求； （2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件； （3）采取符合实际的力学模型进行计算。

12.2.2模板及支架系统的力学参数 (1)碗扣式支撑架(2)木材（3）钢材12.2.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1) 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm 或B/500； 12.3侧墙模板设计验算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）进行模板设计验算。

地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进展受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取1.2的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端构造受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。

〔一〕、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm〔二〕、截面验算1.强度σ=1.2N/A=〔1.2×2695×10³〕/〔222.5×10²〕=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmaxλx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=〔1.2×2695×10³〕/〔0.791×222.5×10²〕=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。

1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。

2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横楞用双排Φ48×3.5mm扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm。

2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t=200/(T+15)；墙高H＝6.195m；F 1=0.22γ c tβ1β2v1/2=0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m2F2=γ c H=24×6.195=148.68KN/m2取较小值F1=55.7KN/m2作为计算值，并考虑振动荷载，取F3==4KN/m2总侧压力 F= F1+ F3=59.7KN/m22）强度演算：①选用100×100mm方木作主背楞竖向布置，间距1.5m。

相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm。

背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm进行计算即可。

100×100mm方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 KM2=0.121MMAX=0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mWN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）σ=M MAX/W N=0.356×106/166666.7=2.136N/mm2<11N/mm2（2）抗剪：Kv1=0.607 Kv2=0.62Vmax＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KNS＝bh2/8=100×1002/8=125000mm3I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4τ＝V max S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm2<f v=1.4N/mm2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσmax=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。

杭州地铁1号线武林广场站轨顶风道、站台板模板支架体系安全专项方案一、编制依据:1、《广州市轨道交通三号线北延段工程永泰站主体建筑》施工图2、《广州市轨道交通三号线北延段工程永泰站主体结构》施工图（一）、（二）3、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20014、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-20025、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20026、《钢结构设计规范》 GB50017-20037、《建筑结构荷载规范》 GB50009-20018、《建筑施工安全检查规范》 JGJ59-999、《建筑施工计算手册》（第二版江正荣主编）10、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》11、 PKPM 施工安全计算软件二、工程概况永泰站是广州市轨道交通三号线北延段的一中间车站，位于广州市华南路三期高架桥与新广从公路（白云大道北）交叉口的西南角, 呈东西走向。

车站主体设计起点里程YCK-9-430.9、终点里程YCK-9-596.7、总长165.8m、标准段宽22.5m、东端盾构扩大段宽25.4m、西段盾构扩大段及风亭段宽37.45m，总建筑面积4010m2。

车站主体结构为地下两层双柱三垮结构，中央岛式站台，站台层侧墙上部和结构中板下部设轨顶风道，具体设计参数如下：（1）轨顶风道风道板厚150mm、宽3800mm；风道侧墙厚250mm、高1700mm，左右线布置。

（2）站台板站台板厚250mm、标准段宽13000mm和12400mm；站台板下墙四处，墙厚250mm、高2320mm，在车站轴线中间布置。

轨顶风道及站台板结构设计见下图示意。

本方案包括轨顶风道板、轨顶风道墙、轨顶风道施工台架、站台板、站台板下墙的模板材料选型、制作、安装，以及相关质量、安全技术控制措施，同时对主要板和墙的模板支架及施工台架进行了详细的安全性验算。

三、施工方法根据车站的结构形式、轨顶风道和站台板的位置与形式，以及考虑区间隧道盾构施工影响，总体施工方法为：1、轨顶风道车站轨顶风道在左、右线的盾构机分别过站和在车站始发后开始施工，采用可移动式施工台架，施工台架下预留盾构轨道运输空间和行人、管廊空间。

地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。

钢材为：Q235-B型钢。

取的安全系数。

一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。

查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。

该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy =，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。

（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（22）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。

1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm 组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。

2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm 方木竖向放置，横向间距150cm ，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm 方木竖向放置，横向间距50cm ，外横楞用双排Φ48×3.5mm 扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm 。

2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m 3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h ，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t 0=200/(T+15)；墙高H ＝6.195m ；F 1=0.22γc t 0β1β2v 1/2 =0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m 2F 2=γc H=24×6.195=148.68KN/m 2取较小值F 1=55.7KN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载，取F 3==4KN/m 2 总侧压力 F= F 1+ F 3=59.7KN/m 22）强度演算：①选用100×100mm 方木作主背楞竖向布置，间距1.5m 。

相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 。

背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 进行计算即可。

100×100mm 方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q 2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 K M2=0.121M MAX =0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mW N =bh 2/6=100×1002／6=166666.7mm 3（方木的截面抵抗矩）σ=M MAX /W N =0.356×106/166666.7=2.136N/mm 2<11N/mm 2（2）抗剪：K v1 =0.607 K v2=0.62V max ＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KNS ＝bh 2/8=100×1002/8=125000mm 3I ＝bh 3/12=100×1003/12=8.33×106mm 4τ＝V max S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm 2<f v =1.4N/mm 2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql 4/(150EI)+ KW2ql 4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσ=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。