建筑工程地下室柱模板计算书

地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。

二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。

1、地下室砼按后浇带分区域施工。

地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。

2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。

4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。

800直径圆柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、柱箍布置计算简图：立面图I)+2tl剖面图三、荷载组合有效压头高度h=G4k/Y c = 29.87/24 = 1.245m承载能力极限状态设计值S ma x=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.35 G4k+1.4x0.7Q3k] = 0.9max[1.2x29.87+1.4x2, 1.35x29.87+1.4x0.7x2] = 38.056kN/m2S min=0.9x1.4Q3k=0.9x1.4x2 = 2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S' =G =29.87kN/m2max 4kS / m in=0 kN/m2 四、面板验算梁截面宽度取单位宽度即b = 1000mm。

W=bh2/6 = 1000x 182/6 = 54000mm3I=bh3/12 = 1000x183/12=486000mm41、强度验算30. QE 丸呼 k 也手呼叫史呼 kN.手呼kM 邛呼 kh 干呼 kN,西 494kN ；19,931kN/11.36SkNA2.2.52kN/n2.0O5kN/rr [ ] j j j 』h [ j । [ [ । j^[ ] j小小您0猥⑶於⑶/⑸族⑹区⑺族圄凑⑶直[阿四"加三300 300 300 300 300 300 300 300 10验算简图弯矩图M ma x =0.361kN-mo =M /W = 0.361x106/54000=6.685N/mm 2s[f]=13N/mm 2 max 满足要求！ 2、挠度验算29.0729.07kN/r29.07kN/r29.07kN/r29.87kN/r29.07kN/29,O3kN.21.033kN ；14.635kN/r7.430kN/mO.2.OkN/nO.24kN/m1p 3003001 I —] ] ] ] [ u [ [ ] [ ] [ [ [ [ ^^ [ ] ] ] [ n ] [ ] [ [ [ [ [ 1 ] I j j j h [ j j j ] I ，j j ] I j j j琥0威⑶淤⑷滕⑸煤⑹陇国戢圄券⑶热中川四个圜验算简图1p 300300 < T —300 300 300 300 300 300 300 300 107r 7r T■0.361变形图v max=0.361mms[v]=l/250=300/250=1.2mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=4.891kN R2=12.936kNR3=11.009kN R4=11.53kNR5=11.372kN R6=11.483kN R7=11.033kN R8=8.574kN R9=5.945kN R10=3.524kNR11=0.53kN五、柱箍验算1、柱箍拉力T=R ma x xD/2=12.936x0.8/2=5.174kN2、柱箍强度o=T/(Bxt2)=5174/(30x 1.2)=143.722N/mm2S[o]=215N/mm2满足要求！3、螺栓强度验算螺栓设计拉力N t=nA e f tb = 1x84x400 = 33600N=33.6kN>T=5.174kN满足要求！。

圆柱模板计算书1、设计依据1、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》2、JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》3、JGJ81-2002《建筑钢结构焊接技术规程》4、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

3、基本资料该圆柱模直径1.2米。

采用混凝土泵车下灰，浇筑混凝土速度2m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;法兰采用厚12×100mm扁钢，竖肋采用普通[10槽钢，间距400mm；背楞采用普通[10槽钢，间距400mm。

4、模板的基本受力情况当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下，所以新浇筑的混凝土作用于模板的水平方向的侧压力可按下式计算（《路桥施工计算手册》P173：m P k hγ=（1） 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇筑混凝土对侧面模板产生的最大压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）；v －混凝土浇筑速度（m/h ）；T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；K －外加剂影响修正系数，不加时k=1.0，掺缓凝外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/25=0.08<0.035，所以 h ＝0.22+24.9v/T =0.22+24.9×0.08＝2.212最大水平侧压力为： 21.226 2.21269.01(/)m P k h kN m γ==⨯⨯= 考虑振动荷载 24/kN m 验算强度时荷载设计值为：21.4 4.074.61(/)m P p kN m =+⨯= 5、面板计算由于竖肋通长，间距l=400mm ，面板在竖肋上的长宽比＞3，故面板按单向板计算。

柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。

1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。

根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm 。

柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度90mm ，间距250mm 。

柱箍采用轻型槽钢100×50×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距300mm 。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

120400柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取4.600m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.600m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=78.130kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=78.130kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下29.39kN/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.30 = 29.39kN/m d —— 竖楞的距离，d = 250mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×29.387×0.25×0.25=0.184kN.M 面板截面抵抗矩 W = 300.0×18.0×18.0/6=16200.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.184×106/16200.0 = 11.337N/mm 2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.250×29.387=4.408kN截面抗剪强度计算值 T=3×4408/(2×300×18)=1.224N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 78.130×0.300=23.439kN/m ； E —— 面板的弹性模量，取6000.0N/mm 2；I —— 面板截面惯性矩 I = 300.0×18.0×18.0×18.0/12=145800.0mm 4；经过计算得到 v =0.677×(78.130×0.30)×250.04/(100×6000.0×145800.0) = 0.709mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 250.000/250 = 1.00mm ；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下24.49kN/mA竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.25 = 24.49kN/m d 为柱箍的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×24.489×0.30×0.30=0.220kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.0×90.0×90.0/6=81000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.220×106/81000.0 = 2.721N/mm 2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×24.489=4.408kN截面抗剪强度计算值 T=3×4408/(2×60×90)=1.224N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 78.130×0.250=19.533kN/m ； E —— 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm 2；I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.0×90.0×90.0×90.0/12=3645000.8mm 4；经过计算得到 v =0.677×(78.130×0.25)×300.04/(100×9500.0×3645000.8) = 0.031mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm ；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格: 轻型槽钢100×50×3.0mm ； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.20cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52cm 4；7.35kN 7.35kN 7.35kN 7.35kN 7.35kNAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.25 × 0.30 = 7.35kN经过连续梁的计算得到1.230B 方向柱箍弯矩图(kN.m)B 方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 1.230kN.m 最大支座力 N = 23.944kN最大变形 v = 0.048mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 1.23kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 24.40cm 3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 B 边柱箍的抗弯强度计算值 f = 50.39N/mm 2；B 边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.048mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 400.000/400 = 1.00mm ；柱箍的最大挠度满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力23.94kN 。

圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。

肋间距为300X300mm。

采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。

二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。

四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。

圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。

采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。

采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。

2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。

（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。

F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。

（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。

800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、计算参数基本参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4200/1000=100.8kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12=486000mm4其中的h为面板厚度。

（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/54000=3.072N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.09mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4200-250-8×450=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝133.333/1000×51.844=6.913kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝133.333/1000×41.218=5.496kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.423kN·mσ＝Mmax/W＝0.423×106/(83.333×1000)=5.081N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.419kNτ=VmaxS0/(Ib) = 2.419×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.726N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.57mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.843kNRmaxk=3.85kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。

附件一、400×400柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=400mm，柱模板的截面高度 H=400mm，柱模板的计算高度 L = 4mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度45mm，高度95mm。

B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。

4001181181184118118118柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.030m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下38.80kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×60.000×0.500+1.4×4.000×0.500=38.800kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm 3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×30.000+1.4×2.000)×0.118×0.118=0.054kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.054×1000×1000/27000=2.012N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×30.000+1.4×2.000)×0.118=2.755kN截面抗剪强度计算值 T=3×2755.0/(2×500.000×18.000)=0.459N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×30.000×1184/(100×6000×243000)=0.027mm面板的最大挠度小于118.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下9.18kN/mA 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.118m 。

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:8；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；柱箍的间距(mm):790；3.竖楞信息竖楞材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γＨ其中γ　-- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 2.00m/h；H -- 模板计算高度，取 3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。

分别计算得F=0.22γtβ1β2V1/2 =42.936 kN/m2、F=γＨ=75.000 kN/m2，取较小值42.936 kN/m2作为本工程计算荷载。

柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):458；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。

采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。

混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。

混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。

1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ——混凝土容重（KN/ m3）。

R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。

H——混凝土浇筑层厚度(m)。

2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。

1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。

地下室柱模板计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008.下面简称规范KZ 截面1000×1100，柱高5.1m （不包括板厚）。

板厚250。

梁的尺寸及梁与柱的相对位置： 由于柱截面尺寸较大，决定采用槽钢和对拉螺栓做柱箍：KL2 400*750KZ45011004001000325325300300KL1 450*750柱模板材料：15厚胶合板，方木50×80，对拉螺栓φ16，[ 12.6槽钢由规范 4.1，当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值（G 4K ）,可按下列公式计算，并取其中的较小值： 我们采用（4.1.1-2）计算侧压力。

因为现在混凝土的坍落度往往大于150mm ，此时混凝土坍落度影响系数β2 无数据可查。

此外，当用混凝土泵车浇筑柱时，混凝土上升的速度大于6m/h 。

以本例柱计算，柱混凝土体积为1.1*1*5.1=5.61m 3 。

一台10m 3 的罐车供料，用泵车浇筑，在10分钟内完全可以将柱的混凝土浇筑完毕。

此时，混凝土的上升的速度为 5.1/（10/60）=30.6m/h 。

大于6m/h 。

而公式（4.1.1-1）只适用于混凝土浇筑速度≤6m/h 的情况。

（规范106面，4.1.1条文说明）所以，我们采用（4.1.1-2）计算混凝土对模板的侧压力： 侧压力标准值 G 4K =γc H=24*5.1=122.4KN/m 2倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：Q 3K =2KN/m 2 由规范4.3， 有结构重要性系数 0.9 荷载组合值系数 0.7 本例，显然恒载起控制作用。

因为G 4K > Q 3K 。

于是 底部荷载设计值 0.9*122.4*1.35=148.72KN/m 2 顶部荷载设计值 0.9*2*0.7*1.4=1.76KN/m 2 侧压力设计值分布图：)11.1.4(22.021210-=V t F c ββγ)21.1.4(-=HF C γ计算过程见下面的电子表格Excel。

地下室E-KZ6柱模板计算书XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。

本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团重庆设计研究院设计，重庆XXXX工程勘察院地质勘察，工程监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XXX担任技术负责人。

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1700.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.65m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:5；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.650m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据：1 、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082 、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB 50009-20124 、《钢结构设计规》GB 50017-2003、工程属性、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值= min[0.22 丫c t。

1 八，丫c H]=1/2 2min[0.22 x24x4X 1X 1X2 , 24x3] = min[29.87 , 72] = 29.87kN/m承载能力极限状态设计值 8 = 0.9max[1.2G4k+1.4Q k, 1.35G4k+1.4 X 0.7Q ak]=0.9max[1.2 X 29.87+1.4 X 2, 1.35 X 29.87+1.4 X 0.7 X 2] = 0.9max[38.64 , 42.28]=0.9 X 42.28 = 38.06kN/m2正常使用极限状态设计值S正=Gk= 29.87 kN/m模板设计平面图1 、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算uuunuuunuuuuuiuuwuumiuiuuiuuummuUUUUUUUUHUU活载线荷载 q 2= 0.9 X 1.4 X 0.7bQ 3k = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 0.6 X 2= 1.06kN/m2 2 2 2M max = -0.1q i l -0.117q 2I = -0.1 X 21.78 X 0.2 -0.117 X 1.06 X 0.2 = - 0.09kN •m(T = Mn ax /W= 0.09 X 106/(1/6 X 600X 152) = 4.09N/mn i < [f] = 14.74N/mn i满足要求!2 、挠度验算作用线荷载 q = bS i = 0.6 X 29.87 = 17.92kN/mv= 0.677ql 4/(100EI) = 0.68 X 17.92 X 2007(100 X 8925X (1/12 X 600X 153))=0.13mmC [ v ] = 1/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求！L200, 2001-200r⑴13)⑴⑵13)静载线荷载 q i = 0.9 X 1.35bG 4k = 0.9 X 1.35 X 0.6 X 29.87 = 21.78kN/m2[f](N/mm )最低处柱箍离楼面距离(mm)1801 、强度验算小梁上作用线荷载q = bS 承= 0.2 X 38.06 = 7.61 kN/miacoaSJOL ™L ™L 600r /~1rr dr <小梁弯矩图(kN • m) M max = 0.26kN •m(r = Mn ax /W= 0.26 X 106/42.67 X 103= 6.01N/mn i < [f] = 15.44N/mn i满足要求!2 、挠度验算小梁上作用线荷载q = bSE = 0.2 X 29.87 = 5.97 kN/m0L221-0.024<-LflJ2G■0.13"7.akN/m?.6lkN/m 7.61 kN/m 7.6lkN/m 7,61 kNZSIkrJAnZ&lkN/m0.03□ 123 (IjA^L'J0.225001* ■ ■ I /■1106/ \0.C11 ；-0J 1'3"-1116-0.024 03面板变形图(mm) v= 0.21mmc [ v ] = 1.5mm满足要求！五、柱箍验算(规中缺少相关计算说明，仅供参考)模板设计立面图1 、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN • m)2 42长边柱箍剪力图(kN)M i = 0.82kN • m N= 3.63kN ri790 3.£3 3 63----------------- [242 2.42短边柱箍弯矩图(kN • m)3.£3 3 63 ----------------- [242蟲短边柱箍剪力图(kN)M 2 = 0.82kN • m 2= 3.63kNM/W n = 0.82 X 106/(4.49 X 103) = 183.09N/mn i < [f] = 205N/mrm满足要求！2 、柱箍挠度验算2 42U422.E3-3.632.42短边柱箍计算简图ri790长边柱箍计算简图长边柱箍变形图（mm）0.95kM 1.9kN 1.3kN0.95kNri短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) v i = 1.9mmC [ v ] = 1/400 = 1.98mmv 2 = 1.9mmC [ v ] = 1/400 = 1.98mm满足要求！N 3.63 2=7.26kN t b17.8kN满足要求！N = 3.63 X 2=7.26kN< 18kN满足要求！。

柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=60mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.29kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27.09kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。

三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4F s=0.95×(1.2×27.09+1.4×4)/1000=0.0362N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(32.508/1000×600.00)]1/3=350.50mm第二式：[8×32400×15/(0.0362×600)]1/2=423.08mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距350.50mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=60×80=4800mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0362×200=7.241N/mmN=7.241×600/2=2172.16NM x=7.241×6002/8=325823.40NN/A n+M x/W nx=2172.16/4800+325823.40/64000.00=5.09≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.09+1.4×4.00)×600.00/1000=22.865kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×22.865×(200.00/1000)2=0.091kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ= M/W=0.091×106 /32400.000=2.823N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27.09+1.4×4)×600×200/106=2.744kN经计算得τ=3×2.744×103/(2×600.000×18.000)=0.381N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27.09×600/1000=16.254kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×16.254×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.10mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.090+1.4×4.000)×200/1000=7.622kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=7.622×(600/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/64000.000=5.359N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.090+1.4×4.000)×200×600/106=2.287kN 经计算得τ=3×2.287×103/(2×60.000×80.000)=0.715N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27.09×200/1000=5.418kN.mI=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×5.418×6004/(384×9000.00×2560000.00)=0.397mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。