新规范版单桩竖向承载力计算表(全国)
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桩径取0.6桩径取0.5桩径取0.8
抗拔系数0.5抗拔系数0.5抗拔系数
抗拔极限承载力标准值641.85抗拔极限承载力标准值534.87抗拔极限承载力标准值抗拔承载力特征值380.30抗拔承载力特征值308.67抗拔承载力特征值
竖向承载力特征值783.21724竖向承载力特征值633.046093竖向承载力特征值
抗拔承载力特征值取380
竖向承载力特征值780
桩间距1.8
四桩群桩抗拔极限承载力标准值773.38334三桩群桩抗拔极限承载力标准值
特征值545.80727特征值
注:黄色区域为数据输入区,
绿色区为计算过程中两个重要参数区
粉色区为最终的单桩竖向极限承载力标准值
必须保留此空行
取此值
0.5
抗拔极限承载力标准值855.79
抗拔承载力特征值533.45
竖向承载力特征值1107.121
三桩群桩抗拔极限承载力标准值826.8718
536.6359。
新规范承台计算(撑杆-系杆体系)矩形墩柱独立承台(双向单排桩)一、基本资料1、承台信息承台类型:单片矩形墩承台圆桩直径d=1800(mm)桩列间距Sa=4000(mm)桩行间距Sb=4000(mm)纵向(x)桩根数nx2(根)横向(y)桩根数ny2(根)纵向墩底桩根数0(根)横向墩底桩根数0(根)桩根数合计4(根)墩底桩根数0(根)承台边缘至桩中心距离(x 向)1500(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)1500(mm)承台根部高度H0=3000(mm)承台端部高度H1=3000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):12852最小配筋率0.200%混凝土强度等级C25fcd=11.5(Mpa), f td= 1.23(Mpa)钢筋强度设计值 fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=220(mm)纵筋顶层至近边距离s'=220(mm)墩柱横向宽度by=2500(mm)纵向宽度bx=2500(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为:HRB335直径28(mm)Es= 2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs判断条件3*d=5400(mm)承台边长Bx=7000(mm)x向计算宽度bsx=7000(mm)承台边长By=7000(mm)y向计算宽度bsy=7000(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=1440(mm)有效高度h0=2780(mm)ha=388(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=750(mm)边桩中心至墩柱边距离ly=750(mm)压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm) 1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 N=12852.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值:γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=10790.1< KN *M >(3)X轴方向纵筋计算:As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为:64间距为(mm):109.4(4)Y轴方向系杆设计值:γ0T id=γ0N*/tanθ*nx=10790.1< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算:As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为:64间距为(mm):109.42a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息:钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程:压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论:满足要求!2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论:满足要求!y轴向抗压计算a\已知信息:钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程:压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论:满足要求!2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论:满足要求!3.承台剪切验算x轴向a\已知信息:有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息:剪切截面至墩柱距离axi=30(mm)c\计算过程:剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论:满足要求!y轴向a\已知信息:有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息:剪切截面至墩柱距离ayi=30(mm)c\计算过程:剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论:满足要求!4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息:有效高度h0=2780(mm)冲切截面与水平面夹角θx= 1.560即89.38度ok 桩支撑宽度b=1440(mm)冲切截面与水平面夹角θy= 1.560即89.38度okb\输入信息:冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)墩柱边长bx=2500(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)墩柱边长by=2500(mm)c\计算过程:冲跨比(X向)λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向)λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85 (8.5.5-1式)右边=62287.8< KN >墩柱下冲切力设计值:γ0Fld =51408结论:满足要求!(2) 角桩上冲切验算a\已知信息:有效高度h0=2780(mm)桩支撑宽度b=1440(mm)b\输入信息:冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程:冲跨比(X向)λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向)λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85 (8.5.5-4式)右边=18341.7< KN >角桩上冲切力设计值:γ0Fld =12852.0结论:满足要求!(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息:有效高度h0=2780(mm)承台边长Bx=7000(mm) 桩支撑宽度bp=1440(mm)承台边长By=7000(mm)bp+2h0=7000(mm)≤B=7000(mm)满足计算条件!b\输入信息:冲切截面至墩柱距离ax30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程:冲跨比(X向)λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向)λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000y轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值:γ0Fld =12852.0结论:满足要求!x轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值:γ0Fld =12852.0结论:满足要求!注:绿色区域为必填区域,黄色区域可填可不填。
(二)单桩竖向抗压极限承载力的确定
单桩竖向抗压极限承载力是指在一定条件下,单桩在竖向受到作用力时,能够承受的最大压力。
确定单桩竖向抗压极限承载力的方法有以下几种:
1. 经验公式法:根据已有的试验数据和实际工程经验,通过分析数据得出一些公式,直接计算出单桩竖向抗压极限承载力。
这种方法简单快捷,适用于一般情况下的桩基设计。
2. 标准静载试验法:进行大型标准静载试验,通过测量桩身竖向位移和载荷的关系曲线,计算出承载力。
这种方法准确可靠,适用于重要工程或特殊地质条件下的桩基设计。
3. 基于土质参数的拟静力法:根据桩与土体的相互作用规律,建立桩-土体模型,通过施加一系列荷载和测量桩身的位移,
然后利用相关理论计算得出桩的竖向抗压极限承载力。
这种方法适用于复杂地质条件下的桩基设计。
4. 基于弹性理论的分析计算法:将桩身视为弹性杆件,在一定边界条件下,通过应力和变形分析计算得出桩的竖向抗压极限承载力。
这种方法适用于软土地区和浅层桩基设计。
以上方法各有优缺点,需要根据具体工程的条件和要求选择合适的方法来确定单桩竖向抗压极限承载力。
在实际工程中,通常会综合应用不同的方法进行验证和论证,以保证桩基设计的合理性和安全性。
单桩竖向承载力极限标准值单桩竖向承载力极限标准值是指在特定条件下,单根桩在竖向受力作用下所能承受的最大承载力。
单桩竖向承载力的极限标准值对于工程设计和施工具有重要意义,它直接影响着桩基工程的安全性和可靠性。
本文将对单桩竖向承载力极限标准值进行详细介绍。
首先,单桩竖向承载力的极限标准值受到多种因素的影响,主要包括桩的材料、桩的形式、桩的长度、桩的直径、桩的埋设深度、地基土的性质等。
在设计和施工过程中,需要综合考虑这些因素,确定合理的单桩竖向承载力极限标准值。
其次,根据相关标准和规范,单桩竖向承载力的极限标准值通常通过现场试验和计算两种方法来确定。
现场试验是指在实际工程中对桩进行受压试验或拉拔试验,通过测量桩身变形和土体应力来确定承载力。
而计算方法则是通过理论公式和计算模型,根据桩的参数和地基土的性质来推导出承载力的极限标准值。
在实际工程中,为了保证单桩竖向承载力的极限标准值的准确性和可靠性,通常需要进行多次试验和计算,并综合考虑各种因素的影响。
只有在充分了解桩基工程的实际情况和环境条件下,才能确定合理的单桩竖向承载力极限标准值。
此外,单桩竖向承载力的极限标准值对于工程的安全性和经济性具有重要意义。
如果确定的承载力过小,可能导致桩基工程在受到外力作用时无法承受,从而影响整个工程的安全性;而如果确定的承载力过大,可能导致工程成本增加,影响工程的经济性。
因此,合理确定单桩竖向承载力的极限标准值对于工程设计和施工具有重要意义。
综上所述,单桩竖向承载力极限标准值是桩基工程设计和施工中的重要参数,它受到多种因素的影响,需要通过现场试验和计算方法来确定。
确定合理的承载力极限标准值对于保证工程的安全性和经济性具有重要意义。
在实际工程中,需要综合考虑各种因素的影响,确保确定的承载力极限标准值准确可靠。
桩基设计计算根据钻孔资料,堤基土(岩)按其时代、成因及岩性不同,自上而下分为人工填土和耕土(Q ml ,层号①-1、①-2),海陆交互相沉积层(Q mc ,层号②):包括②-1淤泥质土、②-2淤泥,②-3粉砂(局部为粗砂),②-4粉质粘土或粘土,②-5淤泥质土或淤泥,②-6粉、粗、砾砂,②-7粉质粘土,冲积层(Q al ,层号③):包括③-1粉质粘土、③-2砾砂,残积层(Q el ,层号④)和花岗岩风化层(γ52(3),层号⑤),泥盆系变质砂岩(D ,层号⑥)。
浆砌石挡土墙地基主要位于②-2淤泥层,该层层厚1.40~18.00m ,平均10.58m ,层底标高-24.95~0.05m ,平均-13.38m 。
结合挡土墙结构型式、荷载等级及挡土墙工程对地基的要求,并参照地勘报告的地基处理意见,浆砌石挡土墙基础采用松木桩基础。
(1)桩身及其布置设计计算根据《建筑地基处理规范》(JGJ79-2002),单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定,对于初步设计报告阶段,可按以下列公式估算:1na p si i p P i R u q l q A α==+∑;式中: p u ——桩的周长,m ;si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值,取11kPa ; i l ——桩周第i 层土的厚度,取7m ;α——桩端天然地基土的承载力折减系数,取0.5; p q ——桩端天然地基土未经修正的承载力特征值,摩擦桩时取0 kPa;A——桩端截面积,m2;P每平方米所需桩数:n/aR R式中:R——挡土墙的基地应力,取最大值90.96 kPa;R——单桩竖向承载力特征值,kPa;a根据以上公式,松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表1。
表1 单桩竖向承载力特征值计算成果表松木桩桩身尾径φ=10mm,单桩长7m,按500×500mm间距呈梅花型布置。
(2)复合地基设计计算根据《建筑地基处理规范》(JGJ79-2002),复合地基承载力应通过现场复合地基载荷试验确定,对于初步设计报告阶段,可按以下列公式估算:复合地基承载力: sk Paspk f m A R mf )1(-+=β 式中: spk f ——复合地基承载力特征值,KPa ; m ——面积置换率;a R ——单桩竖向承载力特征值,KPa ;P A ——桩端截面积,m 2;β——桩间土承载力折减系数,取0.8;sk f ——处理后桩间土承载力特征值,无实验成果时可取天然地基土承载力特征值。
一、计算过程及说明5.3.3 摩擦桩的单桩轴向受压承载力容许值【Ra】,可按下式计算:u-桩身周长(m);本桥u=4.7124A p -桩端截面面积(m 2),对于扩底桩,取扩底截面面积本桥A P =3.1415926X D 2/4 = 1.7671桩径=1.5n-土层的层数,l i -承台底面或局部冲刷线一下各层土的厚度(m),扩孔部分不计q ik -与l i 对应的各层土与桩侧的摩阻力标准值(KPa),宜采用单桩摩阻力试验值, 当无试验条件时,按本规范5.3.3-1选用本桥所采用值的表格岩层数l iq ik 1 1.780802 4.350319120400500600700800900 =6199.15(KN)-桩端处土的承载力基本容许值(KPa),按本规范3.3.3条确定本桥500m 0-清底系数,按本规范5.3.3-3条确定0.7λ-修正系数0.70.65h-桩端的埋置深度(m),对于有冲刷的的桩基,埋深由一般冲刷线起算,对无冲刷的桩基埋置深度由天然地面线或实际开挖后的地面线起算,大于40米,按40米计算本桥m 0=桩端为透水性土时,本桥λ=桩端为不透水性土时,本桥λ=[][][])3(0(22121-+=+=∑=h fa u Ra rk m q q A l q rrP i ni rk λl q ini rku ∑=121[]0fa []=0fa本桥冲刷深度=0(从现地面冲刷掉的深度)本桥埋置深度h=25(冲刷线至桩低深度)本桥K 2深度=5本桥r 2深度=20q r -桩端处土的承载力容许值(KPa),当持力层为砂土,碎石土时,若计算值超过下列值1228.50本桥采用的q r =1228.50【Ra】-单桩轴向受压承载力容许值(KN),【Ra】=8370.1(KN)二、桩长的计算及结果6000(KN)25(米)k 2-容许承载力随深度的修正系数,根据桩端持力层土类按按本规范3.3.4条确定桩长的采用单桩顶垂直轴力【N】=25初步拟定桩长L=r 2-桩端以上各土层的加权平均重度(KN/m 3)宜采用:粉砂1000KPa,细砂1150KPa,中砂,粗砂,砾砂1450KPa,碎石土2750KPa[][]=-+=)3(0(22h fa rk m q rλ。
一、桩基的类别针对界溪段桥梁下部构造施工图中存在两类桩:端承桩和摩擦桩。
端承桩:桩基自身重及桩顶以上荷载由桩端持力层承受。
摩擦桩:桩基自身重及及桩顶以上荷载由桩基周身与岩土摩擦阻力承受。
二、单桩基桩长理论计算公式及相关参数表1、摩擦桩单桩承载力容许值计算公式:[Ra]=(1/2)*u*∑Qik*l i+Ap*QrQr=m0*K*[f ao]+k2*R*(h-3)式中:[Ra]——单桩轴向受压承载力容许值(KN),桩身自重与置换土重(当自重计入浮力时置换土重也计入浮力)的差值作为荷载考虑;u——桩身周长(m)Ap——桩端截面面积(㎡)n——土的层数(注:公式中未写出)Li——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度(m),扩孔部分不计;Qik——与Li对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值(kPa),宜采用单桩摩阻力实验确定,当无实验条件时按表5.3.3-1选用;Qr——桩端处土的承载力基本容许值(kPa),当持力层为砂石、碎石土时,若计算值超过下列值,宜采用:粉砂1000kP;细砂1150kP;中砂、粗砂、砾砂1450kP;碎石土2750kP;[f ao]——桩端处土的承载力基本容许值(kPa),按《公路桥涵地基及基础设计规范》第3.3.3条确定;h——桩端的埋置深度(m),对于有冲刷的桩基,埋深由一般冲刷线起算;对无冲刷的桩基,埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线算起;h的计算值不大于40m,当大于40m时,按40m计算;k2——容许承载力随深度的修正系数,根据桩端处持力层土类按《公路桥涵地基及基础设计规范》3.3.4选用;K——桩端以上各土层的加权平均重度(kN/m3),若持力层在水位以下且不透水时,不论桩端以上土层的透水性如何,一律取饱和重度;当持力层透水时,则水中部分土层取浮重度;R——修正系数,按表5.3.3-2选用;m0——清底系数,按表5.3.3-3选用。
表5.3.3-1 钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值Qik注:挖孔桩的摩阻力标准值可参照本表采用。
管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值与特征值的关系(一)、计算公式:管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算:1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定:Ψc。
式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN;A—管桩桩身横截面积mm2;fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa;Ψc—工作条件系数,取Ψc=0.70。
2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定:3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定:第一种确定方法:根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2Ra。
第二种确定方法:根据以下公式计算Qpk=(0.8fck-0.6σpc)A。
式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN;A—管桩桩身横截面积mm2;fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa;σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。
管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。
4、综合以上计算公式,管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下:Ra=Rp/1.35;Qpk=2Ra=2Rp/1.35约等于1.48Rp。
(二)、举例说明:一、例如,根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准,现对PC—A500(100)的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下,以验证以上公式的正确性:1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算:Rp=AfcΨc=125660mm2×27.5MPa×0.7=2419KN;03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400KN,基本相符。
2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算:Ra=Rp/1.35=2419KN/1.35=1792KN。
3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的计算:(1)先由第一种方法来计算:Qpk=2Ra=2×1792KN=3584KN。
单桩竖向极限承载力的设计取值摘要:本文通過对单桩竖向极限承载力标准值概念、相关规范规定、桩基工程施工案例、桩基施工中对桩竖向承载力极限设计取值的常见误区进行分析,并提出自己的看法。
对设计与施工中单桩竖向极限承载力的取值具有一定的指导意义。
关键词:单桩;极限承载力;设计取值;误区0单桩竖向极限承载力标准值的概念单桩竖向极限承载力标准值是指单桩在竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形时所对应的最大荷载,它取决于地基对桩的支承阻力和桩身强度,是桩基承载力设计计算的基本参数,单桩承载力的特征值和设计值均根据它进行换算。
单桩竖向极限承载力的影响因素:一方面是人为控制:包括桩型、材料、截面尺寸、桩长、桩端进入持力层深度、施工工艺和方法等。
另一方面取决于桩端、桩侧土的工程性能,体现为土的极限侧阻力和极限端阻力,是决定承载力的基本因素,但其发挥受一方面因素的影响。
1《建筑桩基技术规范》的相关规定5.3.1设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定:1)设计等级为甲级的建筑桩基,应通过单桩静载试验确定;2)设计等级为乙级的建筑桩基,当地质条件简单时,可参照地质条件相同的试桩资料,结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定;其余均应通过单桩静载试验确定;3)设计等级为丙级的建筑桩基,可根据原位测试和经验参数确定。
5.3.12对于桩身周围有液化土层的低承台桩基,当承台底面上下分别有厚度不小于1.5米、1.0米的非液化土或非软弱土层时,可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化影响折减系数计算单桩极限承载力标准值。
当承台底面上下非液化土层厚度小于以上规定时,土层液化影响折减系数取0。
5.4.2符合下列条件之一的桩基,当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时,在计算基桩承载力时应计入桩测负摩阻力:1)桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时;2)桩周存在软弱土层,临近桩测地面承受局部较大的长期荷载,或地面大面积堆载(包括填土)时;3)由于降低地下水位,使桩周土有效应力增大,并产生显著压缩沉降时。