地下室顶板模板

1)柱子拆模后在混凝土上弹出轴线和水平线。
2)本段支柱采用碗扣架支柱，支柱间距为定型尺寸为120×120厘米，由于梁的截面大，应在此间距间增设一道支柱，支柱上面垫10×10厘米大楞，支柱加剪力撑和水平拉杆。离地50厘米设一道，以上每隔1.5米设一道,并且离顶丝下端20㎝处设一道水平拉杆。
3)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，梁底采用木模板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于及大于4米时，梁底板按设计要求起拱。如设计无要求时，起拱高度宜为1／1000～3／1000。侧模采用定型钢摸板。
B操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。
C用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。
D楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后，再拆底层排架。
E有穿墙螺栓者先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。
F板与梁模板强度如设计无规定时，应符合施工规范的规定。由于模板支设的特殊性，钢模板与砼不直接接触，拆模安全很重要，拆模之前一定的由专值安全员交底后方可拆除。
(1)吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。
(2)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。
(3)拆下的钢模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形应及时修理。
(4)钢模在使用过程中应加强管理，分规格堆放及时补涂刷防锈剂。
五．应注意的质量问题。
(1)柱模板容易产生的问题是：截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲。防止办法是：支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前柱子应做小方盘模板，保证底部位置准确。根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。
(2)梁板模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠。防治办法是：梁板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板防止支柱下沉，梁板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。

4.4 吊装物体时，轻吊轻放，不准碰撞已施工模板；
4.5 安装和拆除模板时都不得用大锤砸多层板，以免使多层板翘曲变形及砸坏砼成品；
5、安全要求
5.1 模板上的小配件等装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。
5.2 施工作业时，施工人员必须遵守现场的安全操作规程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，不得违章指挥，违章操作。
2.2.2 安装方法
2.2.2.1 顶板支架采用碗扣架，立杆的间距不大于1200mm，采用900、1200mm的
审核人
交底人
接受交底人
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。
2、做分项工程施工技术交底时，应填写分项工程名称栏，其他技术交底可不填写。
技术交底记录
编 号
表C2-1
工程名称
2.2.2.3 对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。
2.2.2.4 梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。
2.2.2.5 内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板接槎处不留施工缝痕迹，墙体砼浇筑时高出3-4cm；墙体模板拆除后，弹出板底水平线，用云石机切割5mm深的缝，再用钎子将水平线上方的砼软弱层剔掉露石子，清理干净，保证砼接茬质量。
2.1.2.4梁侧模采用12mm的竹胶板，梁次楞采用50×100的木方，预先加工成一体，待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装，模板拼缝处粘贴海棉条。所有梁板长向都必须二块以上配制，这样下才好拆模。
2.1.2.5 梁支撑体系为：梁底用Ф48钢管做大楞，两端固定在大楞上，间距不大于700mm，大楞固定在立柱上，若立柱间距大于750m，在Ф48钢管中间加一道立柱，防止梁底弯曲变形。

伟星·紫藤别院1#～6#楼模板工程专项施工方案第一章编制依据1、伟星·紫藤别院1#～6#楼施工图纸；2、建筑施工手册第四版；3、建设部文件建质[2003]82号《建筑工程预防坍塌事故若干规定》；4、建设部颁发的《建筑施工安全检查标准JGJ59-99》及《浙江省建设厅JGJ59-99实施意见》（试行）；5、建筑安装工人安全技术操作规程。

第二章工程概况及施工环境一、工程概况由临海市伟星房地产开发有限公司开发的伟星·紫藤别院1#～6#楼工程位于临海大道南端，府园路西侧赵庄路北侧台州中学校园内。

建筑物主要有：1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼及地下车库，整个场地设半层地下室。

总建筑面积：26260.47m2。

建筑结构类型：框架结构现场混凝土采用商品泵送，混凝土的平面浇捣方向按后浇带进行划分。

竖直方向为：地下室底板—→地下室独立框架柱—→地下室顶板、墙板→主体每层梁、板与墙、柱—→屋面二、施工环境地下室：本工程地下车库顶板模板最大安装净高度为3270mm，外墙板厚度为300mm，顶板厚度为 250mm、160mm。

主体：层高2.9米，现浇板厚度分别为90mm、110mm、120mm；框架梁截面尺寸为250×450mm。

第三章地下室主要部位模板施工技术一、墙板模板工程本工程地下室侧板模板采用多层胶合板模板，胶合板规格为1830×915×18mm。

胶合板性质柔软，采用螺栓拉杆固定侧墙模板。

支撑系统是关键，必须校核其强度和刚度。

侧墙模板设计计算：剪力墙采用18mm胶合板作为面板，竖向方肋采用55*75松木方，，横向再用Φ48×3.25双钢管以Φ12螺栓对穿，配3型扣加80×80×8垫铁加强，并用双螺帽拧紧（间距500 m m）。

大模板高度以胶合板长度1830mm作为基准模板长度，以每跨的柱间墙净长度与1830mm 的倍数的差值为模板长的宽度，基准模板与每跨的模板条拼装组成该跨的大模板。

地下室顶板模板支撑施工方案一、前言地下室建设是现代建筑中常见的工程项目之一，地下室顶板模板支撑施工是地下室建设中的重要环节。

本文将详细介绍地下室顶板模板支撑的施工方案，以确保施工过程安全、高效。

二、施工准备1.###材料准备在进行地下室顶板模板支撑施工前，需要准备以下材料： - 钢筋 - 脚手架 - 混凝土 - 蓝色模板2.###人员组织确保施工人员熟悉施工方案和工作流程，合理组织人员分工，明确责任。

三、施工步骤1. 布置脚手架•按照设计要求搭设好脚手架，确保脚手架结实可靠，满足施工安全要求。

### 2. 安装钢筋•根据设计图纸要求，安装对应数量和规格的钢筋。

### 3. 设置模板支撑•将蓝色模板按照设计要求支撑到地下室顶板位置，确保支撑平稳牢固。

### 4. 浇筑混凝土•在蓝色模板支撑完成后进行混凝土浇筑，保证混凝土密实均匀。

四、施工质量控制1.###检查验收在施工完成后，应对地下室顶板模板支撑的施工质量进行检查验收，确保施工符合要求。

2.###质量问题处理如果发现施工中的质量问题，及时进行整改和处理，保证施工质量符合标准。

五、安全注意事项1.###用电安全施工过程中应严格遵守用电安全规定，避免火灾等安全事故发生。

2.###施工现场管理定期对施工现场进行安全检查，落实安全管理措施，保障施工人员安全。

六、总结本文详细介绍了地下室顶板模板支撑的施工方案，包括施工准备、施工步骤、质量控制和安全注意事项。

只有严格按照施工方案进行施工，才能保证地下室顶板模板支撑施工质量的稳定可靠。

以上是地下室顶板模板支撑施工方案的详细内容，希望对相关从业者有所帮助。

地下室顶板模板施工工艺(全文)1：地下室顶板模板施工工艺1. 施工准备阶段1.1 准备工作- 确定施工计划- 编制施工图纸和设计方案- 准备所需材料和设备- 清理施工现场1.2 安全措施- 安排专业人员进行安全培训- 提供必要的个人防护装备- 设立安全警示标志- 定期检查施工现场的安全状况2. 模板施工工艺流程2.1 确定模板布置- 根据设计图纸确定地下室顶板的模板布置- 确定模板支撑结构的类型和位置2.2 模板安装- 搭建模板支撑结构- 安装模板板材- 确保模板板材平整和牢固2.3 模板调整- 检查模板的水平度和垂直度- 进行必要的调整和修正2.4 模板固定- 使用螺栓、钢筋或其他固定件将模板固定在混凝土结构上- 确保模板的稳定性和可靠性3. 模板拆除与清理3.1 拆除模板- 按照设计要求和工艺要求，进行模板的逐层拆除- 注意保护地下室顶板的完整性3.2 清理施工现场- 清理残留的模板材料和其他杂物- 进行现场清洁，确保施工现场整洁有序4. 文档附件- 地下室顶板模板施工图纸- 设计方案5. 法律名词及注释- 模板：用于支撑混凝土浇筑的结构或板材。

- 混凝土：由水泥、砂、骨料、拌合剂等按一定比例配制而成的人造石材料。

- 施工工艺：施工过程中遵循的一套规范和步骤。

2：地下室顶板模板施工指南1. 施工前准备1.1 工程准备- 确定施工方案和施工计划- 采购所需材料和设备- 调配工作人员和技术力量1.2 安全准备- 制定安全生产方案和应急预案- 配备必要的安全设备和个人防护用品- 开展安全培训和教育2. 模板施工工艺2.1 模板布置- 根据设计图纸确定模板布置方案- 确定模板支撑结构的型号和位置2.2 模板安装- 搭建模板支撑结构- 按照设计要求安装模板板材- 检查模板的平整度和牢固性2.3 模板调整- 检查模板的水平度和垂直度- 进行必要的调整和修正2.4 模板固定- 使用螺栓、钢筋等固定件将模板固定在结构体上 - 确保模板的稳定性和可靠性3. 模板拆除与清理3.1 拆除模板- 按照施工工艺要求逐层拆除模板- 注意保护地下室顶板的完整性3.2 清理施工现场- 清理模板材料和其他杂物- 进行现场清洁，确保施工现场整洁有序4. 附件- 地下室顶板模板施工图纸- 设计方案及相关文件5. 法律名词及注释- 模板：用于支撑混凝土浇筑的结构或板材。

地下室顶板模板安全专项施工方案
一、施工前准备
在进行地下室顶板模板安全施工前，需进行以下准备工作： 1. 确认设计图纸，了解整体工程要求。

2. 安排施工人员，确保具备相关资质和技能。

3. 检查施工设备和工具，保证完好并符合安全规范。

二、施工方案
1. 明确任务
根据设计要求，确定地下室顶板模板的尺寸、材料等详细信息。

2. 搭设模板支撑
根据设计要求搭设模板支撑，确保支撑稳固、垂直，并符合安全标准。

3. 安装模板
将模板板块按照设计要求逐一安装在支撑上，同时注意固定连接处的牢固性。

4. 检查质量
在模板安装完成后，对地下室顶板模板进行全面检查，确保质量符合标准，并不存在质量问题。

5. 完工验收
完成地下室顶板模板施工后，进行完工验收，确保施工符合设计要求，安全可靠。

三、施工安全措施
为确保地下室顶板模板施工的安全性，需采取以下措施： - 所有参与施工的人员必须经过安全培训，了解施工安全规范。

- 施工现场必须保持干净整洁，避免物品堆放不当导致安全隐患。

- 施工过程中需佩戴合格的防护装备，确保人身安全。

四、总结
地下室顶板模板安全专项施工方案的制定和执行对工程质量和施工安全至关重要。

各项施工措施必须严格执行，确保施工过程中不发生安全事故，保障工作人员的安全和工程质量。

以上为地下室顶板模板安全专项施工方案，希望能够为相关施工提供一定的参考和指导。

地下室顶板模板支撑安全专项施工方案(修改)(1)一、施工准备在进行地下室顶板模板支撑工程前，需要做好以下准备工作：1.确认施工图纸和设计要求，理解支撑结构的要求和设计原则。

2.对施工现场进行全面检查，确保支撑工程施工环境符合要求。

3.确保所有施工人员具备相应的技术能力和安全意识，进行必要的施工培训。

二、支撑材料准备1.选择符合设计要求和标准的支撑材料，包括支撑柱、横梁等材料。

2.检查支撑材料的质量和数量是否满足施工需求，必要时进行采购和加固。

三、支撑结构施工流程1. 预处理工作1.清理施工区域，确保没有杂物和障碍物影响施工进度。

2.检查地下室顶板及周边结构，确保支撑结构施工的平整性和完整性。

2. 支撑结构搭建1.根据设计要求，确定支撑柱和横梁的位置和尺寸。

2.进行支撑柱的固定和连接，确保支撑结构的稳定性和承载能力。

3.定期检查支撑结构的状态，及时调整和加固支撑结构。

3. 安全监测与控制1.安排专人监测支撑结构的变化和状态，确保施工过程中的安全性。

2.设立安全预警措施，及时发现和处理支撑结构的异常情况，确保施工安全。

四、施工质量验收1.在支撑结构完工后，进行全面的施工质量验收，确保支撑结构符合相关标准和要求。

2.根据验收结果，及时修正和改进支撑结构，提高施工质量和安全性。

五、施工安全注意事项1.施工过程中需保持工地秩序，严禁乱堆乱放和超负荷作业。

2.施工人员需严格遵守安全操作规程，穿戴好安全防护用具。

3.在施工过程中如遇异常情况，应立即报告负责人并停止施工。

以上为地下室顶板模板支撑安全专项施工方案的基本方案，具体施工过程中应根据实际情况进行调整和完善，确保施工的顺利进行和安全性。

3.3m、3.5m、5.0m,梁：2.75m、3.1m、4.2m。

立杆组合 3.3m: 2.1m+1.2m 2.75m： 1.5m+1.2m3.5m: 2.1m+1.2m 3.1m 1.5m+1.5m5.0m: 1.5m+1.5m+1.8m 4.2m： 1.5m+1.5m+1.2m2.2柱头：顶板上梁与梁、梁与柱、梁与墙接头处设置接头模板。

梁柱接头部位，加工定型柱头，柱头编号，通过此种方法，确保梁厚木胶板不露浆，曲槽钢图做横楞顶板梁起拱：跨度大于4m的梁、板，模板按照跨度的2/1000起拱。

悬挑长度大于2.0m的悬挑梁按4/1000悬挑长度起拱。

结合实际，跨度4m〜7m,起拱高度1cm；跨度7m〜9m,起拱高度1.5cm；跨度大于9m,起拱高度按照0.2%取整数。

起拱列表如下：交底内容:2.7顶板梁施工缝按照分区图留置，楼梯施工缝留设于楼梯休息平台三分之一跨度范围内， 施工缝采用梳型模板进行拦挡。

五、顶板模板支设注意事项:1、所有碗扣架立杆、主次龙骨、木胶合板均以经项目技术室审核的编排布置图进行，若有特 殊情况必须经技术人员同意后调整。

2、为保证模板水平，铺木方前，在该层墙顶于顶板板底位置弹墨线，铺设主、次木方中，随 时根据该线检查开间周圈木方标高。

铺完次龙骨，铺设木胶合板前拉线及用靠尺检查次龙骨平整 性，无误后方可铺设木胶合板。

3、立碗扣架立杆，1200X1200为主，任一边立杆要求距离墙边距离不得大于400mm ，距梁 边450mm 起步。

4、铺设主龙骨中，要求主龙骨居U 托中间，不得偏心受力，且保证主龙骨在垂直其铺设方向 不得有可移动现象。

5、靠墙边次龙骨必须与墙边紧贴，在垂直次龙骨方向用50X 100mm 木方与墙紧贴（用次龙骨 顶死并固定）。

6、木胶合板铺设时从两边向中间顺序铺贴，第二张面板用力将前一板木胶合板顶紧。

如遇到 个别位缝隙过大，在胶合板下用木条将缝隙填实，面层用水泥砂浆找平。

地下室顶板模板快拆体系施工工法地下室顶板模板快拆体系施工工法一、前言地下室顶板工程是建筑施工中重要的一部分，对于保证地下室的安全和稳定具有重要作用。

本文将介绍一种地下室顶板模板快拆体系施工工法，该工法采用了快速拆卸的模板系统，提高了施工效率和施工质量，具有较大的应用价值。

二、工法特点地下室顶板模板快拆体系施工工法具有以下特点：1. 可拆卸性：模板系统采用快拆设计，方便迅速地拆装，缩短了施工周期。

2. 高强度：模板材料经过特殊处理，具有较高的抗压强度和刚度，能够承受大部分施工载荷。

3.易于调整：模板系统可根据实际需求进行调整和适配，适应不同尺寸和形状的顶板施工。

4. 施工精度高：模板系统精度高，能够确保施工过程中的尺寸和形状的准确性。

5. 节约模板材料：模板系统采用模块化设计，能够有效节约模板材料的使用量。

6. 重复使用性强：通过合理设计和使用，模板系统可以多次重复使用，提高了经济效益。

三、适应范围地下室顶板模板快拆体系施工工法适用于各类地下室顶板的施工，包括商业建筑、住宅楼、地下车库等。

特别适用于有限施工时间和模板材料成本敏感的工程。

四、工艺原理地下室顶板模板快拆体系施工工法通过分析施工工法与实际工程的联系，采取了以下技术措施：1. 模块化设计：模板系统采用模块化设计，通过组合各个模块可以适应不同尺寸和形状的顶板施工。

2. 快拆设计：模板系统采用快拆设计，通过特殊连接件实现模板系统的快速拆装，提高了施工效率。

3. 材料处理：模板材料采取特殊处理，提高了抗压强度和刚度，保证了施工过程的稳定性和安全性。

4. 精确调整：模板系统通过调整连接件的位置和角度，可以实现对顶板尺寸和形状的精确调整，保证施工质量。

五、施工工艺地下室顶板模板快拆体系施工工法的施工工艺包括以下几个阶段：1. 搭建模板：根据设计要求和实际情况，确定模板系统的组合和布置，搭建模板系统。

2. 调整模板：通过调整连接件的位置和角度，精确调整模板系统，使其符合顶板的尺寸和形状要求。

地下室顶板模板支撑施工方案一、前言地下室作为建筑的重要部分，在施工过程中，其顶板模板支撑是关键环节之一。

本文旨在探讨地下室顶板模板支撑的施工方案，以确保施工过程的安全和高效性。

二、施工准备工作1. 工具与材料准备在进行地下室顶板模板支撑施工之前，需要准备好以下工具与材料： - 梁板支撑架 - 模板支撑杆 - 模板板材 - 手动千斤顶 - 排水设备 - 安全帽、安全绳等个人防护装备2. 现场准备工作在施工现场，需要进行以下准备工作： - 清理施工区域，确保地面平整，无障碍物 - 根据设计要求设置支撑点和支撑方向 - 检查施工设备是否完好，确保安全施工三、施工步骤1. 设置梁板支撑架首先需要搭设梁板支撑架，在地下室顶板的四周设置支撑点，并确保支撑点位置准确、平稳。

2. 安装模板支撑杆在梁板支撑架上安装模板支撑杆，按照设计要求设置支撑间距，保证模板支撑的稳定性和均匀性。

3. 安装模板板材将模板板件按照设计要求放置在模板支撑杆上，确保板材之间的连接牢固、平整，以支撑顶板混凝土的浇筑。

4. 调整支撑高度使用手动千斤顶或其他调整工具，对模板支撑进行相应的调整，使其与顶板设计高度相符合。

5. 完善细节在支撑施工过程中，要注意细节工作，如设置排水设备、加固连接部位等，确保施工质量和安全性。

四、施工注意事项1. 安全第一施工过程中，要严格遵守安全操作规程，佩戴个人防护装备，确保人员安全。

2. 注意支撑稳定模板支撑的稳定性直接影响到顶板的施工质量，要确保支撑结构牢固、稳定。

3. 质量把关施工过程中要注意质量把关，及时发现并解决问题，确保施工质量符合设计要求。

五、施工总结地下室顶板模板支撑施工是地下室建设中的重要环节，正确的施工方案和严格的操作流程能够保证地下室顶板的施工质量和安全性。

在实际施工中，施工人员应严格按照操作规程进行施工，确保施工顺利进行。

以上便是地下室顶板模板支撑施工方案的相关内容，希望对地下室建设有所帮助。

技 术 交 底 记 录
表C2-1
编号
011
工程名称
华林逸墅住宅小区项目一期工程3、4#楼
交底日期
2018.6.10
施工单位
高碑店市建筑企业（集团）公司
分项名称
基 础
交底提要
地下室顶板模板
交底内容：
1、施工准备
1.1主要材料及机具：
15厚竹胶板，50x100、100x100木方，50厚松木板材，钢板网、海棉条、401胶；碗扣支撑、可调支座、支撑头等。电锯、平刨、压刨、电钻、空压机、送风管，铁木榔头、扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、手锯、劈斧、铲刀、滚刷、线坠、撬杠、小线、铅丝、钳子、錾子等。
审核人
交底人
接受交底人
2.2.1楼板模板采用15厚竹胶板作面板、50×100木方作小横梁、100×100木方作大横梁。小横梁布置，当板厚≤200时，间距≤250；大横梁布置按支撑立杆间距。支撑采用满堂红碗扣式脚手架配合可调支撑头，支撑立杆间距板厚＞200时，间距不大于900，板厚≤200时间距不大于1200。横杆在立杆上、中、下设三步，包括扫地杆计三道；U拖的可调自由端不得超过U托总长的1/3且不得大于300mm。(注明:所有木方统一过压刨保证其木方高度一致)立杆安装时上下层对齐（保证垂直在同一中心线上），立杆居中下垫50x100x500mm旧方木，沿南北向布置，纵、横、斜向均成线。
1.2作业条件：
新模板材质符合要求、旧模板破损部位切除、螺栓孔堵好并经检查验收合格，支模用的各种材料、工具准备齐全；认真学习模板施工方案及交底，明确流水段的划分施工缝设置、施工顺序、支模方法和要求标准；现场支模用的标高、边线、控制线均已到位满足要求。
2、操作工艺
2.1模板支设前准备工作：

说明:本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算; 层高最高为5。

07m，顶板最厚450ｍm,主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：10０×1００mm木方实际的最小截面为85×85mｍ,5０×1０0mｍ木方实际的最小截面为45×85mm,本计算均取最小截面尺寸85×85mm、4５×８5mｍ的木方为计算参数。

(一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为3００mｍ的楼板,使用以下方式进行支护:1、板面设计：顶板铺１2ｍm 厚竹胶板.2、龙骨设计：主龙骨采用1０0×1０0mm,间距９0０mｍ，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用10０×1０0ｍm 木方,间距300ｍm。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架,立杆间距９０0×90０mm；水平杆步距１2０0mｍ。

对于人防区板厚为180mm的楼板,使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺1２mm 厚竹胶板.2、龙骨设计:主龙骨采用１00×１00mm,间距１00０ｍm，与脚手架立杆间距相同;次龙骨采用50×１00mm 木方,间距250mｍ。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距１000×1000mｍ;水平杆步距1200ｍｍ。

(二)、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多,按照450×800mm与550×１０00ｍｍ计算.人防区按照以下方式支设模板:1、面板设计：梁底模、侧模均采用12ｍm厚竹胶板.２、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100ｍm木方间距不大于３０0mm,主龙骨采用两根φ48钢管,间距900mm，与扣件式脚手架连接加固;梁底模主龙骨采用两根φ48钢管,间距９00ｍm,次龙骨采用100×10０mｍ木方,间距3０0mm,梁下加顶撑间距900mｍ。

地下室–框架梁、顶板模板技术交底剖析1.前言地下室建造是建筑工程中一个非常重要的环节，在地下室建造过程中，框架梁和顶板模板是必不可少的建筑技术。

本文主要就这两个方面进行详细介绍和阐述。

2.框架梁2.1 框架梁的结构框架梁是楼板和立柱之间的跨向构件，其作用是使下层楼板的荷载能够逐级传递到立柱上。

框架梁通常由钢筋混凝土浇筑而成。

框架梁的结构由梁肋、梁帽和连接件组成。

其中，梁肋是框架梁的主要承载构件，梁帽是用来分担板的部分荷载，连接件则是将梁肋和梁帽连接在一起，同时也要满足稳定性和刚度的要求。

2.2 框架梁的制作框架梁的制作分为两个步骤：制作模板和浇筑混凝土。

首先，按照设计要求制作模板。

模板的制作要精密，一定要保证图纸标准和误差控制的准确性。

然后再按照模板的要求在现场加工预制梁肋、梁帽、连接件等构件。

制作完成后，进行拼装和校正，确保模板表面光滑平整，构件连接牢固。

接下来，就是浇筑混凝土。

在盖好模板后，要严格按照设计要求进行混凝土搅拌和浇注。

混凝土的配合比例、搅拌时间和浇筑速度等都需要严格控制，并在浇筑过程中进行振捣，确保混凝土密实。

2.3 框架梁的质量检测框架梁的质量检测主要分为两个部分：外观检查和强度检查。

外观检查主要是检查梁肋、梁帽和连接件的尺寸是否符合要求，表面是否平整光滑，有无裂缝等。

强度检查则是指用一定的方法对框架梁的强度进行测试，主要包括压力试验和弯曲试验等。

3.顶板模板3.1 顶板模板的搭建顶板模板是顶板混凝土浇筑的支撑结构，模板的设计要满足承受顶板混凝土的重量和施工生产的要求。

模板的搭建需要严格按照设计要求进行，模板的承重能力必须要大于实际重量。

在进行顶板混凝土浇筑前，一定要将顶板模板的表面平整化处理，尽可能保证模板表面的平整度和垂直度，并在搭建模板前对模板进行检查和修整。

搭建好模板后要进行偏离量和尺寸检测，确保模板结构的平稳固定和符合设计要求。

3.2 顶板混凝土的浇筑在搭建好顶板模板后，需要进行预留口和预留管道的处理。

5、外墙边、楼梯间及电梯井周边模板适用扁方木及多层板配置。在原混凝土面上加贴密封胶条，后
采用对顶支撑牢固，应保证与原混凝土面之间垂直，不错台，并在同一条直线上。
6、框架梁支撑：框架梁使用扁方及多层板后台配置，按梁的尺寸配置准确，梁底利用顶板两侧立杆
水平方向用钢管及扣件锁管做梁底杆，间距不得过大，保证在1.0米以内。间距过大或梁截面较大时，在梁的底部使用碗扣件或钢管U托上托一根100*100木方，通长向设置支撑，并与顶板立杆连接牢固。支梁侧模时，在梁底模两侧先贴密封条，然后再合侧模，侧模加固使用短管及扣件，间距0.70米左右布置或采用木方螺栓做夹具加固，梁截面较高时，中间应该加设对拉螺栓，梁上口利用顶板龙骨及板面固定。并注意在铺设顶板时，应该注意保证梁截面尺寸并拉通线调直。凡是利用钢管扣件做支撑或加固时，扣件必须锁紧或上双扣件放置松动。钢管必须紧贴在模板龙骨上，钢管上好后，可使用木楔备紧。
9、要求做到活完场清。节约用材料，根据实际施工需求量材使用，做到长料不短用，大材不小用。不乱割乱锯。在混凝土达到一定强度并得到相关人员批准同意后方可拆除模板，拆模时应该注意安全，注意成品保护。拆除下来的材料及时的分类清理码放、并运至指定地点。顶板上的预留洞口要求严格按照图纸要求预留准确。
三、质量标准
拉杆调整，搭设600×600架体。立杆起步距墙边按照0.1-0.25m范围控制，不得过大。水平方向拉杆起步0.20m。立杆高度根据层高、板厚及龙骨所占高度及U托可调高度选择立杆型号。支撑架体应该整齐稳固，按照要求加设钢管剪刀撑。立杆底部按照要求下垫50*100*300m木方，且方向一致，上下层对应。U托伸出长度不得大于0.2m，自由端不得高于0.4m，根据层高设水平拉杆4道,扫地杆高度不超过300。
2、架体支设完成前，先在每个开间的四周的墙体混凝土面上弹设出顶板模板面的水平标高线（标高线按照图纸计算准确，可略高3-5mm），然后铺设主龙骨。主龙骨应该挑选较直及平整的，弯曲及巴结严重有断裂可能的严禁使用或截断用在较小开间内。主龙骨如长度不够需要搭接时，应使用大于两个支撑间距的木方，放在底部支撑上将两根龙骨连在一起或在接头处设置支撑，不得形成断茬探头现象。主龙骨铺设完成后，应按照标高控制线留出次龙骨及多层板厚度，将主龙骨调平，中间部位拉线根据开间尺寸起拱。

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式四等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×1=13.294kN/ mq1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)]×1=9.919kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.375kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×9.919×0.32+0.121×3.375×0.32＝0.132kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.13×0.32+0.21×3.375×0.3，0.107×0.13×0.32+0.181×3.375×0.3]＝0.214kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.132，0.214]＝0.214kN·mσ＝M max/W＝0.214×106/37500＝5.694N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632ql4/(100EI)=0.632×7.63×3004/(100×10000×281250)=0.139mmν＝0.139mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝4.066k N/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.054kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.054×0.62+0.125×1.012×0.62＝0.183kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×0.62+0.203×3.37 5×0.6，0.125×0.117×0.62+0.188×3.375×0.6]＝0.414kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.066×0.252/2，0.117×0.252/2+3.375×0.25]＝0. 847kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.183，0.414，0.847]＝0.847kN·mσ=M max/W=0.847×106/83333=10.169N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.054×0.6+0.625×1.012×0.6＝1.525kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×0.6+0.688×3.375＝2.366kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.066×0.25，0.117×0.25+3.375]＝3.404kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.525，2.366，3.404]＝3.404kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.404×1000/(2×50×100)＝1.021N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.349kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.349×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.041 mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.349×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.029mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝3.739k N/mq1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.132kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.409kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.739×0.6＝2.804kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.132+0.437×0.608)×0.6+3.739×0.25＝1.799kN R＝max[R max，R1]＝2.804kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.409×0.6＝1.807kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.409×0.6+2.409×0.25＝1.144kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.807kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.841×106/4120=204.182N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.804×1000/384＝14.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.298mm≤[ν]=600/250=2.4mm悬挑段νmax＝1.876mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.272kN，R2=4.346kN，R3=4.346kN，R4=8.272kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1cc c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.531≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1]×0.3 = 3.537kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.826kN，R2＝4.112kN，R3＝4.112kN，R4＝7.826kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1440.747mmλ1=l01/i=1440.747/16=90.047查表得，φ＝0.661不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.826，4.112，4.112，7.826]=7.826kNf＝ N1/(ΦA)＝7826/(0.661×384)＝30.832N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN1w =Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+0.107/0.6=8.005kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝8005/(0.661×384)+0.107×106/4120＝57.509N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/16=190.034查表得，φ1=0.199不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4=8.48 9kNf=N/(φ1A)＝8.489×103/(0.199×384)=111.089N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4+ 0.107/0.6=8.668kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝8.668×103/(0.199×384)+0.107×106/4120=139.403N/mm2≤[σ]=205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.4/16.7=0.204≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.524kN≥F1= 8.668kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=8.668kN满足要求！。

无梁楼盖（标高-1.300）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)=10.662kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1×1×3=11.885kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·mσ=M max/W=0.167×106/(54000×103)=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×9350×486000)=0.276mm νmax=0.276 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1×0.3×3=3.626kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.447×106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.51kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.51×1000/(2×50×100)=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.353mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=2.02kNR2=5.021kNR3=2.02kN正常使用极限状态R1ˊ=1.618kNR2ˊ=4.023kNR3ˊ=1.618kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.659×106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝4.08kNτmax＝2V max/A=2×4.08×1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.772mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+ 1.4×3]×0.9×0.9=12.427kNf=N1/(φ1A)＝12.427×103/(0.664×450)=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35) +1.4×3]×0.9×0.9=12.962kNf=N2/(φ2A)＝12.962×103/(0.28×450)=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.293kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=12.293×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=7 2.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.827kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=12.827×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=13 2.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.427kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.4×8×4.1×6+0.55×8×4)=121.363kN.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×8×82/2=362.88kN.mM T=121.363kN.m≤M R=362.88kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×8×4.1+0.55×8×4 )=32.508kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.35]×8×82/2=3398.976kN.mM T=32.508kN.m≤M R=3398.976kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算p=N/(m f A)=12.962/(0.4×0.35)=92.586kPa≤f ak=100kPa 满足要求！主楼板（标高-0.500）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)=5.542kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1×1×3=7.618kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/(54000×103)=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.618×3004/(384×9350×486000)=0.177mm νmax=0.177 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.295×106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.657kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.657×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.229mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.333kNR2=3.314kNR3=1.333kN正常使用极限状态R1ˊ=1.048kNR2ˊ=2.605kNR3ˊ=1.048kN六、主梁验算取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN 计算简图如下：σ=M max/W=0.435×106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.693kNτmax＝2V max/A=2×2.693×1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.5mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+ 1.4×3]×0.9×0.9=8.279kNf=N1/(φ1A)＝8.279×103/(0.664×450)=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18) +1.4×3]×0.9×0.9=8.814kNf=N2/(φ2A)＝8.814×103/(0.28×450)=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.145kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=8.145×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=58 .337N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.68kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=8.68×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=99.9 67N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算N =8.279kN≤[N]=40k N满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L b Hh2+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.4×4.4×4.9×6+0.55×4.4×4)=77.394kN.mM R=γG G1k L b L a2/2=1.35×1.05×4.4×5.72/2=101.32kN.mM T=77.394kN.m≤M R=101.32kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L b H+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.25×4.4×4.9+0.55×4. 4×4)=18.988kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L b L a2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×4.4×5.72/2=537.286kN.mM T=18.988kN.m≤M R=537.286kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=8.814/(0.4×0.25)=88.14kPa≤f ak=100kPa 满足要求！。

地下室顶板楼板模板施工方法措施地下室顶板楼板模板施工方法1、施工预备(1)材料与主要机具:①.模板采用木模板,也可采用钢木组合,可增加木模板的刚度及便于连接。

②.支架系统:a、WDJ碗扣式满堂架。

b、模板配料:L50×5角铁、10×10方木、7.5×10方木、铁钉等。

c、主要机具:锤、斧、锯、电钻、水平尺、撬棍等。

(2)作业条件:①模板及支架系统设计:依据工程结构类型和特点,确定流水段划分;确定模壳的平面布置,纵横木楞的规格、数量和排列尺寸;确定模板与次木楞及其它结构构件的连接方式。

同时确定模壳支架系统的组合方式。

验算模壳和支架的强度、刚度及稳定性。

(详见第三章第二节模板工程)②.柱(角筒)、楼是梯墙及剪力墙的混凝土强度已达到设计或施工规范要求的再施强度。

③.楼面的轴线、水准标高引测到墙、柱上,并办完预检手续。

2、模板安装的操作工艺(1)工艺流程:安装支架→安装主次木楞→调整密肋梁底标高及起拱→安装模壳→质量检验。

(2)支架系统采用钢筋满堂架,采用18mm厚胶合模板制模。

由顶架按梁及板模板设计尺寸进行支模,并在施工中执行模板施工规范。

凡设计高度超过3.5m时,每隔2m高度应用直角扣件与钢支柱拉接,并与结构柱连接牢靠。

(3)顶托粗调标高后,安装10cm×10cm主木楞,其间距大约为60~120cm。

之后在主木楞上安装75cm×10cm次木楞,其间距为40~60cm。

次木楞的间距要依据密肋的间距确定。

次木楞的两侧安装L50×5的角铁(可预装)。

安装次木楞前要在主木楞上放出模板的边线,即精确地放出密肋的位置线,以使次木楞(即密肋)轴线位置精确。

(4)次木楞安装完毕后,要专心调整顶托升降,使次木楞顶面符合设计标高(即密肋底标高符合设计要求)。

并依据设计要设要求起拱。

设计无要求时,起拱高度为全跨长度的1/1000~3/1000。

(5)按模板分项工程质量评定标准逐项检查模壳模板。