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广东省-塔吊基础_四桩_计算书

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塔吊基础计算

塔吊基础计算

塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=450.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=40m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-1800kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.200m 桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 25.00m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450kN2) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.51×40.00=20.48kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2)=0.8×1.54×1.95×1.65×0.55=2.18kN/m2=1.2×2.18×0.35×1.60=1.47kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.47×40.00=58.60kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×58.60×40.00=1172.06kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，倾覆力矩标准值M k=750=750kN.m非工作状态下，倾覆力矩标准值M k=-1800kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k)/n=(450)/4=112.50kNQ kmin =(F k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450)/4+(-1800+58.60×1.35)/3.11=-440.84kN Q kmax =(F k)/n-(M k+F vk×h)/L=(450)/4-(-1800+58.60×1.35)/3.11=665.84kN 工作状态下：Q k=(F k++F qk)/n=(450+60)/4=127.5kNQ kmax=(F k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450+60)/4+(-750+20.48×1.35)/3.11=377.5kN Q kmin=(F k+F qk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450+60)/4-(-750+20.48×1.35)/3.11=-122.5kN 四. 平台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450+60)/4+1.35×(750+20.48×1.35)/3.11=422.13kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450/4+1.35×(-1800+58.60×1.35)/3.11=-401.46kN五.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×665.84=898.88kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.3N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=502655mm2。

塔吊四桩基础的计算书(TC7020)

塔吊四桩基础的计算书(TC7020)

（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。

二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。

塔吊基础设计(四桩)

塔吊基础设计(四桩)

塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。

（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。

塔吊桩基础的计算书

塔吊桩基础的计算书

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=2.50m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 22.00 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.310m二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.000=882.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=510.800kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=600.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。

经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.800+600.000)/4+882.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=582.745kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(510.800+600.000)/4+630.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=455.918kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。

塔吊计算书--6513

塔吊计算书--6513

塔吊计算书--6513塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。

1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m) FkFhMMZ工作状态696.9025.42148.20460.20非工586127980作状态.30 03.20.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .m F k，=586.30× 1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i (kN/m)1 粉质粘2.233.00 72.60.40 29.0土0 0 4 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.5048.33 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50138.60 4 全风化粉砂岩 2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长 15.40∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i 327.943）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3G k =abh γ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk =(Fk＋Gk)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx =Mk=2943.08kN.m，yi=2.30×20.5=3.25mNk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78Nkmax =893.36kN, Nkmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力Hik =Fh/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，hb=2.00hb /d=2.00/0.50=4.00,λp=0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj =π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Qsk =u∑qsik i=πd∑qsik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQpk =qpk(Aj+λpApl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Quk = Qsk＋Qpk=952.05+616.00=1568.05kNRa =1/KQuk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk =440.58kN＜Ra=784.03kN,竖向承载力满足要求。

23457#塔吊四桩基础的计算书

23457#塔吊四桩基础的计算书

2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。

一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。

塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

塔吊四桩基础计算书

塔吊四桩基础计算书

塔吊四桩基础计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：长沙市芙蓉路新建西路口；属于*****结构；地上***层；地下***层；建筑高度：***m；标准层层高：***m ；总建筑面积：***平方米；总工期：***天。

本工程由*****房开公司投资建设，*****设计院设计，******勘察单位地质勘察，*****监理公司监理，****施工单位组织施工；由***担任项目经理，***担任技术负责人。

本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等。

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：101.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m，自重F1：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖南长沙市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别为：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：2.03 。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=510.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南长沙市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.03；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×2.03×0.35=1.147kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.147×0.347×2.5×101×101×0.5=5078.007kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋5078.007＋30×1＝5738.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书

塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。

iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。

As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。

_塔吊四桩基础

_塔吊四桩基础

塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。

一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。

二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

塔吊四桩基础的计算书

塔吊四桩基础的计算书

塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=3.2×3.2×1.20×25=307.2kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.92×0.2=0.51kN/m2=1.2×0.51×0.35×1.5=0.32kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.32×40.00=12.80kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×12.80×40.00=256.06kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.92×0.35=0.91kN/m2=1.2×0.91×0.35×1.50=0.57kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.57×40.00=22.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.91×40.00=458.24kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(630+256.06)=597.46kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+458.24=258.24kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(450.8+307.20)/4=189.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2)/4+(258.24+22.91×1.20)/2.26=315.80kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2-0)/4-(258.24+22.91×1.20)/2.26=63.20kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(450.8+307.20+60)/4=204.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60)/4+(597.46+12.80×1.20)/2.26=475.37kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60-0)/4-(597.46+12.80×1.20)/2.26=-66.37kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=538.07kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=-193.28kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=322.64kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=-18.35kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

塔吊(四桩)基础计算书

塔吊(四桩)基础计算书

塔吊四桩基础计算书一、工程概况：1、工程名称：xxx2、工程地点：xxx3、建设单位：xxxx4、设计单位：xxxx6、地质勘察单位：xxxx7、监理单位：xxxxx8、施工单位：xxxxxx本工程为5幢1～4层的多层建筑，框架剪力墙结构，总建筑面积45000㎡，；地上4层；地下1层；建筑高度：21.5m；标准层层高：5.4m ,工程相对标高±0.000相当于绝对标高4.5米。

二、编制依据:1、xxxx工程施工总平图；2、xxxx地质勘察报告；3、 QTZ80(ZJ5710)塔式起重机使用说明书；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。

三、塔吊平面布置：本工程配置塔吊2台 QTZ80(ZJ5710)塔吊，位于地下室内的西北面和东南面，采用桩上承台式，其平面布置：四、塔吊基础设计：1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4700钻孔灌注桩,桩中心距3600mm，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C35，内配筋选用10186@20012@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100mm，桩筋锚入承台长度不少于900mm，桩上承台尺寸为5000×5000×1200mm20@183双层双向。

塔吊承台做100mm厚碎石垫层，基础砼强度等级为C35.2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高塔吊，位于地下室部位的西北面和东南面基坑内，搭设高度35米，采用独立高度，室外地面标高对标高-0.800m，（黄海高程4.00m），承台面标高-5.700m，（黄海高程-0.900m），桩底标高-31.80m （黄海高程-27.00m），桩顶标高-6.800m（黄海高程-2.000m），有效桩长（计算桩长）25.00mm，进入（10）-1b层1m为准。

塔吊计算书--6513

塔吊计算书--6513

塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1.计算参数 （1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m ；现场地面标高19.10m ，承台面标高11.00m ；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m 。

1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .mF k ，=586.30×1.35=791.51kN,F h ，=103.20×1.35=139.32kN M k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值q sik(kPa ) 极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.00 72.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70112.00桩长15.40∑q sik*L i606.40∑λi q sik*L i 327.943基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3G k=abhγ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，M x=M k=2943.08kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k =(F k＋G k)/n±M x y i/Σy i2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78N kmax=893.36kN, N kmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力H ik=F h/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，h b=2.00h b/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A j=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,A pl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Q sk=u∑q sik i=πd∑q sik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQ pk=q pk(A j+λp A pl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Q uk= Q sk＋Q pk=952.05+616.00=1568.05kN R a=1/KQ uk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下N k=440.58kN＜R a=784.03kN,竖向承载力满足要求。

塔吊桩基础计算

塔吊桩基础计算

四桩根底计算一、塔吊及根底的根本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，塔吊倾覆力矩M=50，混凝土强度等级:C35，塔身宽度，根底以上土的厚度，自重，根底承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=6，根底承台宽度Bc=5.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距，承台砼的保护层厚度，空心桩的空心直径:0.24m。

承台底标高-0m，桩长10m。

二、塔吊根底承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重〔包括压重〕F1，塔吊最大起重荷载F2=6，作用于桩基承台顶面的竖向力×(F1+F2)=366.00kN，塔吊的倾覆力矩×500.00=700kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。

其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，； G──桩基承台的自重×〔25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=×(25×5.0×5.0×1.35+20×××0.00)=kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取7；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(366.00+)/4+700×1.75/(4×2)=kN。

2. 矩形承台弯矩的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2××。

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书

5.塔吊基础设计计算书塔吊基础的受力过程：塔吊→整板基础→钢格构柱→桩基5.1. 整板基础平台计算复核5.1.1塔吊技术参数（以6028塔吊为例）垂直压力：133.49t倾覆力矩：285t·m扭矩：48t·m水平力：6.5t5.1.2整板基础设计5.1.2.1塔吊基础采用整板基础，板厚h=1300mm，基础底比结构板高500mm，平面尺寸为4000×4000mm。

5.1.2.2 砼强度等级C30 fy=16.5N/mm2 fc=15N/mm2 ft=1.5N/mm25.1.2.3 Ⅱ级钢筋fy=310N/mm2 Ⅰ级钢筋fy=210N/mm25.1.3 荷载计算5.1.3.1基础自重G=4×4×1.3×25=520kN荷载值 520×1.2=624kN5.1.3.2 基础顶部荷载中心轴向力：133.49×10=1334.9kN弯矩：285×10=2850kN·m扭矩：48×10=480kN·m5.4配筋计算：5.4.1基础自重均布荷载：q=520/4=120kN/m由自重引起的弯矩：M=qL2/8=120×42/8=240kN·m5.4.2 As=M/fyr ho= (2850＋240) ×106/(310×0.9×1270)=8720mm2((ho=h－70=1300－70=1230mm) 选27ф25@150As=27×490.9=13230mm2＞8720mm25.5 抗剪强度验算V≤0.07fcAA=4×103×1300=5.2×106mm2V=1334.9＋624=1958 kN07fcA=0.07×15×5.2×106=5.46×106N=5.46×103kNV＜0.07 fcA5.6 抗冲切验算：FL≤0.6 fcbm hoFL=1334.9kN ho=1230mmbm=(2100＋2100＋1230×2)/2=3330mmFL=1340kN＜0.6×1.5×3330×1230×10－3=3686.3kN5.7 综合所述，塔吊平台基础设计为：截面尺寸：4m* 4m*1.3m砼等级：C30商品砼配筋：底筋：双向27ф25@150（HRB335）；面筋：双向27ф25@150（HRB335）；中部构造筋：双向ф12@200（HRB335）5.2 钢格构柱计算复核单根格构柱钢平面积：4L180*18=4*69.3*100=27720mm2四根格构柱钢平面积：27720*4=110880mm2四根格构柱钢可承受压力：110880*210=23284800≈2.33*104KN竖直力：133.49*10+4*4*1.3*24=1834KN竖直力远远小于四根格构柱可承受压力。

塔吊基础设计(四桩)

塔吊基础设计(四桩)

塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：海南工商职业学院22#教工住宅楼 编制单位：江苏苏兴建筑工程有限公司 1.计算参数 （1）基本参数采用1台QZT80A(5613)塔式起重机，塔身尺寸1.80m,塔吊基础处开挖深度为-5.80m ；现场地面标高-0.20m ，承台面标高-4.60m 。

1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF h M M Z 工作状态 950.00 30.00 1600.00 340.00 非工作状态850.0070.001800.00hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图； F k =850.00kN ，F h =70.00kN ，M=1800.00+70.00×1.22=1885.40kN.mF k ，=850.00×1.35=1147.50kN ，F h ，=70.00×1.35=94.50kN ，M k =(1800.00+70.00×1.22)×1.35=2545.29kN .m2）桩顶以下岩土力学资料 序号地层名称厚度L (m)极限侧阻力标 准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa)q siki(kN/m)抗拔系数λiλi q sik *i (kN/m)1 中砂 6.00 50.00 300.00 0.50 150.002 粉砂8.50 35.00 297.50 0.70 208.253 粉质粘土8.50 70.00 1000.00 595.00 0.70 416.50桩长23.00 ∑q sik*L i1192.50 ∑λi q sik*L i774.75 3）基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.82m；桩混凝土等级C80,f C=35.90N/mm2 ,E C=3. 80×104 N/mm2；f t=2.22N/mm2,桩长23.00m,管道壁厚95mm；钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=5.80m,宽(b)=5.80m,高(h)=1.32m；桩中心与承台中心2.20m,承台面标高-4.60m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。

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7-8#塔吊基础设计(四桩)计算书QTZ63（5013）一、编制依据1．《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)；3.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) (2006年版)；4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)；5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版)；7.建筑、结构设计图纸；8.塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119-2001）；11.岩土工程勘查报告。

二、计算参数工程建筑面积10043m2 ,总高度66.25m,地上18层,地下1层；塔吊型号QZT63(5013),臂长45.00m,安装高度80.00m，塔身尺寸1.35m,基坑底标高-6.00m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.80m。

1.塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m) FkFhM MZ工作状态760 35 1660 25非工作状态760 35 1660 25比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算Fk =760.00×1.2=912.00kN Fh=35.00×1.4=49.00kNM k =(1660.00+35.00×1.10)×1.4=2377.90kN.mhF hM =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图2.桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L (m)桩侧土摩阻力特征值q sia(kPa )持力岩层端阻力特征值q pa (kPa)桩侧岩层和桩端岩层单轴抗压强度f rs 、、f rp (kPa) q sia i(kN/m)抗拔摩阻力折减系数 λiλi q sia *i(kN/m)1 淤泥质土2.00-8.00 -16.00 0.40 -6.40 2砂质粘土 15.5040.00 620.00 0.40 248.00 3 全风化砾岩 6.00 60.00 3000.00 360.00 0.60 216.00 4 强风化砾岩 1.50 120.003500.00180.00 0.70 126.00桩长 25.00 ∑q sia*L i 1144.00 ∑λi q sia*L i 583.603、基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.90m ； 桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2 ,E C =3.80×104 N/mm 2； f tk =3.11N/mm 2,桩长25.00m,管道壁厚95mm ； 钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2； 承台尺寸长(a)=3.40m,宽(b)=3.40m,高(h)=1.20m ； 桩中心与承台中心1.30m,承台面标高-4.80m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。

G k =a ×b ×h ×γ砼×1.2 =3.40×3.40×1.20×25×1.2=416.16kN塔吊基础尺寸示意图三、单桩允许承载力特征值计算1、单桩竖向承载力特征值(1)、按地基土物理力学指标与承载力参数计算单桩竖向承载力特征值计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第10.2.4条。

按下列公式计算：R a = Rsa＋RpaRsa =μ∑qsia iR pa =qqaAp式中Rsa－桩侧土总摩阻力特征值；Rpa－持力岩层总端阻力特征值；μp－桩嵌岩端截面周长；Ap－桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；Ap=πd2/4=3.14×[0.202-(0.21/2)2]=0.09m2R sa =u∑qsia i=πd∑qsia i=3.14×0.40×1144.00=1436.86kNR pa =qpaAp=3500.00×0.09=318.44kNR a = Rsa＋Rpa=1436.86+318.44=1755.30kN(2)、桩身截面强度计算桩身混凝土强度计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第10.2.7条。

按下式验算桩身截面强度：p c c A f Q ψ=式中ψc －工作条件系数，灌注桩取0.7～0.8(水下灌注桩取较低值)，预制桩取0.8～0.9；f c －桩身混凝土轴心抗压强度设计值； A p －桩身横截面面积；Q －相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。

Ψc =0.85Ψc f c A p =0.85×35.90×1000×0.09=2776.30kN 2、 单桩水平承载力特征值计算预制管桩的水平承载力特征值计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》 DBJ 15-31-20第10.2.23条，按下式计算：oa xHaEI R χυα3= 式中：R Ha －单桩水平承载力特征值；EI －桩身抗弯刚度，对于非预应力钢筋混凝土桩，EI=0.85E C I 0；χoa －桩顶容许水平位移； υx －桩顶水平位移系数；α－桩的水平变形系数，按规范式(10.2.19)确定；5IE mb c o =α m －土的水平抗力系数的比例系数； b 0－桩身计算宽度(m)； I －桩截面惯性矩； E C －混凝土的弹性模量。

I=π/64(d 4-d 14)=3.14/64×(0.03-0.00194481)=0.0012m 4 EI=3.80×107×0.0012=44102.14查(DBJ15-31-2003)P.118:m=6.00×103kN/m 4, X oa =0.010m,b o =0.9(1.5d+0.5)=0.99mα=(mb o / E C I)0.2=(6.00×1000×0.99/44102.14)0.2=0.67 R Ha =(α3EI/υx )χoa =(0.30×44102.14)/0.94×0.01=140.91kN 3.单桩抗拔力特征值计算桩抗拔力的验算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 第10.2.10条,按下式计算：o i sia i p ta G l q R 9.0+∑=λμ式中G 0－桩自重，地下水位以下取有效重度计算； q sia －桩侧土摩阻力特征值； μp －桩周长，μp =πd ； λi －抗拔摩阻力折减系数。

0.9G 0=0.9×0.09×25.00×25=51.18kNR ta =u p Σλi q sia i +0.9G 0=1.26×583.60+51.18=784.18kN 四、单桩桩顶作用力计算和承载力验算 1、 轴心竖向力作用下Q ik =(F k ＋G k )/n=(912.00+416.16)/4=332.04kN 轴心竖向力332.04kN 小于1755.30kN,满足要求。

2、 偏心竖向力作用按照Mx 作用在对角线进行计算，M x =M k =2377.90kN.m y i =1.30m Q ik =(F k ＋G k )/n ±M x y i /Σy i 2=332.04±4371.72÷6.76=332.04±646.70=｛978.74kN < 1.2R a =2106.36kN 单桩承载力满足要求 <Ψc f c A p =2776.30kN桩身混凝土强度满足要求 -314.66kN< R ta = 784.18kN单桩抗拔力满足要求3、 水平力作用下H ik =F h /n=49.00/4=12.25kN ＜R Ha =140.91kN 单桩水平力12.25kN 小于140.91kN,满足要求。

五、抗倾覆验算a 1=1.30+0.20=1.50m,bi=2.60+0.20=2.80m，倾覆力矩M倾=M＋Fhh=1660.00+35.00×1.10=1698.50kN.m抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2Rtabi=(760.00+346.80)×1.50+2×784.179×2.80=6051.60kN.mM抗/M倾=6051.60/1698.50=3.56抗倾覆验算3.56大于1.6,满足要求。

六、预制桩插筋抗拔计算插筋采用钢筋，fy=300N/mm2,取 7×16As1=7×201=1407mm2桩顶钢筋抗拔验算1=314.66×1000÷1407=223.64N/mm2桩顶钢筋抗拔验算2=1000×1698.50÷2.60÷2÷1407=232.15N/mm2桩顶钢筋抗拔验算223.64与232.15N/mm2均小于300.00N/mm2,满足要求。

七、承台受冲切、受剪切承载力验算按照广东省地基基础设计规范中10.5.4明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算ho的高度来判断，可按下式计算：82c c l o u f F h -≥ ki l Q F F ∑-=2.1nF n Q k ok = 式中F ι－作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值； f c －承台混凝土抗压强度设计值； μc －柱截面周长；F －作用于柱底的竖向压力设计值；∑Q ki －冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力(不计承台及其上覆土重)之和； F k －作用于柱底处的竖向压力标准值； n －桩数；n 0－冲切破坏锥体范围内的桩数。

F ι=F －1.2ΣQ ik =F k =760.00kN,u c =4×0.2=0.80m,h o =1.20-0.07=1.13m2×( F ι/ f c )0.5－u c /8=2×(760000.00÷16.70)0.5-800.00÷8=327mm＜h 0=1130mm 承台有效高度327mm 小于1130mm,满足要求。

八、承台配筋计算1.基础弯矩计算N i = F k /n+ M x y i /Σy i 2=228.00+4371.72÷6.76=874.70kN ，X i =1.30m M=ΣN i x i =2×874.70×1.30=2274.23kN.m 2.基础配筋计算基础采用HRB335钢筋，f y =360.00N/mm 2A s1=M/0.9f y h o =2274.23×106/(0.9×360.00×1130.00)=6212mm 2 按照最小配筋率ρ=0.10%计算配筋A s2=ρbh o =0.001×3400.00×1130.00=3842mm 2 比较A s1和A s2，按A s1配筋取2322 @150mm (钢筋间距满足要求)A s =23×380.0=8740mm 2承台配筋面积8740mm 2大于6212mm 2,满足要求。