偏心受压铝合金构件稳定的试验研究_张铮

格式：pdf
大小：842.48 KB
文档页数：8

下载文档原格式

铝合金热轧变形抗力模型研究

铝合金热轧变形抗力模型的实验研究李晓娜 1（1.一重集团大连设计研究院有限公司工程师，辽宁大连 116600）摘要：7075铝合金属于Al-Zn-Mg-Cu系超高强铝合金，是一种具有良好的综合力学性能的航空结构材料。

本文主要介绍了用Gleeble -1500热模拟试验机测定铝合金材料7075的热变形抗力、实验所采用的方法、变形抗力模型和峰值应变模型；分析不同应变速度和不同温度的流变应力曲线所显示的材料组织性能，总结出适合铝合金7075热轧的分段周纪华变形抗力模型，通过拟合曲线与实测数据的比较，反应出拟合出的分段周纪华变形抗力模型能准确地反映7075的热变形抗力，适用于铝合金热轧轧制力的计算。

关键词：铝合金；变形抗力；热模拟试验现代生活中铝板轧制产品被广泛应用于罐体、包装、家庭用品、屋顶、室内外装修、冷冻冷藏设备、家电产品、航空飞行器、地铁、新干线车辆等各个领域，是日常生活中不可缺少的材料。

铝板轧制技术主要是为了不断适应饮料罐用铝材的产量和质量要求而发展起来的。

热轧变形抗力模型的准确度对铝板热轧轧制力的计算精度有着至关重要的作用。

7075铝合金由于其良好的热加工性能，成为一种很重要的工程结构材料，并被广泛的应用于航天航空事业。

国内研究7075热轧变形抗力的还是比较少，因此一重与高校合作开展研究了铝合金7075热轧变形抗力模型。

本文提出了适合热轧铝合金生产用的拟和精度高的变形抗力模型，同时也对我国的有色企业生产提供了一定的理论和实践依据。

1 热轧变形实验研究方法1.1 实验方法热变形抗力可采用单道次压缩实验或扭转实验进行测量。

扭转实验的变形量可以很大，但试样表面和心部的应力应变分布不均匀，尽管薄壁管扭转实验可以解决这个问题，但这种方法用于测量高温变形抗力还有很多不便之处。

所以测金属高温变形抗力一般采用压缩法【1】。

所以采用热压缩方法在Gleeble -1500热模拟试验机上测定铝合金变形抗力。

为消除端面摩擦对变形抗力的影响，得到单向压应力，在Φ8mm×12mm圆柱体试样（见图1）上下端面车0.2mm深的凹槽，压缩过程中在凹槽中填充润滑剂，其化学成分为75%石墨+20%机油+5%硝酸三甲苯酯。

铝合金焊接结构的应力松弛及控制_赵征

为悬臂支撑，其余箱段为两端支撑，未发现端头下垂对焊接接头的金相观察，残余应力测量、拉伸强度、硬
现象。
度、弯曲等力学性能测试分析，对接头焊接变形量进
行了综合评价。
1． 1 材料
厚度为 5 mm 的 5A06 － H112 铝合金名义成分和
试样成分实测结果如表 1 所示，为冷作硬化状态。
表 1 焊接材料化学成分
表 3 弯曲试验结果1） Tab． 3 Comparison of bending test data between MIG and TIG
TIG 焊
MIG 焊
母材弯曲
面弯角度 /（ °）背弯角度 /（ °）面弯角度 /（ °）背弯角度 /（ °）角度 /（ °）
17
10． 3
12． 6
12． 6
采用 5 mm 厚 Al － Mg 系 5A06 － H112 铝合金板制造而成的箱式存储运输装置，为全焊接结构，产品总长 7 m，外观为边长 1 m 左右的方箱形式。箱体分为前中后三个箱段，中间采用两个中框焊接而成。箱式存储运输装置示意图如图 1 所示。生产过程中采用了内撑外压的焊接工装，工装上部配有带圆弧形成形槽的不锈钢垫板，并要求焊接装配前保证 2 mm 焊接间隙，以保证单面焊双面成型。焊接过程中大量采用了自动 MIG 焊，并要求工件多次翻转，以对称面排序对称焊接，以保证有效控制焊接变形并尽量减小焊接残余应力。
Key words 5A06 － H112 aluminum alloy，Stress relaxation，Control technique
0 引言 5A06 － H112 铝合金具有高的比强度、断裂韧
度、疲劳强度和耐腐蚀稳定性，并且具有良好的成形工艺性和良好的焊接性，因此成为在航天工业中应用最广泛的一类有色金属结构材料［1］。目前，越来越多的焊接方法，例如激光焊（ Laser welding）、搅拌摩擦焊（ FSW）、电阻焊（ Resistance welding）以及脉冲熔化气体保护焊（ MIG）等逐渐应用到铝合金焊接中来［2 － 3］。但受到生产成本、工艺水平等综合的影响，气体保护焊以其成熟稳定的技术、良好的焊缝质量、广泛的工艺适用性和容易实现自动化等特性，得到了越来越广泛的应用。

混凝土结构设计原理-受压构件

共同作用下发生破坏，可能发生失稳破坏。
长柱的欧拉临界力
Pl

2EA l02
与材料的强度无关
引入折减系数（稳定系数） 0
Pl 0 Ps
2．受压承载力计算公式
N

Nu

0.9(
fc A
f
' y
As'
)
——纵向弯曲稳定系数
As' ——全部纵向钢筋的截面面积 A ——构件毛截面面积，当纵筋配筋率大于3%时，改用 An A As'

h) 2
f
' y
As
(h0'
as )
计算表明，当 N fcbh 时才需按上式进行验算
h0
5.3.3．矩形截面非对称配筋截面设计
M

M
0
1

Cm N
Nc
Cmns M 2
Cm

0.7

0.3
M1 M2
ns
1 1300 (M 2
1 N
ea ) / h0
(
lc h
)
2

c
M ei N ea

sin lc
x
y ''

a
f

( lc
)2
sin

lc
x
，
y ''
x lc 2

(

lc
)
2
a
f
1 rc
y''

( lc
)2
a
f
,

悬挂式铝合金整体壁板压杆的稳定性校核方法

表 2 偏心受压公式比较 Table 2 Comparison of eccentric compression formulas
受力受力情况位置
单向平面内受弯平面外
双向平面内受弯平面外
《高速船》
《铝合金》
σa_ max
φc σcr_a
Aeﬀ A
+
mσb_ max φc σ sw_s
章艺超，男，1993 年生，硕士生。研究方向：结构工程张平，女，1978 年生，硕士，研究员。研究方向: 船舶结构设计与计算陈海涛，男，1980 年生，硕士，高级工程师。研究方向: 船舶结构设计与计算 *通信作者: 吴剑国
第2期
吴剑国等：悬挂式铝合金整体壁板压杆的稳定性校核方法
71
对于气垫船结构的稳定性校核主要依据《海上高速船入级与建造规范》[1]（以下简称《高速船》），该规范仅有轴心受力和平面单向受弯的计算公式。挪威 DNV 高速船规范[2] 规定了柱的轴心受压校核方法；现行建筑结构的《铝合金结构设计规范》[3]（以下简称《铝合金》）有受压杆件平面内外校核公式。
然而，对于悬挂式整体壁板的受压构件适用于哪种校核方法、如何设置防倾肘板、壁板骨材与桁材焊接对桁材稳定性的影响等这些问题的研究尚少。针对上述问题，本文将比较《高速船》和《铝合金》规范，采用非线性有限元方法，计算分析悬挂式铝合金整体壁板的 I 字形桁材在不同受力和肘板布置情况下的极限承载力，得到其失稳规律，进而提出悬挂式整体壁板的铝合金压杆的校核方法和肘板布置方法。
WU Jianguo*1, ZHANG Yichao1, ZHANG Ping2, CHEN Haitao2
1 School of Civil Engineering, Zhejiang University of Technology, Hangzhou 310023, China 2 Marine Design and Research Institute of China, Shanghai 200011, China

中国力学大会2021专题研讨会通知

2
姜亦鑫：支吊架用卷边槽钢压弯构件的整体稳定性计算
55
,4] 尹凌峰，葛艳丽，唐敢，等.基于直接强度法的冷弯薄壁开口多次卷边槽钢立柱截面形式研究[J].应用力学学报，2016, 33 (1 )： 136-142. DOE+ 10.11776 jc.am.33.01.B166.
,5]王春刚，张耀春•卷边槽钢偏心受压构件极限承载力的直接强度计算方法研究,J] •工程力学，2009, 26(2) : 97-102. ,6]陈明，周绪红，刘占科，等.腹板加强型冷弯薄壁卷边槽钢柱受压性能试验研究[J].建筑结构学报，2017, 38 (2 )： 3737. DOI： 10.
Steuctuees， 2004， 42(6) ： 895-909HDOE： 10H1016 j.twsH2004H01H004H
,11 ] YOUNG B, YAN J T. Design gf colU-formed steel channel columns with complex edge stiXenere by direct strength method, J ]. Journal gf
14006 j...a.gab.2017.02.005.
,7] 宋延勇•冷弯薄壁型钢偏压构件及自攻螺钉连接承载力试验研究,D] •上海：同济大学，2008： 1-143. DOI： 10.7666/d. y1303686. [8] YAN J T& YOUNG B. Column tesis vf colU-formed steel channels wii complex stOfenere, J]. Journal gf Structural Engineering& 2002, 128 (6)：

钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后剩余承载力分析及试验研究

2023钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后剩余承载力分析及试验研究•研究背景和意义•文献综述•试验设计目录•有限元分析•剩余承载力计算方法•结论与展望•参考文献01研究背景和意义钢管高强混凝土作为一种新型的组合结构形式，具有较高的承载力和良好的抗震性能，在建筑工程中得到广泛应用。

然而，火灾后钢管高强混凝土的力学性能会受到不同程度的影响，对其剩余承载力进行分析和试验研究具有重要的现实意义。

01分析钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后的剩余承载力，有助于了解其火灾后的力学性能变化规律。

02通过试验研究，可以获得火灾后钢管高强混凝土轴心受压短柱的承载力数据，为工程应用提供参考依据。

03对钢管高强混凝土的火灾后性能进行深入研究，有助于提高建筑结构的整体安全性和稳定性，对于保障人民生命财产安全具有重要意义。

02文献综述国内研究国内学者对于钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后剩余承载力的研究主要集中在理论模型建立、数值模拟分析以及试验研究等方面。

其中，具有代表性的研究有：哈尔滨工业大学的学者进行了钢管高强混凝土短柱的火灾试验，探讨了高温后混凝土的力学性能和承载力的变化规律；重庆大学的学者建立了数值模型，分析了高温后钢管高强混凝土短柱的力学性能，并提出了相应的计算公式。

国外研究国外学者对于钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后剩余承载力的研究主要集中在试验研究和有限元分析方面。

其中，具有代表性的研究有：法国的学者进行了高温后钢管高强混凝土短柱的力学性能试验，探讨了高温对混凝土和钢管的影响，并提出了相应的计算公式；美国的学者利用有限元方法分析了高温后钢管高强混凝土短柱的力学性能，并与试验结果进行了对比分析。

国内外研究现状研究热点与难点•研究热点：目前，钢管高强混凝土轴心受压短柱火灾后剩余承载力的研究热点主要集中在以下几个方面•高温后钢管与混凝土之间的相互作用：高温后钢管与混凝土之间的界面粘结和摩擦力会发生变化，对结构的承载力产生影响，因此需要深入研究这种相互作用。

7075高强铝合金管约束混凝土柱轴压承载力计算

本研究通过参考不同的钢管混凝土柱承载力算式类比计算了 7075 高强铝合金管约束混凝土柱承载力,利用 ABAQUS 软件建立了 7075 高强铝合金管约束混凝土柱轴心受压下的有限元模型,且将有限元分析结果与计算结果对比,提出了铝合金管约束混凝土柱承载力计算方法。
1 钢管混凝土柱承载力计算方法
过程分解成单轴受压问题和平面应变问题,根据位
移协调条件并结合壁厚圆筒理论最终得到圆形实心
截面的组合强度计算公式,其表达式如下[13] :
fsc = (1 + η) [ (1 - β) fck + βfy ]
(2)
其中 η =
ξsc
( ) éê
ëê
2.
0+
0.
05 ξsc+ Nhomakorabea0. 2 fck fy
- 0. 05
但随着工程中高层建筑以及大跨度结构的发展,其对结构材料性能的要求不断提高。然而普通钢材的耐腐蚀性较差、强度有限,导致普通钢材难以满足工程需要。针对以上缺点,有学者提出使用新型约束材料如高强钢材、不锈钢、纤维增强复材和铝合金等代替普通钢材,其中铝合金材料具有外表美观、耐腐蚀、延性好等特性,是理想的建筑材料[10] 。国外对铝合金结构的研究已经比较成熟,目前已经形成了自己的产业;国内对铝合金结构的研究虽然起步较晚,但正处于高速发展的阶段,近年来国内也建造了诸多以铝合金结构为主体的建筑[11] 。尽管对铝合金结构的研究越来越广泛且深入,但目前对于铝合金管约束混凝土构件的研究还尚少,尤其是方形构件,试验数据不充足,也没有统一的设计计算方法,制约了其在工程中的应用。因此有必要进一步对铝合金管约束混凝土进行力学性能分析,提出适用于不同截面形状的铝合金管约束混凝土柱的轴压承载力及稳定承载力计算式。

建院力学14

7.244 2.588
9.832 MPa
< []=10 MPa
满足强度条件
max

M z ymax Iz

M y zmax Iy
Mz My Wz Wy
光滑曲线围成的截面：
方法1：求边界方程y=f(z)，代入应力公式
Mz f (z) M yz
Iz
Iy
求极值
教授李章政博士：《土木工程力学》
方法2：先求出中性轴的位置，然后寻找距离中性轴最远的点（yd，zd ），此为危险点

M W
,
W D3
32
教授李章政博士：《土木工程力学》
例14.4 验算图示矩形截面梁的强度。
已知：P=10 kN, =15, []=10 MPa；
截面高200mm，宽150mm。
解：
P
P
A
C
B
z
1500
1500
y
外力分解
Py P cos 10cos15 9.659 kN
教授李章政博士：《土木工程力学》
cmax

N A
M Wz
49.88 103 27 106 26.1102 141 103
19.1 191.5
210.6 N/mm2
< f =215 N/mm2
满足强度条件。
14.2
教授李章政博士：《土木工程力学》
两向弯曲
1. 两向弯曲现象

N Ney A Iz

N A
1
ey Iz / A

最大、最小应力
max

N A
1

7475铝合金ECAP变形后的组织和性能

收稿日期:2004-06-11基金项目:国家自然科学基金资助项目(59974018)第一作者简介:张郑(1971-),女,河南新野人,讲师,硕士。

7475铝合金ECAP 变形后的组织和性能张郑,王经涛,赵西成(西安建筑科技大学冶金工程学院,陕西西安710055)摘要:等径弯曲通道变形(简称ECAP)具有获得超细晶组织和改善力学性能的潜力。

对7475铝合金在523K 和573K 下进行了EC AP 变形,等效真应变达12左右,ECAP 后平均晶粒尺寸约为0.29L m 和0.5L m 。

拉伸试验的结果表明:ECAP 大大改善了合金的塑性,同时也提高了合金的屈服强度和拉伸强度。

关键词:7475铝合金;等径弯曲通道变形(EC AP);超细晶组织;性能中图分类号:TG113 文献标识码:A 文章编号:1007-7235(2004)10-0043-04Microstructure and Properties of 7475Alu minum Alloy after Equa-l Channel Angular PressingZHANG Zheng,W ANG Jing -tao,Z HAO X-i cheng(School of Metallurgical Engineering,Xi .an University of Architecture &Technology,X i .an 710055,China)Abstract:The equa-l channel angular p ressing (EC AP)had achieved the potential for obtaining ultra -fine grain and improving me -chanical properties.In this paper,ECAP was successfully conducted on a 7475alu minum alloy at temperatures 523K and 573K upto an eq uivalent true s trai n of 12using routes Bc.The grain size was refined to wi thin the range from 0.29and 0.5L m by ECAP at these different temperatures.The resul ts from tensile testing indicate that EC AP leads to a significant improvement of ductili ty in the exper i mental alloy while the yield and tensile strength are also slightly i mproved.Key words:7475aluminu m alloy;equa-l channel angular pressing(ECAP);ultra -fine grain;mechanical properties等径弯曲通道变形(ECAP)是一种制备高性能材料的独特的加工方法,它通过强烈的纯剪切变形,能制备出块状亚微晶材料[1]。

薄壁铝合金轴压构件承载力计算的直接强度法_董震

基金项目 : 国家标准《铝合金结构设计规范》项目课题作者简介 : 董震 ,博士 ,工程师收稿日期 : 2007211213
面 ,允许板件的宽厚比超过局部稳定所要求的限度 , 以提高材料的使用效益。板件局部屈曲虽然对构件承载力有所影响 ,但由于构件具有较大的回转半径和较小的长细比 ,材料消耗量还是比壁薄不失稳的截面低。对这类截面构件承载力计算 ,无论是薄壁钢结构还是铝合金结构 ,基于 W inter公式的有效截面理论是目前最常用的方法 [ 1 ] ,世界上绝大多数国家的规范均按此原理进行薄壁金属构件承载力计算。
构件局部屈曲的特点是屈曲前后构件中各板件的交线保持着原来的直线 ,见图 1 ( b) 。其屈曲半波长度是三种屈曲模式中最短的。柔薄的构件在发生局部屈曲后 ,强度会有较大提高 ,几何缺陷对构件发生整体屈曲的影响较小。
构件畸变屈曲的特点是屈曲前后构件中各板件的交线发生位移或扭转 ,见图 1 ( c) 。但和整体屈曲不同的是 ,畸变屈曲变形前后构件截面的形状发生改变。畸变屈曲半波长度局中 ,屈曲后强度提高幅度较小 ,几何缺陷对其影响明显。
但随着对薄壁构件计算理论的研究越加深入以及现代结构对构件形状的要求越来越丰富 ,结构设计者们发现有效截面理论的以下缺陷渐渐凸显出来 : ①由于其需要计算构件有效截面分布 ,截面越复杂 ,
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
D irect strength m ethod for ca lcula tion of the bear ing capac ity of th in2wa ll a lum inum a lloy m em bers under ax ia l load

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

关键词 : 偏心受压铝合金构件 ;稳定承载力 ;平面内 ;平面外中图分类号 :T U 395 , T U 318.03 文献标识码 :A 文章编号 :1671 -9379(2008)01-0008-07
Experimental Research on Stability of Eccentrically Loaded Aluminum Columns
Z H A NG Z heng 1 , Z H AN G Qi-lin2
(1 .Department of Civil Engineering , F ujian U niv ersity o f T echnology , Fuzho u 350007 , China ; 2 .Co llege of Civil Engineering , T ongji U niv ersity , Shang hai 200092 , China) Z HA NG Z heng :frp creep @sina .co m
Abstract : Stability tests were made on eccentrically loaded ex truded H-section alum inum colum ns .T he main parameters va ried in the tests are slenderness ratio and load eccentricity ratio .13 specim ens tested failed by overall flexural buckling in the plane of the applied bending mom ent , and 6 specim ens tested failed by lateral-to rsional buckling out of the plane of the applied bending m oment.The test results have been compared with the desig n results em ployed in N atio nal code for desig n of alum inium structures in China (draft standard for approval)and Eurocode 9:Design of aluminium structures.I t is dem onstrated that for flexural buckling the design results of the bo th codes show good ag reement with the test results and for lateral-torsional buckling the design results of the both codes show conse rvative over the test ones. As rega rd to the results of the two codes, it seem s that the Chinese one is better .
1 0
建筑钢结构进展
第 10 卷
图 3 绕弱轴受弯的偏压试件加载装置图
图 4 绕强轴受弯的偏压试件加载装置图
试件全部采用先分级后连续的混合加载制度。为了准确地测量试件的变形和在试验初始阶段进行力学对中 , 利用每个试件跨中截面处粘贴的沿周长平均布设的一共四对八片电阻应变片进行试件跨中截面的纵向应变测试 , 同时利用电测百分表进行了跨中挠度测试和试件纵向压缩量测试。应变片和百分表数据以及千斤顶加载量均利用数据采集系统通过计算机自动采集 , 并实时进行数据监测。
Keywords: eccentrically loaded aluminum column ;stability capacity ;in-plane ;out-plane
国内外大量的工程实践表明 , 铝合金结构能适应现代工程结构向大跨和轻质发展的需要 , 符合现代施工技术的工业化要求。随着我国铝合金结构在土木工程中的推广使用 , 国内对该结构研究的匮乏制约了其发展 , 如对偏心受压铝合金构件的研究只限于初步的理论探讨[ 1] 。
摘要 : 以长细比和荷载偏心率为主要参数 , 测试了 19 个 H 形截面铝合金挤压型材偏心受压试件的稳定承载力 , 13 个试件在受弯平面内发生了整体弯曲屈曲 , 6 个试件在受弯平面外发生了弯扭屈曲。对试验结果进行了分析 , 并将试验结果与国家标准《铝合金结构设计规范》(报批稿)以及《欧洲铝合金结构设计规范》(EN9)进行了比较。研究表明 , 对于弯曲屈曲两规范与试验结果均吻合较好 , 对于弯扭屈曲两规范都偏于安全 , 且两种情况下我国规范与试验结果均更为接近。
单向拉伸试验表明 , 此种铝合金材料存在明显的线弹性阶段 ;当拉应力接近屈服强度时 , 材料的弹性模量急剧降低 , 但没有出现类似低碳钢的屈服平台而是直接进入了强化阶段。试验结束后 , 根据实测的荷载-变形值绘出铝合金材料的应力-应变关系曲线 , 如图 1 所示。
2 .2 试验结果
试验过程中 , 当荷载较小时 , 试件的挠度增长与荷载成线性变化 , 且偏心距大的试件挠度变化快。随着荷载增大 , 试件的挠度增长相对于荷载开始变快。当荷载接近极限承载力时 , 试件均突然发生面内整体弯曲失稳并随即完全丧失承载力。由于试件截面翼缘和腹板的宽厚比均较小 , 试验过程中所有试件均未发生局部屈曲现象。绕强轴受弯的偏压试验 , 由于上下两层侧向支撑与试件之间不可避免地存在间隙 , 试件发生失稳时跨中段伴随有少许出平面位移 , 稳定承载力有所降低。试件的典型破坏情况如图 5 、图 6 所示。试验过程中测得的试件荷载 N -跨中挠度 δ关系曲线见图 7 , 全部试件的实测偏心距和承载力见表 3 。
2 平面内稳定承载力试验
2 .1 试验概况
平面内稳定承载力试验包括 6 个绕弱轴受弯的偏心受压试件、6 个绕强轴受弯的偏心受压试件和 1 个轴压对比试件。为顺利加载 , 所有试件两端均加焊了 20mm 厚的铝板。试件的编号和各项参数如表 2 所示。
表 2 平面内稳定承载力试验试件一览表
1 材性试验简述
承载力试验全部试件均取自截面尺寸为 102 ×66 ×6 ×6mm 的 H 形截面铝合金挤压型材 , 合金类型均为 6061-T 6 。为了确切地掌握承载力试验所用铝合金挤压型材的力学性能 , 进行了相应的材性试验。根据《金属材料室温拉伸试验方法》(GB/ T 228-2002)[ 2] 所述方法 , 从该批型材中取出并测试了一组 2 个材性试件。
第1期
偏心受压铝合金构件稳定的试验研究
9
轴受弯和 6 个绕强轴受弯的偏心受压试件以及 1 个轴压对比试件的平面内承载力试验研究 ;然后进行了 6 个绕强轴受弯的偏心受压试件的平面外承载力试验研究 ;最后利用试验结果验证《铝合金结构设计规范》(报批稿)(以下简称为“铝规”)中的铝合金压弯构件稳定承载力计算公式。
收稿日期 :2007 -06 -08 ;收到修改稿日期 :2007 -07 -13 基金项目 :建设部国家标准《铝合金结构设计规范》编制项目(国标 2003-18)。作者简介 :
张铮(1978 -), 男 , 博士 , 讲师 , 主要从事金属结构研究 , E-mail :f rp creep @sina .com 。张其林(1962 -), 男 , 博士、研究员 , 主要从事新型结构体系和计算机仿真技术研究。
60
15
BC6-1 , BC6-2 绕强轴 2434
60
20
图 1 各材性试件应力-应变关系曲线图
承载力试验采用卧位试验 , 将试件置于反力架(与地面平行的自平衡钢框架)中 , 利用油压千斤顶施加荷载。试件两端均采用双向刀口铰支座(见图 2)加载方式 , 以模拟端部铰接的边界条件。
表 1 材性测试值与各规范取值的比较
试件编号
合金类型
弹性模量屈服强度抗拉强度 E / M Pa f 0.2/ M Pa f u/ M Pa
CX1
6061-T 6
6 90 08
235 .3
272 .3
CX2 平均值
60பைடு நூலகம்1-T 6 -
7 36 97 7 13 52
246 .8 241 .0
280 .9 276 .6
试件编号
受弯方向
计算长度 l/ mm
长细比 λ
偏心距 e/ mm
C 0-1
轴压
8 84
60
0
BC1-1 , BC1-2 绕弱轴 884
60
5
BC2-1 , BC2-2 绕弱轴 884
60
10
BC3-1 , BC3-2 绕弱轴 1326
90
10
BC4-1 , BC4-2 绕强轴 2434
60
10
BC5-1 , BC5-2 绕强轴 2434
图 5 绕弱轴偏压试件弯曲屈曲的典型破坏形态
GB5 23 7
6061-T 6
-
245 .0
265 .0
美国规范 6061-T 6511 69589
241 .0
261 .6
EN 9 EN 6061-T 6 70000