江东大桥引桥承台模板计算书(附件二)

76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。

新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。

大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。

***河大桥下部结构承台钢板桩围堰计算书一、计算取值因12#、13#主墩处地质情况基本相同，因此在计算时以12#墩处的地质情况为计算依据。

1、地层地质情况，根据图纸中12#主墩旁的地质钻孔资料（钻孔编号：ZK8006），可基本确定12#主墩处地质情况为：河床～-0.8m 为淤泥，标高-0.8m～-9.5m范围内为粉土，标高-9.5m～-16.5m范围内为粉土。

实测水面标高+3.0m，承台处实测河床平均标高0.0m，承台底标高-5.3m。

因淤泥层比较薄全部按粉土考虑，通过查有关资料，粉土的主要力学参数为：土的重度γ＝18.0kN/m3（浮重度γ浮＝8.0kN/m3）、土的内摩擦角φ=27°、土的黏聚力c＝8kN/m2；2、水土分算，对应水位标高以下的土层取浮重度。

3、水面标高取+3.0m，土面标高取0.0m进行验算。

4、分工况进行验算。

二、钢板桩入土深度及支撑情况钢板桩拟采用拉森Ⅳ型钢板桩W=2037cm3，[ƒ]=200MPa考虑到在施工过程中河面水位有可能上升及施工期间围囹支撑尽量不对承台施工造成影响，因此打入的钢板桩及横撑的布置位置情况为：钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩，桩长18.0m，打入后桩顶标高+4.5m，桩底标高-13.5m （因基坑混凝土封底底标高为-6.3m ，因此钢板桩最大入土深度为7.2m ）。

围囹采用三道，其设置标高分别为+2.5m 、0.0m 和-2.3m 。

三层围囹及支撑结构形式均相同，围囹为双拼HK400cH 型钢，斜撑采用Ф630钢管（壁厚20mm ）。

围囹及内支撑结构示意图详见施工方案。

钢板桩及围囹支撑标高如下图所示：+4.5m 钢板桩顶标高+3.0m 河面水位标高-5.3m 主墩承台底标高-2.8m 主墩承台顶标高-6.3m 主墩承台砼封底底标高-13.5m 钢板桩桩底标高0.0m+2.5m-2.3m承台0.0m 河床标高三、钢板桩及各支撑结构受力验算基坑开挖结束后坑底标高为-6.3m ，水面标高为+3.0m ，河床平均顶面标高以0.0m 计算。

附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。

查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。

大桥引桥桥墩计算一、纵向水平力计算1、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（墩身部分）墩顶有H=1KN作用时各墩顶产生的水平位移计算（假设墩底固结）I=a×b3/122.0×2.0 I=1.3333m 4 2.0×2.4 I=2.3040m 42.0×2.8 I=3.6587m 4 2.1×2.9 I=4.2681m 42.1×2.5 I=2.7344m 41.5×2.0 I=1.0000m 4 1.6×2.1 I=1.2348m 41.5×1.8 I=0.7290m 4 1.6×1.9 I=0.9145m 41号墩：a×b=1.5×1.8 h=10m△=h3/（3×E h×I）= 103/（3×2.4×107×0.729）=1.9052×10-5（m/KN）；2号墩：a×b=1.5×1.8 h=17m△=h3/（3×E h×I）= 173/（3×2.4×107×0.729）=9.3602×10-5（m/KN）；3号墩：a×b=1.5×1.8 h=24m△=h3/（3×E h×I）= 243/（3×2.4×107×0.729）=2.6337×10-4（m/KN）；4号墩：a×b=1.5×2.0 h=35m；△=h3/（3×E h×I）= 353/（3×2.4×107×1.000）=5.9549×10-4（m/KN）；5号墩：a×b=1.5×2.0 h=32m ；△=h3/（3×E h×I）= 323/（3×2.4×107×1.000）=4.5511×10-4（m/KN）；6号墩：a×b=1.5×2.0 h=34m ；△=h3/（3×E h×I）= 343/（3×2.4×107×1.000）=5.4589×10-4（m/KN）；7号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=29m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）=153/（3×2.4×107×1.3333）+293/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/29+3×152/292）=3.5157×10-5+4.9316×10-4（m/KN）=5.2832×10-4（m/KN）8号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=14m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+143/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/14+3×（15+30）2/142］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.3372×10-4（m/KN）=9.9785×10-4（m/KN）a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=15m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+153/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/15+3×（15+30）2/152］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.7404×10-4（m/KN）=10.3817×10-4（m/KN）2、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（桩基部分）由于桩基部分产生的各墩顶产生的水平位移计算△I=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2式中α=(mb1/0.8×E h2I h2)^1/5 (b1=b+1)b(m) b1(m)I (m4) m(KN/m4) α(1/m)1.92.9 0.9145 40 000 0.35042.13.1 1.2348 40 000 0.33442.53.5 2.7344 40 000 0.29232.93.94.2681 40 000 0.27321号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×10+2.2523×10-7×102=3.47134×10-52号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×17+2.2523×10-7×172=8.4035×10-53号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×24+2.2523×10-7×242=1.5543×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×35+1.7479×10-7×352=2.3318×10-45号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×32+1.7479×10-7×322=1.9660×10-46号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×34+1.7479×10-7×342=2.2064×10-47号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.29233×2.4×107×2.7344）×2.40074=1.4648×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.29232×2.4×107×2.7344）×1.59979=2.8532×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2923×2.4×107×2.7344）×1.73218=0.9030×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=14.648×10-7+2.8532×10-7×44+0.9030×10-7×442=1.8884×10-48号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×59+0.6190×10-7×592=2.2549×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×60+0.6190×10-7×602=2.3294×10-43、计算各墩柱墩顶的抗推刚度K i = n/（∑△i）式中：n = 一个桥墩（单排）的柱数（n = 2）；∑△I = 由墩柱及桩基在单位力作用时，墩顶产生的位移量。

大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。

目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。

本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。

二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W = 围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W =三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。

路桥建设上海长江隧桥B7标50m梁移动模架受力验算书路桥建设上海长江隧桥B7标项目经理部长江桥B7标50m梁移动模架受力验算一、结构计算模型（1）取单边主梁结构，结构模型示意图如下（单位cm）：结构模型图：（2）取单边主梁结构，计算模型如下A、首孔梁施工荷载作用结构模型如下图：B 、标准跨施工荷载作用结构模型如下图：C 、尾跨施工荷载作用结构模型如下图：二、计算荷载（1）均布荷载分别有： A 、移动模架主梁，m t q /18.21=；B 、横梁（底板支撑，横梁拉杆）t G 65.231297.1=⨯=，t q 394.0105065.232=+=/m C 、混凝土配重截面为0.6m ×0.85m ，m t q /7.03= D 、外模板m t mtq /7.1601024==E 、单片50m 箱梁结构混凝土体积为600m3，每米为12方，m t q /64.156=F 、内模板及撑杆m t tt q /25.05.0605257=⨯+=作用于50米跨均布荷载合计：m t q /864.2025.064.157.17.0394.018.2=+++++=作用于两端悬臂均布荷载合计：m t q /164.2025.064.157.1394.018.2=++++=（2）支点集中荷载分别有： 推进车，油缸，估计取自重为5吨。

（3）梁端集中荷载为：一组鼻梁自重q=0.652t/m ，一组鼻梁长度30m 。

三、移动模架钢主梁基本参数钢主梁惯性矩及截面矩计算：钢主梁截面为3400mm ×1800mm ，底板厚20mm ，顶板厚30mm ，腹板厚10mm 和14mm 。

A ＝1824×30＋1824×20＋3410×10＋3410×14＝173040y1=[1824×30×30/2＋1824×20×（20/2+30+3410）+3410×（14＋10）×（3410/2+30）]/173040＝820800＋125856000＋141992400＝268669200/173040＝1553mm y2=3410＋20＋30－1553＝1907mmIx=[1/12×1824×303＋1824×30×（1553－30/2）2]＋[1/12×1824×203＋1824×20×（1907－20/2）2]＋[1/12×（14＋10）×34103＋3410×（14＋10）×（1907－20－3410/2）2]＝4104000＋1.29437×1011＋1216000＋1.312773×1011＋7.93036×1010＋2710868160＝3.42734×1011mm4Wx1＝3.42734×1011mm4/1553=2.2069×108mm3 Wx2＝3.42734×1011mm4/1907=1.7972×108mm3 四、移动模架受力验算结果（1）首孔梁施工时模架计算结果 A 、前支点反力：7908.8KN=790.9吨。

附件一承台组合模板计算书一、设计依据：1、《江东大桥施工设计图》2、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》3、JTJ025-86《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》4、模板构造：模板面板采用组合钢模组拼。

模板水平方向设双肢[8槽钢的内愣，水平内愣在高度方向上的间距为30cm＋80cm＋80cm＋60cm；水平内愣外设竖向外愣，外愣为双肢[18a槽钢，横向间距为80cm。

如下图所示：二、设计荷载：1、新浇混凝土对模板的侧压力⑴ Pmax=0.22γt0K1K2υ1/2其中υ-混凝土的浇注速度,取0.7m/ht0-新浇混凝土的初凝时间,取6hγ-混凝土的容重,取24KN/m3K 1-外加剂影响修正系数,取1.2 K 2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.15 则P max ＝0.22γt 0K 1K 2υ1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×0.71/2＝36.6 kpa⑵、P=γH=24×2.2=52.8 kpa取两者中小值，即Pmax=36.6 kpa2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载，2.0 kpa3、水平荷载合计P ＝36.6×1.2＋2×1.4＝46.72 kpa 三、验算： 1、组合钢模验算：查建筑工业出板社2003年9月第一版《建筑施工手册》表8-71，P2012模板截面特征，Ix=17.98cm 4,Wx=3.96 cm 3，考虑到模板的连续性，按照连续梁模式计算。

⑴、计算简图：均布荷载q=46.72KN/m 2×0.2m=9.344 KN/mq=9.344kN/m⑵、抗弯强度验算:Mmax ＝102ql ＝101×9.344×0.82=0.598 KN ·m ＝5.98×105 N ·mmσ＝WM＝5.98×105/(3.96×103)=151MPa σ＝151MPa ＜1.3[σ]＝1.3×145＝188.5 MPa满足强度要求⑶、挠度验算:F ＝EIql 1284＝9.344×8004÷（128×2.1×105×17.98×104）＝0.79mm ＜400L ＝400800＝2mm 满足刚度要求 2、内钢楞验算：2根［8的截面特征为：Ix=202.6cm 4,Wx=50.65 cm 3，根据实际支撑情况，按照多跨连续梁模型计算。

悬索桥计算书一、设计资料(一) 计算基本参数主缆跨径布置：35m＋95m＋35m加劲梁跨径布置：32.5m＋95m＋32.5m桥面宽度：0.3m(护栏)+4.7m(人行道)+8.7m(非机动车道)+0.3m(护栏)中跨矢跨比：1/10，边跨矢跨比：1/28.4中跨跨中主缆中心标高：74.498m主索鞍顶主缆中心标高：83.709m散索鞍顶主缆中心标高：71.713m中跨跨中加劲梁设计标高：72.998m竖曲线半径：R＝3000m吊杆间距5m。

(二) 计算荷载1、恒载(1)主缆：2.6kN/m(2)加劲梁：标准段为31.5 kN/m，跨中35m范围为34.4 kN/m，塔柱附近20m范围为39.3 kN/m(3)桥面二期恒载：行车道板和人行道板集度：35.8 kN/m（加劲梁固接前作用的二期恒载不得小于35.8 kN/m）其他二期恒载集度：50.9 kN/m共计：86.7 kN/m(4)纵桥向一个吊点处索夹、锚头等的自重：11 kN/m2、活载：按4.5 kN/m2计算得60.3 kN/m3、温度荷载：全桥整体升温为20℃全桥整体降温为－25℃(三) 结构物理力学特性1、主缆弹性模量：E＝1.96×108kPa截面积：A c＝0.0324 m22、加劲梁弹性模量：E＝2.1×108kPa标准段纵梁截面特性：A＝0.0812 m2，I＝0.125 m4跨中加强段纵梁截面特性：A＝0.1198 m2，I＝0.1875 m4塔柱支点加强段纵梁截面特性：A＝0.1404 m2，I＝0.2188m43、索塔混凝土弹性模量：3.5×107kPa钢弹性模量：2.1×108kPa塔柱截面特性如表－1所示。

表－1二、主缆和加劲梁内力计算采用二维有限元程序计算，计算结果如表－2～表－9。

主缆拉力（kN）表－2吊索拉力（kN）表－3加劲梁弯矩（kN·m）表－4左塔柱内力表－5右塔柱内力表－6支座反力（kN）表－7位移（m）表－8内力及位移组合表－9三、主缆和加劲梁强度验算根据表-9中内力组合最大内力进行强度验算 1、主缆强度验算T max =17671kN （中跨塔处） A c ＝0.0324 m 2，R y ＝1670Mpa根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86），钢索的弯曲应力按下式计算：RCE2δσ=RdC 04.0104.0+= 式中：δ——主缆钢丝直径，δ＝0.005m ；E ——主缆弹性模量，E ＝1.96×105MPa ； d ——主缆直径，d ＝0.177m R ——索鞍弯曲半径，R ＝2.1m 代入上式计算：1074.01.2177.004.0104.0=+=C 1.22005.01096.11074.05⨯⨯⨯⨯=σ＝25.06MPa主缆弯曲拉力T 弯＝25.06×103×0.0324＝811.9kN安全系数93.29.811176710324.01016703=+⨯⨯=K 2、加劲梁强度验算正弯矩以中跨跨中最大，M max ＝26484 kN ·m 负弯矩以边跨最长一根吊杆处最大，M min ＝-29856·m 则跨中处纵梁中轴力为N=26484/1.25=21187.2kNσkPa176854=21187=.0/2.1198=176.9Mpa<[σ]=200MPa边跨最长一根吊杆处纵梁轴力为N=29856/1.25=23884.8kNσkPa=23884=1404.0/8.170120=170.1MPa<[σ]=200MPa四、加劲梁挠度计算中跨跨中处加劲梁由活载产生的正负挠度绝对值之和最大，为0.271m。

x 大桥主墩承台钢板桩设计 计算 书主墩承台钢板桩计算已知条件：1、施工水位：2、平台土围堰标高：承台底面标高：厚4.8 m 。

3、土的重度为：内摩擦角Ф=20.1°4、距板桩外1.5m 20KN/ m 2计。

5、围堰内50cm 厚C20封底砼。

6、拉森Ⅳ型钢板桩 W=2037cm 3，[f]=200MPa钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg а（45°-υ/2）= tg а（45°-20.1/2）=0.49Kp= tg а（45°+Ф/2）= tg а（45°+20.1/2）=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h1， h1=q/r=20/18.8 =1.06m+17.50m 以上土压力强度Pa 1：Pa 1=r*(h1+1.5)Ka=18.8*(1.06+1.5)*0.49 =23.6KN/m2+17.50m 以下土压力强度Pa 2：Pa 2=[r*(h1+1.5)+（r-rw ）*（17.5-11.67）]*Ka =[18.8*(1.06+1.5)+()18.8-10*5.83]*0.49 =48.7KN/m 2水压力(围堰抽水后)Pa 3： Pa 3=rw*(17.5-11.67)=10*5.83=58.3 KN/m 2则总的主动压力(土体及水压力)Ea ：Ea=(23.6*2.56)/2+23.6*(2.56+5.83)+(48.72-23.6)*5.83/2+58.3*5.83/2 =471.4 KN/m 2合力Ea 距承台底的距离y ：471.4*y=23.6*2.56*5.83+2.56/3+23.6*5.83*5.83/2+(48.72-23.6)/2*5.83*5.83/3+58.3*5.83/2*5.83/3 =2.28m(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,根据拉森Ⅳ型许跨度h:h=6[f]w rka3=6*200*2037*10518.8*103*0.493=298cm =2.98mh1=1.11h=1.11*2.98=3.3m h2=0.88H=0.88*2.98=2.62m h3=0.77h=0.77*2.98=2.3m根据具体情况，确定采用的布置如右图所示： （3）各内支撑反力采用简支梁法近似计算各内支撑反力P1=23.6×2.56/2+23.6×(0.34+2.89/2)+31.22×0.34/2+31.22×2.89/2+(95.97-31.22)/2×2.89/2 =146.15 KN/mP2=95.97×（2.6/2+2.89/2）+（130.62-95.97）/2×2.6/2-（95.97-31.22）/2×2.89/2 =227.11KN/m（4）钢板桩入土深度：R土的重度考虑浮力影响后，取r=8.8KN/m 2 Kn=r(Kp-Ka)=8.8*(2.05-0.49) =13.73 KN/m 3则r*( Kp-Ka)*X*X*X*2/3*1/2 =2.28*471.4 得X=6.12 取安全系数K=1.1 X=1.1*6.12=6.73m 所以钢板桩的总长度L 为： L=6.73+1.06+7.33=14.76m选用钢板桩长度16.0m ，7号墩考虑为(5) 基坑底部的隆起验算考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,指标如下:r=18.8 KN/m 3，c=21.1Kpa ，q=20 KN/m 2 由抗隆起安全系数K=2πC/（q+rh ）≥则：h ≤(2πC -1.2q)/1.2r≤(2*3.14*21.1-1.2*20)/1.2*18.8 ≤ 4.8m即钢板桩周围土体不超过4.8m 时，地基土稳定，不会发生隆起。

引桥支架计算单计算：复核：项目负责：总工程师：一、支架概述引桥主梁为2×40m砼梁，箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用120mm×100mm的方木作为小肋，横桥向布置，间距见图。

大肋采用100mm×150mm的方木，纵桥向布置，设置在支架顶托上。

支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板处0.3m，底板、翼缘板下1.2m；纵距基本为1.2m；剪刀撑及斜撑遵照钢管脚手角的规定设置，具体详见支架图。

二、计算荷载：1、混凝土自重：砼容重γ=26.0KN/m32、底模及方木：q2=1.0KN/m23、外模板：q3=1.4kN/m24、内模：q4=1.0KN/m25、施工人员荷载按均布施工荷载：q5＝2.5KN/m26、混凝土振捣时产生的荷栽：q6=2.0KN/m2三、结构验算：计算中将各截面按照受力情况相同划分为不同区域进行验算，相同的区域大小肋间距、支架间距布置均相同。

(一)A节段验算1、竹胶板及木方验算略：2、支架稳定性验算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，1）翼缘处A、计算立柱的轴心压力翼缘处支架高按约4m（取支架最高处高度），翼缘处支架纵向间距为1.2m，横向间距为1.2m。

则立杆重量＝56.9N/m×4m＝227.6N横杆重量＝39.7N×3+51.2N×3＝272.7N剪刀撑重量＝56.9N/m×4m＝227.6N（以分担在立柱上最多的剪刀撑重量计）立杆可调托撑＝84.9N 共计0.813KN受力为（26×0.45+1+1.4+1+2.5+2）×1.2×1.2+0.813=29.037KNB、立杆稳定性验算应满足N＜ψAfcA=489mm2i=15.8mm=180Mpafc立杆计算长度系数μ取为1.50立杆长细比λ=μh/i=1.50×120/1.58=114查表得稳定系数ψ＝0.489立杆稳定承载力设计值：ψAf＝0.489×4.89×100×180/1000=43.0KNc因为N=29.037KN＜43.0KN立柱稳定性满足要求2）腹板处A、计算立柱的轴心压力腹板处支架高按约4m（取支架最高处高度），腹板处支架纵向间距为1.2m，横向间距为0.3m。

目录1.工程概述 (1)2.总体施工方案简介 (1)3.分项工程的施工 (4)3.1支架设计、施工 (4)3.1.1支架基桩设计 (4)3.1.2支架基础承台的设计 (6)3.1.3地基处理—沉管灌注桩施工…………………………………………………3.1.4沉管灌注桩桩头处理及其承台制作 (7)3.1.5支架设计、施工………………………………………………………………3.1.5.1支架设计……………………………………………………………………3.1.5.2支架施工……………………………………………………………………3.2箱梁施工…………………………………………………………………………3.2.1箱梁施工顺序…………………………………………………………………3.2.2模板施工……………………………………………………………………3.2.3钢筋施工……………………………………………………………………3.3预应力施工……………………………………………………………………3.4箱梁临时锚固的处理方式……………………………………………3.5砼施工……………………………………………………………………3.5.1箱梁砼配合比设计…………………………………………………3.5.2箱梁混凝土浇筑……………………………………………………………3.5.3现浇砼箱梁外观质量控制措施…………………………………3.6支撑架及模板的拆卸………………………………………………4.冬、雨季施工措施…………………………………………………5.计划安排…………………………………………………………………………6.质量与安全………………………………………………………………………7.方案附图集……………………………………………………………………一、综述1、工程概述***互通匝道桥位于***引桥区内，分A、B、C、D、E五个匝道桥。

本标段工程内容为**大桥***互通除主线外的匝道桥、连接道路、被交道路、收费广场等部分。

1.工程概况2.参考资料（1）中华人民共和国行业标准《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（2）中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《建筑施工承插性盘扣式式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（4）施工单位支架设计图（5）其他相关资料或文件3.数值模型3.1 模型介绍应用大型有限元分析软件Midas，建立连续梁及支架的空间离散模型，对0#块满堂支架进行模拟分析计算。

单位约定：力单位为N，长度单位为mm。

坐标约定：X坐标方向为顺桥向，Y坐标方向为横桥向，Z坐标方向为竖向。

正负号约定：正号表示拉力，负号表示压力。

单元类型：主梁及支架均采用梁单元模拟。

节点类型：横杆节点采用半刚性连接，斜杆节点铰接。

边界条件：底部采用刚接，上部铰接。

建模时对0#号块满堂支架采用简化考虑，顶托悬臂长度采用350mm，底托长度300mm，支架布置图见图3-1,3-2,3-3,3-4所示：图3-1 支架布置轴侧图图3-2 支架布置俯视图图3-3 支架布置正面图图3-4 支架布置侧视图3.2 荷载及材料参数（1）梁体自重：梁体容重取26.5kN/m³，截面尺寸参考设计图纸。

（2）支架自重：支架立杆采用φ60mm×3.25mm十字盘盘销式钢管支架，材料为Q345钢；支架横杆采用φ48mm×2.5mm十字盘盘销式钢管支架，材料为Q235；斜杆采用φ48mm ×2.5mm十字盘盘销式钢管支架，材料为Q195。

（3）施工荷载;根据现场施工条件，现场临时施工荷载为：竖向荷载：①施工人员、机械荷载：2.5kN/m2②混凝土振捣荷载：2kN/m2水平荷载：水平风荷载，取0.5kN/m2（4）分析荷载：①竖向节点荷载（sx）;梁体自重+支架自重+施工临时荷载②横向节点荷载（hx）：水平风荷载③荷载组合（abc）：竖向节点荷载+横向节点荷载3.3 支架受力分析图3-5 支架X向变形图（荷载abc）图3-6 支架Y向变形图（荷载abc）图3-7 支架Z向变形图（荷载abc）图3-8 梁单元组合应力图（荷载abc）图3-9 梁单元组合应力图（荷载sx）图3-10 梁单元轴应力图（荷载abc）图3-11 梁单元轴应力图（荷载sx）图3-12 支架屈曲模态轴视图（模态1）图3-13 支架屈曲模态俯视图（模态1）图3-14 支架屈曲模态轴视图（模态2）图3-15 支架屈曲模态俯视图（模态2）图3-16 支反力图4.分析结果统计支架最大位移：DX=0.3mm，DY=1.44mm，DZ=8.6mm支架最大组合应力：150.3MPa＜310MPa；安全系数2.06支座最大反力：65.1kN5.稳定性验算结果分析取顶部节点加50kN竖向荷载，水平向加1kN水平向荷载为基本荷载，共取2阶屈曲模态。

坝陵河大桥西主塔承台模板计算书已知条件：混凝土浇注速度为V=0.8m/h，浇注温度为T=20。

C，模板选用δ=6mm钢板，水平横肋为[6.3，间距为32cm，竖肋采用2[14a，间距为90cm，在竖肋顶部位置、中间150cm位置及距模板底部30cm处各设置一个对拉螺栓。

验算模板受力及变形。

由于V/T=0.8/20=0.04>0.035所以P m‘=1.2×25×（1.53+3.8V/T）=50.46KN/m2=0.5046kg/cm2另加混凝土振捣时所产生的荷载P振=2.0KPa=0.02kg/cm2混凝土对模板所产生的最大荷载为P m= P m，+ P振=0.5046+0.02=0.5246 kg/cm2[6.3与δ=6mm的钢板组合断面的力学特性计算：δ=6钢板注：图中尺寸以为单位组合断面重心 e=（8.45×2.46+32×0.6×6.6）/（8.45+32×0.6）=5.33cm组合后[6.3的自身的 I1=I+（e-Ix）2A=51.2+（5.28-2.46）2×8.45=120.8cm4组合后δ6钢板自身的 I2=bh3/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=32×0.63/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=329.66cm4组合断面的I=I1+I2=120.8+329.66=450.46cm4W=I/e=450.46/5.33=84.5cm3（一）验算水平横肋[6.3[6.3所承受的均布荷载q=0.5246×32=16.7872kg/c m则M= ql2/8=16.7872×902/8=16997.04kg/cmσ= M/W=16997.04/84.5=201.15kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（16.7872-0.02×32）×904]/（384×2.1×106×450.46）=0.015cm<[f]=l/400=90/400=0.225cm（二）验算竖肋2[14a2[14a所承受的均布荷载q=0.5246×90=47.214kg/cm则M= ql2/8=47.214×1502/8=132789.375kg·cmσ= M/W=132789.375/(2×80.5)=824.78kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（47.214-0.02×90）×1504]/（384×2.1×106×2×563.7）=0.13cm<[f]=l/400=150/400=0375cm。

高速公路施工图设计xxx大桥计算书设计：复核：审核：年月xxx大桥计算书一、大桥简介拟建的K90+287.5xxx大桥，为线路跨越山间冲沟而设置。

本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%；桥型总体布置为：25×40+(55+100+55)+7×40，中心桩号为K92+209；桥梁起终点桩号为K91+460～K92+958，桥梁全长1498m；主桥起于K92＋464，终于K92+674，总长210m；结构型式为55+100+55m预应力混凝土连续刚构。

连平侧引桥起于K91+460，终于K92＋464，总长104m；结构型式为25x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。

从化侧引桥起于K92+674，终于K92+958，总长284m，结构型式为7x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。

本桥单幅桥面净宽15.50m，最大墩高为81m。

主桥上部采用预应力混凝土连续刚构，主墩采用单薄壁空心墩，过渡墩采用薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注群桩基础；引桥上部采用预应力混凝土连续T梁，桥墩采用双柱式圆形墩、薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注桩基础。

0、35号桥台采用柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩基础。

上部结构共划分为16个梁段，其中0～13号梁段为T构梁段；14号梁段为边跨合拢梁段；15号梁段为边跨现浇梁段；16号梁段为中跨合拢梁段。

在T构梁段中，0、1号梁段为支架现浇梁段，2～13号梁段为挂篮悬臂浇筑梁段。

0号梁段长7.0m；1号梁段长2.5m；2～6号梁段每段长3.0m；7～13号梁段每段长4.0m； 14、16号梁段长均为2m；15号梁段长392m。

箱梁断面采用单箱单室直腹板断面，箱梁顶板宽16.3米，底板宽8.0米，悬臂长度4.15米。

箱梁根部梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为6.2米，中、边跨合拢段、边跨现浇段梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为2.6米，其余梁底下缘按2次抛物线变化。