叠体外表面的厚度达到靴形压榨带所希望的厚度，而实施研磨和抛光加工(未图示)，之后，如图3所示，一边旋转芯棒，一边使安装有多个圆盘状的旋转刀片的沟加工装置与外周层表面(毛毡接触表面)抵接来形成排水沟，从而完成靴形压榨带。
另外，可以通过将平行配置的两根辊挂入环状的增强纤维基材，再在该增强纤维基材对树脂进行涂布、浸渍、叠层，形成靴板侧树脂层，将其反转，在反转后的增强纤维基材层表面形成毛毡侧树脂层，再进行沟加工，从而制造靴形压榨带(双辊制法)。
各树脂层的形成顺序可以是任意的。
（1）靴形压榨带的制造
靴形压榨带树脂材料的调制如表1所示。
先得到异氰酸酯和多元醇反应而得的尿烷预聚物，再将该尿烷预聚物与PMDI混合得到混合物，再进行该混合物与固化剂的混合。
此外，使用东曹株式会社制造的Millionate MR-200作为PMDI。
PMDI在25℃下的黏度为203Pa•s，NCO％是30.9％。
①树脂层形成工序
通过适宜的驱动装置，在可旋转的直径为1500mm芯棒的表面，一边旋转芯棒，一边用与芯棒的转轴平行可移动的注入成形用喷嘴涂布1.4m m 厚的树脂材料，进行固化处理，形成靴板侧树脂层(第2树脂层)。
之后一边旋转芯棒，一边以室温放置10min，用附属于芯棒的加热装置在140℃加热，在140℃花费1h进行前固化。
经丝是聚对苯二甲酸乙二酯纤维的5000dtex 多丝的捻丝，纬丝是聚对苯二甲酸乙二酯纤维的550dtex的多丝，以纬丝夹着经丝，将纬丝和经丝的交叉部由尿烷系树脂的粘着而成的格子状素材(经丝密度是1根/cm，纬丝密度是4根/cm)，以纬丝沿着芯棒的轴向方式，在靴板侧树脂层的外周表面无间隙地配置一层。
接着，在该格子状素材的外周，将聚对苯二甲酸乙二酯纤维的6700dtex的多丝，以30根/5cm的间隔卷成螺旋状形成丝卷层，以该格子状素材和丝卷层形成增强纤维基材。
之后，用与靴板侧树脂层相同的树脂材料进行涂布来填补增强纤维素材的空隙，增强纤维基材层和靴板侧树脂层一体化形成层叠体。
接着从增强纤维基材层上一边旋转芯棒，一边用与芯棒的转轴平行可移动的注入成形用喷嘴涂布2.5mm厚的与增强纤维基材层和靴板侧树脂层相同的树脂材料，进行浸渍和固化处理，毛毡侧树脂层(第1树脂层)、增强纤维基材层和靴板侧树脂层一体化形成层叠体。
固化处理是一边旋转芯棒，一边以室温放置40min，用附属于芯棒的加热装置在140℃加热，在140℃花费3h进行加热固化。
之后对外周层(毛毡侧树脂层)的毛毡接触表面进行研磨，使整体厚度达到5.2m m，以得到层叠体。
②沟形成工序
使得到的层叠体的毛毡侧树脂层的外周层表面(毛毡接触表面)与沟加工装置抵接，在毛毡侧树脂层形成多条MD方向的排水沟(沟宽0.8m m，沟深0.8mm，间隔宽度2.54mm)，得到靴形压榨带。
（2）耐磨性评价
从得到的各靴形压榨带采取试验片，使用如图4所示的耐磨性评价装置，将试验片装于压榨板的下部，在外周具备了摩擦块的旋转辊在其下面(测定对象面)抵接进行旋转。
此时，来自旋转辊的压力是6.6kg/cm，另旋转辊的旋转速度为100m/min，旋转45s。
旋转后对带样本(试验片)的厚度减少量(磨损量)进行测定。
耐磨性评价的试验结果如表1所示。
另外，评价结果是相对于比较例1的磨损量的相对值。
因此“耐磨性”的值越小，靴形压榨带的耐磨性就越好。
发明人：亚历山大·
葛帅德
申请人：安德里茨（中国）有限公司
双盘式磨浆机的磨盘在调整侧的磨损总是比
在驱动电机侧更严重。
现有技术下，围绕转子主体
中心布置有若干肾形开口，在纤维悬浮液穿过这些
肾形开口时，会受到一定的流动限制。
大约50％的技术信息inFoRmATion
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第38卷第18期 2017年9月
纤维悬浮液应当穿过这些肾形开口进入间隙调整侧的磨浆区。
但是，由于肾形开口的流动限制，通过的悬浮液会少于50％。
这可以被视为是非均匀磨损的主要原因。
提供一种通过在转子本身上的充分泵送手段和/或特定磨盘设计来消除不均匀流动分布以及不均匀磨损的磨浆机转子。
如图1所示，双盘式磨浆机转子具有安装时朝向驱动电机的驱动电机侧和背对驱动电机的间隙调整侧(磨浆机门侧，安装有间隙调整装置)，转子的这两侧都布置有带有若干磨刃的磨盘；两个定子、转子被设计为适于在这两个定子之间旋转，其中，每个定子在朝向转子的一侧布置有带有磨刃的磨盘，由此在转子的驱动电机侧和间隙调整侧分别由转子与相应的定子形成磨浆区。
转子被设计为适于以中心区域浮动连接在一根穿过定子的中心区域的旋转驱动轴上。
在靠近转子的中心区域的位置布置有若干沿周向延伸的、连通转子的驱动电机侧和间隙调整侧的磨浆区的肾形开口。
转子还包括布置在转子开口内部区域的泵送条。
泵送条可以从开口的径向内侧边缘延伸至径向外侧边缘，也可以只从开口的径向内侧边缘伸出但并不到达径向外侧边缘，或者可以只从开口的径向外侧边缘伸出但并不到达径向内侧边缘。
为简化起见，在图2中的各个开口中示出了这些不同可能形式的泵送条。
如图3所示，泵送条布置在转子的靠近开口径向外侧的表面上，带来了更加显著的泵送效果。
如图4所示，转子在驱动电机侧的径向内侧区域内的磨刃长度，小于间隙调整侧的径向内侧区域内的磨刃长度。
不过，定子上的磨刃长度并没有明显影响。
转子在驱动电机侧的径向内侧区域无磨刃，而在间隙调整侧的径向内侧区域内则有磨刃。
转子的径向外侧区域，布置有连通转子两侧的磨浆区的若干圆形贯通口。
如图5所示，为磨浆机转子的主体中心开口与转转子平面成倾斜角度的周向端部轮廓，其中，图5A 为转子的轴向剖视图，图5B为沿图5A中线A-A的剖面视图，而图5C和图5D分别示出了不带有和带有突出导流部的实施例沿图5A中线B-B的剖面视图。
开口的周向端部轮廓不是与转子的平面垂直，而是被设计为与之成倾斜角度。
这样，每个倾斜的周向端部轮廓就起到了“泵叶片”的作用。
增加开口数目，也就意味着会有更多的“泵叶片”。
转子的磨刃沟槽深度朝向转子的径向外侧减小，在转子的驱动电机侧比在间隙调整侧更为显著。
图1 双盘式磨浆机的主要构造
图2 磨浆机转子中心开口内布置有泵送条
图3 磨浆机转子的磨刃长度及沟槽深度的布置
技术信息
inFoRmATion
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Sep., 2017 Vol.38, No.18
China Pulp & Paper Industry
转子和定子在驱动电机侧的磨盘沟槽深度朝向转子的径向外侧减小，而转子和定子在间隙调整侧的磨盘沟槽深度则在转子的径向上保持不变。
转子在驱动电机侧的径向内侧区域内的磨刃角度，小于间隙调整侧的径向内侧区域内的磨刃角度。
但是，定子在驱动电机侧的径向内侧区域内的磨刃角度，大于间隙调整侧的径向内侧区域内的磨刃角度。
申请公布号：
CN 107083714 A 发明人：柯利佳申请人：柯利佳
洗浆机是将蒸煮后的纸浆与黑液分离的机械设备，其中真空洗浆机和压力洗浆机应用最广。
现有洗浆机的自动化程度低，其下料干度和生产能力不适应大规模自动化生产的要求，且容易糊网。
进口
设备虽性能先进、自动化程度高，但结构复杂、价格昂贵。
同时其转鼓和静止的真空吸滤系统接触部分，由于转鼓的转动产生摩擦，使其接触部分磨损较大，从而造成真空度下降，导致黑液提取率降低和洗涤效果下降，同时该设备的机组
中容易产生堆浆现象，从而大大影
响了生产能力，增加了动力消耗，严重时泡沫和浆料会溢出网槽，增大纤维与黑液流失，污染环境。
克服现有技术中的不足，提供一种降低纤维与黑液流失、减少环境污染的压力洗浆机。
如图1所示的一种压力洗浆机，洗浆机的底部设置进浆口和出浆口，洗浆机的顶部设置有进风口和出风口，洗浆机的空腔内设置有转鼓，转鼓的中心位置处设置有洗涤液出口，转鼓上均匀设置有洗涤水管，出风口处设置有密封辊，进风口与出风口之间通过管道连接有高压鼓风机，洗浆机采用耐腐蚀和耐磨损的不锈钢材料制成。
有益效果：结构简单，使用方便，磨损量小，不易造成真空度下降，黑液提取率高和洗涤效果好，不易出现堆浆现象，大大提高生产能力，降低动力消耗，减少纤维和黑液流失以及环境污染。
图5 磨浆机转子的开口与转子平面的夹角
1—转子 2—磨盘 3—定子 4—驱动电机侧 5—间隙调整侧
6—磨刃 7—磨浆区 8—开口 9—突出导流部 10—贯通口 11—轴 12—间隙调整装置 13—泵送条
图4 磨浆机转子的间隙调整
图1 压力洗浆机的结构
1—洗浆机 2—进浆口 3—出浆口 4—进风口 5—出风口 6—
转鼓 7—洗涤液出口 8—洗涤水管 9—密封辊 10—高压鼓风机
技术信息inFoRmATion
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第38卷第18期 2017年9月。
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