107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算一．箱梁支架计算
张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。
钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。
模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。
施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m 箱梁基本要素：
箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
1.腹板下砼重：
1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m
2.模板重量
模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m2
0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m
3. 立杆承受的钢管支架自重
支架与调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN
架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆
每根立杆连接的钢管水平层总长度14×0.45×4=25.2m
25.2m+16m=41.2m
每根立杆承受的钢管支架自重41.2×0.045=1.86 KN
4.施工荷载
施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m
5. 腹板下总荷载
取荷载安全系数1.2，
腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m 假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN
6.支架检算
稳定应力计算：
长细比λ=L/r
支架步距L=1200mm,
钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积
长细比λ=L/r=1200/15.78=76
钢管承载应力σ= P/(A.φ)
查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676
钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N
得出钢管承载应力
σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa
由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
二．模板下支撑方木承载力计算
由于支架间距为0.9m，计算纵向0.9m方木受力，纵向方木采用10cm×10 cm方木，材质为落叶松,10cm×10 cm方木基本要素如下:
截面积A= bh= 100cm2；惯性矩I=bh3/12=833.33 cm4
截面模量W = bh2/6=166.67 cm3=1.67×105 mm3
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》第50页《各种常用木材容许应力与弹性模量表》A-4项杉木、华北落叶松弯曲应力[σa]=11 MPa
1 顶、底板砼重量
顶、底板砼厚各为0.25m，0.25×2=0.5 m，
0.5×26=13 KN/ m2
2 模板重量
每平米0.5 KN/ m20.5×2=1 KN/ m2
3 施工荷载
施工荷载为行人及操作振动棒形成的荷载,取为3 KN/ m
4总荷载
砼荷载取1.2安全系数
方木承受的总荷载为13×1.2+1+3=19.6 KN/ m2
水平层钢管架的基本间距为0.9×0.9m，面积为0.9×0.9=0.81 m2
水平层钢管架每个方格受力：19.6 KN/ m2×0.81 m2=15.88 KN
5 考虑一个10cm×10 cm大方木上放两个7cm×10cm 小方木的加载模式
由每个小方木传至大方木的集中荷载为15.88/2=7.94 KN ,
集中荷载的支座反力为:
RA = RB =15.88/4=3.97KN
最不利截面在大方木的1/3至2/3段，弯矩 MA=3.97×0.3=1.31 KN.m
截面模量W=1.67×105 mm3
10cm ×10 cm 大方木允许应力检算如下:
σ= MA /W1=1310100/(1.67×105 )=7.85 MPa ＜[σa]=11 MPa
10cm ×10 cm 大方木满足安全性能要求
6.考虑一个10cm ×10 cm 方木放三个7cm ×10cm 小方木的加载模式
15.88/3=5.29 KN, 每端传至大方木的集的支座反力为:
R A = R B =15.88/4=3.97 KN
最不利截面跨中弯矩 3.97×0.45-2.645×0.3=0.993 KN · m
允许应力σ=993000/(1.67×105 )=5.95 MPa ＜11 MPa 10cm ×10 cm 大方木满足安全性能要求
24/32m简支箱梁现浇满堂支架荷载计算 1-24/32m双线铁路简支箱梁采用碗扣式满堂支架现浇施工，支架顶设纵向方木分配梁，其上为定型钢模板底模，箱梁侧模和内模均为定型钢模板。 一、荷载 1、梁体自重 梁体最大高度为2.89m，砼比重取2.6t/m3，则自重荷载为7.514t/m2。 2、定型钢模板自重1.0t/m2。（底模与外侧模采用定型钢模） 3、施工人员及设备荷载0.25t/m2。（按规范取值） 4、砼振捣荷载0.2t/m2。（按规范取值） 5、基本风压值0.08 t/m2。（查广州市基本风压值） 6、支架与方木自重 根据不同间距的支架布置，支架与方木自重在以下计算中分别考虑。 二、定型钢模另外设计计算 箱梁底模和外侧模采用特制定型钢模，底模横向分为两块，在梁中心线处拼接，纵向单块模长为4.77m，外侧模模数与底模相同。定型钢模单块自重为2.7t，图纸后附，钢模本身的受力计算另列，此处省略。 三、腹板下碗扣支架计算 支架高度按20m计算（20m为本施工段采用满堂支架现浇的最高墩位）。 1、试算：（不考虑风载） ①满堂支架按纵横向间距60㎝×60㎝布置，步距1.2m布置，则每平米有 2.8根立杆 支架与方木自重为： (18×2.8＋16×2.8×1.2)×3.84＋15×12×100×1.7×1=0.43t/m2 荷载组合 q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.43）=11.65t/m2 荷载折减 q= 0.85q’=9.9 t/m2 每根立杆受力为N=9.9÷2.8=3.54t＞3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）
不满足要求 ②按纵横向间距60㎝×30㎝布置，重新计算： 每平米有5.6根立杆，步距1.2m 支架与方木自重为： (18×5.6＋16×5.6×1.2)×3.84＋15×12×100×3.3×1=0.86t/m2 荷载组合 q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.86）=12.25t/m2 荷载折减 q= 0.85q’=10.4 t/m2 每根立杆受力为N=10.4÷5.6=1.9t＜3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）则强度和稳定性均满足要求 腹板下支架按纵横向间距60㎝×30㎝布置，满足施工要求 2、详细计算（考虑风荷载，支架纵横向间距按60㎝×30㎝布置） 先计算风载对支架产生的弯矩影响和应力增加值 风载应力σ计算如下： 基本风压值0.08 t/m2 μ1风压高度变化系数1.46 μ2风载体形系数1.3ψ（ψ=0.087） 步高1.2m，横距0.3m，抵抗矩W=4.52㎝3 水平风荷载标准值Wk=0.7×1.46×1.3×0.087×80=9.2kg/ m2 风载弯矩M=0.85×1.4×9.2×0.3×1.22/10=0.473kg m σ=47.3/4.52=10.5 kg/ ㎝2=1.05 Mpa 碗扣支架φ48×3.5钢管 A=0.000489㎡ N1=0.05t 每根立杆受力N总=1.9＋0.05=1.95t＜3 t 则强度和稳定性均满足要求 3、结论 满堂支架在箱梁腹板下平面纵横向布置为60㎝×30㎝，水平步高为1.2m。并设置纵横向剪刀撑，剪刀撑间距不大于6根立杆。如此布置，强度和稳定性均
番禺11号公路跨线桥连续箱梁 满堂支架计算 一、计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 (DG/TJ08-016-2004) 二、支架设计方案 番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。 第三联 12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照6 0×60cm 布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。 水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。 三、支架力学验算 (一）、最不利荷载位置计算 综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。对该位置进行支架检算： 1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
现浇梁满堂支架设计计算 一、面板计算 模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。计算荷载取箱梁实体混凝土计算。 1. 面板荷载计算 1.1恒荷载计算 q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m 式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计； V—每米钢筋混凝土梁体积； 1.2活荷载计算 q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m 式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2； Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2； b—面板计算宽度。 1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。 2.面板计算
2.1强度计算 强度计算简图 2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f 式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M—面板的最大弯距(KN.m)； W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3； 弯矩图 M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m 式中：q—模板荷载设计值(kN/m)， l—面板跨度，即横梁间距。 经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0. 152×106/(11.25×103)=13.511N/mm2； 截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm2。 面板的抗弯强度验算σw < f，满足要求! 剪力图 τ=3Q/2bh<[τ] 式中： Q—面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN； 截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm2； 截面抗剪强度允许设计值 [τ]=3.40N/mm2。 抗剪强度验算τ< [τ]，满足要求!
满堂支架计算书 海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 1.1 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 1.2 荷载取值 （1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。 W=0.7Uz×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W O——基本风压（0.35KN/m2）； Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。 风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。 根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 荷载取值 （1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)； ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=×1=m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。 W=×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W ——基本风压（m2）； O Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）条采用。 =×××=m2 风荷载强度W=×Us×W O （3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算： H=13m。 一.上部结构核载 1.新浇砼的重量: 2.804t/m2 2.模板、支架重量:0.06t/m2 3.钢筋的重量:0.381t/m2 4.施工荷载:0.35t/m2 5.振捣时的核载:0.28t/m2 6.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2 则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2 钢材轴向容许应力： 【σ】=140Mpa 受压构件容许xx： 【λ】=200 二．钢管的布置、受力计算 某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。 通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积： A1=0.6×0.6=0.36m2
每根立杆承受核载Q： Q=0.36×4.162=1.498t 竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为： i=hμ/【λ】=1000× 根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则 则选Φ42mm钢管可。 Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为： A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为： σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2 =4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa 应变为： ε=σ/E =40.8××109 =1.94×10-4 xx改变L=εh（注h=13m） =1.94×10-4×13000=2.52mm 做为预留量，提高模板标高。 通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔 0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
一、工程概况 某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。 二、满堂支架的设计和计算参数 1、支架主要材料和性能参数 施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2： 表1 钢管截面特性 表2 钢材的强度设计值与弹性模量 2、支架设计布置 （1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5× 0.6m=28.5m。 （2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2× 0.6m＋3×0.9m=10.5m。 （3）水平杆步距为1.20m。 具体布置见满堂式支架设计图。 三、荷载计算
1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重： G=203m3×25KN/m3=5075KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力： F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2 注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。 2、施工荷载：取F2=1.0KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2 4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2 5、竹胶板：取F5=0.1KN/m2 6、方木：取F6=7.5KN/m3 四、底模强度计算 箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。计算断面见下图。 1、模板力学性能 （1）弹性模量E=0.1×105MPa。 bh=25×1.53/12=7.03cm4 （2）截面惯性矩：I=3 12 bh=25×1.52/6=9.375cm3 （3）截面抵抗矩：W=2 6
107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算一．箱梁支架计算 张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。 钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。 模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。 施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m 箱梁基本要素： 箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 1.腹板下砼重： 1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m 2.模板重量 模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m2 0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m 3. 立杆承受的钢管支架自重 支架与调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN 架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆
每根立杆连接的钢管水平层总长度14×0.45×4=25.2m 25.2m+16m=41.2m 每根立杆承受的钢管支架自重41.2×0.045=1.86 KN 4.施工荷载 施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m 5. 腹板下总荷载 取荷载安全系数1.2， 腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m 假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN 6.支架检算 稳定应力计算： 长细比λ=L/r 支架步距L=1200mm, 钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积 长细比λ=L/r=1200/15.78=76 钢管承载应力σ= P/(A.φ) 查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676 钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N 得出钢管承载应力 σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa 由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
青银高速青岛收费站迁拓工程二标段现浇连续箱梁满堂支架计算 中铁十八局集团第一工程有限公司 二〇一三年十月
现浇连续箱梁满堂支架计算 4.1 总体说明 本标段跨线桥梁共三座,K31+547天桥、K33+177即威分离立交、K34+237即墨互通立交桥，桥梁梁高均为1.6m，顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚度45cm，各箱梁断面图见下图： K31+547天桥 K33+177即威分离立交半幅 K34+237即墨互通立交半幅 （1）材料规格：支架采用φ48×3.5mm碗扣式钢管架，立杆主要采
用3.0m、2.4m、1.8m三种，横杆采用0.9m、0.6m两种规格。 （2）支架布置：箱梁底板部分：立杆按纵向间距60cm、横向间距 90cm，水平横杆步距120cm设置；箱梁翼缘板部：立杆纵向间距90cm、 横向间距120cm，水平横杆步距120cm设置。纵横向均设置剪刀撑,剪刀 撑间距3.6m，以保证支架稳定性。以K34+237即墨互通箱梁断面为例， 具体见附图4-1所示。 10×10方木 12×15方木 顶 托 碗扣式支架 底 托 C15混凝土地面附图4-1 箱梁碗扣式支架横断面布置图（单位：cm） 4.2 碗扣件支架现浇梁方案检算 4.2.1 已知条件 梁端实心段截面尺寸：顶面宽度12.75m,高度1.6m；腹板截面尺寸： 腹板宽度0.45m,高度 1.6m。根据设计图纸，梁端实心段重量为： 1.6*26=41.6KN/㎡,腹板位置每平米重量为：1.6*26=41.6 KN/㎡，底板 一般段每平米重量为：0.47*26=12.22 KN/㎡。梁端翼缘板处按最大厚度
（泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算 一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤 1、支架设计的理论基础 ⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。 2、设计步骤 拟定支架类型及结构布置荷载分析及荷载组合底模板验算横 向木枋验算纵向木枋验算支架立杆验算地基承载力验算。 3、支架设计 本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横 距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板 位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵 距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋 单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距 15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。具体支架设计图附后。 该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为 DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。为了保证县道正常交通，我 们采取改道的方案。 结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。 二、计算参数 1、梁体混凝土容重：26.0KN/m3 2、混凝土超重系数：1.05
3、施工临时荷载：2.5KN/m2 4、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m2 5、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m2 6、安全系数取值: 满堂脚手钢管应力安全系数取1.4 膺架杆件应力安全系数1.3 稳定安全系数1.5 7、材料应力取值： A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa 方木：[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa 竹胶板：[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa 8、材料弹性模量取值： 钢材弹性模量： 2.1×105 MPa 方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa 竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa 9、杆件允许最大挠度为L/400 三、荷载计算 1、荷载分析 ⑴钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为： 底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
目录 1、工程概述 (1) 2、支架方案简述 (2) 3、设计计算依据 (3) 4、荷载选取 (3) 5、满堂支架计算 (5) 5.1满堂支架概述 (5) 5.2支架计算与基础验算 (5) 6、工字钢支架计算 (16) 6.1工字钢支架概述 (16) 6.2荷载分析计算 (17)
1、工程概述 柿花大桥全桥共一联，分为3跨,每跨长45m，其中中间跨横跨渝遂高速公路，本桥上部构造采用3—45m预应力混凝土现浇箱梁. 柿花大桥现浇箱梁布置图如下图所示。 柿花大桥现浇箱梁断面图如下图所示.
现浇箱梁全幅宽约36。7m，高2.4m；其中翼缘板以下高1.8m。 现浇箱梁非跨线部分（包括渝遂高速右幅车道)采用满堂支架，满堂支架高度约为6。5m；其余跨线部分采用钢管支架.钢管支架净高为5m，净宽为8m。 2、支架方案简述 本支架方案按承载能力极限状态进行设计。柿花大桥现浇箱梁分两次浇筑混凝土。第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m高），第二次浇筑顶板和翼缘板。 现浇箱梁第一次浇筑 现浇箱梁第二次浇筑
除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线部分采用工字钢支架进行现浇施工外，现浇箱梁其余部分均采用满堂支架进行现浇. 柿花大桥支架纵断面示意图(单位:cm）本方案中，安全系数取为1。2. 3、设计计算依据 《公路桥涵施工技术规范》（JTG_TF50-2011) 《木结构设计规范》(GB 50005—2003） 《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010） 《钢结构设计规范》(GB 50017—2011) 《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166—2008) 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128-2000） 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011） 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙,2008年 《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月 4、荷载选取
满堂支架计算书 一、主要荷载分析 根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第六联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸） 箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度40米。 新浇混凝土密度取26KN/m3。 通过结构受力分析，此联最不利位置为端横梁处，以此最不利段进行计算,则： ①端横梁自重: q1=(2×2.5×9.5×26)/(9.5×2)=65KN/m2。 ②q2--模板自重，取0.5KN/m2。 ③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。 ④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。 二、箱梁底模验算 箱梁底模采用1220×2440×12mm规格的中密度胶合板，铺设在纵桥向木枋上。模板底10*10cm木枋按0.3m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析: 胶合板弹性模量：E＝5×103MPa 木枋的惯性矩：I=bh3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 ①模板挠度计算 q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) Fmax=ql4/128EI=24.5×0.34/128×5×106×8.33*10ˉ6=3.7*10ˉ5m Fmax＜L/400=0.3/400m=7.5×10-4m（L/400为模板容许挠度值） 故，挠度满足要求 三、纵向枋木验算 模板下10*10纵向枋木间距30cm。查表得： τ Mpa，弹性模量木材弯曲强度[σw]＝13 Mpa，剪切强度0.2
E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=24.5×0.62/8＝1.1kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=1.1kN.m/(1.67×10-4）m 3 =8.48MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算： 挠度：m 1079.510 16.410113846.07.155EI 384ql 5f 4634 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== []m 105.1400/6.0400/l f f 3-⨯===< （挠度满足要求） 四、横向枋木验算 顶托上横向枋木12*12间距60cm ，查表得： 木材弯曲强度[σw ]＝13 Mpa ，剪切强度0.2τ= Mpa ，弹性模量E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.6=47.1kN/m （取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.12×0.123)/12=1.728×10-5m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.12×0.122)/6=2.88×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=47.1×0.62/8＝2.12kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=2.12kN.m/(2.88×10-4）m 3 =7.36MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算：
满堂支架整体施工方案 本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁、B=、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板持续梁、B=、（35+50+35）m变高度斜腹板持续梁别离进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的倍预压，在预压进程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。 一、B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距，方木下面横桥向为10cm ×15cm方木，与支架一路组成现浇梁支撑体系。侧模采用厚竹胶板和定型钢模板混合利用。碗口支架作为支撑。 二、构架搭设 主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为、、、、几种，用以调整不同的高度，步距。支架立杆上下端别离安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按×间距布置立杆，跨中纵向范围内和腹板处依照×、× m间距布置立杆，翼缘板部份按×间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部份参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2021、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021。 1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，按照箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁和端横梁处按步距间距60cm×60cm和60cm×90cm组合布置立杆，单跨横断面一排为33根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共37排，支架具体排列如图所示： 桥跨30m或45m、梁高2m或平面通用图
附件 现浇箱梁支架计算书及相关图纸 1 支模架施工荷载参数及门架参数 1.1支模架施工荷载取值： 1、模板支架设计时考虑的荷载标准值： 表1 荷载标准值 永久荷载荷载分项系数：1.35 可变荷载荷载分项系数：1.4 验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④ 表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量〔N/mm2
1.2重型门式支架规格及性能指标 重型门式支架系HR100A可调重型门式支架,其尺寸为：宽1.0m；高1.9m,并配HR201调节杆,HR301E、HR301J交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。门架立杆为Φ57×2.5mm钢管,门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm〔验算时按3.0mm钢管。 根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》〔以下简称规范5.2.1之规定,现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度,h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩,h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积,A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值,Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm,d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数,按λ λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数,查规范表5.2.15当支架高度≤30米时,K=1.13 I 0=π〔D 1 4-d4 1 /64=15.92×104mm4 I 1=π〔D 2 4-d4 2 /64=0.910×104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm4 λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6,φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 根据重型门架设计技术指标和出厂合格证,门架设计最大载量为：G max ＝93KN,基本与实际验算数值相当。当验算满堂门式支架整体稳定载力时,可取HR可调重型门架的单榀容许整体稳定承载力〔G〕=75KN。
一、支架受力检算 1.1满堂脚手架验算 东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。 1.1.1 A0#～A2# A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。 1.1.1.1荷载计算 1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t 2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t 总荷载1669.2+223.2=1892.4t。 1.1.1.2支架设计计算 二、支架设计 根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥
向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木 中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。HB 碗扣为Φ48×3.5mm钢管。 立杆、横杆承载性能如下表： 1、荷载分析计算 1）模板荷载： （1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。 （2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。 2）施工荷载： 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。3）碗扣脚手架及分配梁荷载： 按2#墩最高位置且分布间距为60cm×60cm考虑，q=3.77KN/m2。
现浇箱梁支架设计验算 1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。 立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下： 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm 和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m 之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。 2、现浇箱梁支架验算 该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 ㈠、荷载计算 1、荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计
算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算 模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取 4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 2、荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 3、荷载计算