东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥
现浇箱梁模板及满堂支架计算书
一、荷载计算1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2
＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条
时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构
件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
满堂钢管支架自重
1.2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算
1.3.1 箱梁自重——q 1计算
根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算
根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝
B W =B
A c ?γ＝kPa 365.445.77975
.1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa
注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算
1200
4080
100
15
75025
200
145
113
60
1.5%
1.5%
25
200
连续梁支点断面图
1200
22
2040
15
75020
25
200
145
113
22
20
20
1.5%
1.5%
25
200
连续梁跨中断面图
根据横断面图，用CAD 算得梁体截面积A=5.342m 2则： q 1＝
B W =B A c ?γ＝18.52kPa 5
.75.34226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝18.52×1.2＝22.224kPa
注：B —— 箱梁底宽，取6.7m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 1.3.2新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q 5=h r K P m ??=
K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m
q 5=KPa h r K P m 7.5069.1252.1=??=??= 二、结构检算
2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ 多功能碗扣架（偏于安全）。
2.1.1桥墩断面处
在预应力箱梁桥墩纵向两侧各4米范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm 的布置结构，如图：
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm ，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］=35kN （参见WBJ 碗扣型多功能支架使用说明）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时） N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN QK —施工荷载标准值；
于是，有：N G1K =0.6×0.6×q 1=0.6×0.6×53.238=19.17KN
N G2K =0.6×0.6×q 2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
立杆
斜撑模板立杆
斜撑模板纵 向
横 向
单位：米
ΣN QK=0.6×0.6 (q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.14KN
则：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK=1.2×（19.17+0.36）+0.85×1.4×2.14=25.98KN ＜［N］＝35kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
M W—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10
W K=0.7u z×u s×w0
u z—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z=1.38
u s—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：u s=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2
故：W K=0.7u z×u s×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.9m；
h —立杆步距1.2m ，
故：M W =0.85×1.4×W K ×La×h 2/10=0.143KN
W — 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B 得： W=5.08×103mm 3
则，N/ΦA+M W /W ＝25.98×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）＝99.56KN/mm 2 ≤f ＝205KN/mm 2
计算结果说明支架是安全稳定的。
2.1.2跨中断面处
在预应力箱梁跨中20米范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm 的布置结构，如图：
立杆
斜撑模板立杆
斜撑模板纵 向
横 向
单位：米
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（参见WBJ碗扣型多功能支架使用说明）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时）
N G1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
N G2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣN QK—施工荷载标准值；
于是，有：N G1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×22.224=12.0KN
N G2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN
ΣN QK=0.6×0.9 (q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+3.38)=2.81KN
则：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK=1.2×（12+0.54）+0.85×1.4×2.81=18.39KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
M W—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10
W K=0.7u z×u s×w0
u z—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z=1.38
u s—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：u s=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2
故：W K=0.7u z×u s×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.9m；
h—立杆步距1.2m，
故：M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10=0.143KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+M W/W＝18.39×103/（0.829×489）+0.143×106/（5.08×103）＝73.514KN/mm2 ≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
2.2满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×N i/ΣMw
采用跨中28m验算支架抗倾覆能力：
跨中支架宽12m，长28m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向21排；
支架纵向32排；
高度9.4m；
顶托TC60共需要21×32=672个； 立杆需要21×32×9.4=6317m;
纵向横杆需要21×9.4/1.2×28=4606m ； 横向横杆需要32×9.4/1.2×12=3808m ； 故：钢管总重（6317+4606+3808）×3.84=56.6t; 顶托TC60总重为：672×7.2=4.8t ； 故q=56.6×9.8+4.8×9.8=601.7KN ； 稳定力矩= y×N i =6×601.7=3610KN.m
依据以上对风荷载计算W K =0.7u z ×u s ×w 0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m 2 跨中28m 共受力为：q=0.927×9.4×28=244KN ； 倾覆力矩=q×5=244×5=1220KN.m
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=2610/1220=2.96>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 2.3箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm 方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L ＝60cm 进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L ＝60cm 进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
q (KN/m)
底模下横桥向方木受力简图
方木材质为杉木，
［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa
E=9000MPa
尺寸单位：
cm
(KN/m)
2.3.1桥墩断面处
按中支点截面处4米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(53.238+1.0+2.5+2)×4=234.952kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×234.952×0.62＝10.57kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=10.57/(0.000167×11000×0.9)=6.4(取整数n＝7根)
d＝B/(n-1)=4/6=0.67m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.67m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n＝4/0.25＝16。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
f max=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(234.952×0.64)/(10×9×106×8.33×10-6×0.9)］
=5.88×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求)
③每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(234.952×0.6)/(16×0.1×0.1×0.9)=0.489MPa＜［δτ］=1.7MPa 符合要求。
2.3.2中跨断面处
按中支点截面处20米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(22.224+1.0+2.5+2)×20=554.48kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×554.48×0.92＝56.14kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=56.14/(0.000167×11000×0.9)=33.9(取整数n＝34根)
d＝B/(n-1)=20/33=0.6m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.6m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.4m，则n＝20/0.3＝66.7（66.7取整67）。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
f max=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(554.48×0.94)/(50×9×106×8.33×10-6×0.9)］=1.4×10-
3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)
③每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(554.48×0.9)/(67×0.1×0.1×0.9)=0.828MPa＜［δτ］=1.7MPa 符合要求。
2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中处按L＝90cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，在箱梁桥墩断面按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在桥墩4m范围按0.25m（中对中间距）布设，的跨中20m范围按0.3m（中对中间距）布设，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
2.4.1桥墩断面处
① 方木抗弯计算
p=lq/n ＝l(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B/n ＝0.6×(53.238+1.0+2.5+2)×4/16=8.81kN M max ＝(a 1+a 2)p ＝(0.3+0.05)×8.81=3.084kN·m W=(bh 2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m 3
δ= M max / W=3.084/(5.6×10-4)=5.51MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 方木抗剪计算
V max =3p/2=(3×8.81)/2= 13.215kN
δτ＝(3/2) V max /A=(3/2)13.215/（0.15×0.15）=0.881MPa ＜［δτ］×0.9=1.7×0.9 =1.53MPa 符合要求。
顶托上顺桥向方木受力简图
方木材质为杉木，
［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa
尺寸单位：cm
p p p
p
顶托上顺桥向方木受力简图
方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa
尺寸单位：cm
p p p
p
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I =(bh 3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =()()
2
25
656322315.046.0310
2.41092481.805.0102.4109486.081.8432448?-???????+?????=-+--a L EI ap EI pL =1.53×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m
故，挠度满足要求
2.4.2 桥墩断面处
① 方木抗弯计算
p=lq/n ＝l(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B/n ＝0.6×(22.224+1.0+2.5+2)×20/67=4.965kN M max ＝(a 1+a 2)p ＝(0.45+0.15)×4.965=2.979kN·m W=(bh 2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m 3
δ= M max / W=2.979/(5.6×10-4)=5.3MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 方木抗剪计算
V max =3p/2=(3×4.965)/2= 7.448kN
δτ＝(3/2) V max /A=(3/2)7.448/（0.15×0.15）=0.497MPa ＜［δτ］×0.9=1.7×0.9 =1.53MPa
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I =(bh 3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =()()
225
65632
2315.049.0310
2.410924965.405.0102.4109489.0965.4432448?-???????+?????=-+--a L EI ap EI pL =2.635×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m
故，挠度满足要求 2.5底模板计算
箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：
通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.25m 和0.3m 时最不利位置，则有： 竹胶板弹性模量E ＝5000MPa
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 2.5.1桥墩断面处底模板计算 模板厚度计算
q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(53.238+1.0+2.5+2)×0.25=14.685kN/m
则：M max =m KN l q ?=?=?115.08
25.0685.1482
2 模板需要的截面模量：W =53
1013.210
0.69.0115
.09.0][-?=?
?=?W M σm 2 模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 3.110113.011013.2665
==??=?-
因此模板采用1220×2440×15mm 规格的竹胶板。 2.5.2桥墩断面处底模板计算 模板厚度计算
尺寸单位：cm
q(kN/m)
底模验算简图
底模及支撑系统简图
q(kN/m)
q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(22.224+1.0+2.5+2)×0.3=8.32kN/m
则：M max =m KN l q ?=?=?094.08
3.032.882
2 模板需要的截面模量：W =53
1074.110
0.69.0094
.09.0][-?=??=?W M σm 2 模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 2.100102.011074.1665
==??=?-
因此模板采用1220×2440×15mm 规格的竹胶板。 2.6侧模验算
根据前面计算，分别按10×10cm 方木以25cm 和30cm 的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：
⑴ 10×10cm 方木以间距30cm 布置 ① 模板厚度计算
q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m
则：M max =m KN l q ?=?=?185.08
3.041.16822 模板需要的截面模量：W =53
10426.310
0.69.0185.09.0][-?=??=?W M σm 2
模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 3.140143.0110426.3665
==??=?-
因此模板采用1220×2440×15mm 规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算
f max =m EI ql 47
6441038.710
8125.21051283.041.16128－＝??????=-＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3
m ⑵ 10×10cm 方木以间距25cm 布置 ① 模板厚度计算
q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m
则：M max =m KN l q ?=?=?107.08
25.0675.1382
2
模板需要的截面模量：W =
5
3
10981.1100.69.0107.09.0][-?=??=?W M σm
2 模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 110109.01
10981.1665
==??=?-
根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220×2440×15mm 规格的竹胶板。
② 模板刚度验算
f max =m EI ql 4
7
6441097.210
8125.210512825.0.67513128－＝??????=-＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 2.7立杆底座和地基承载力计算
2.7.1立杆承受荷载计算
在桥墩断面立杆的间距为60×60cm ，每根立杆上荷载为： N ＝a×b×q ＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=21.66kN
在跨中断面立杆的间距为60×90cm ，每根立杆上荷载为： N ＝a×b×q ＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝
0.6×0.9×(22.224+1.0+1.0+2.0+2.94)=15.75kN
2.7.2 立杆底托验算 立杆底托验算： N≤R d
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为桥墩断面处间距60×60cm 布置
的立杆，即：
N ＝a×b×q ＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=21.66kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取R d =40KN; 得：21.66KN ＜40KN 立杆底托符合要求。 2.7.3 立杆地基承载力验算
根据设计图纸地质图得泥质砂岩深度约3-4米，承载力为200 Kpa 。将原地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑30cm 厚的改良土15cm 厚的级配碎石，使压实度达到94％以上后，地基承载力达到[f k ]= 200～250Kpa （参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：
d
A N
≤K·f k
式中： N ——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
A d ——为立杆底座面积A d =15cm×15cm=225cm 2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
[]KPa KPa A N f cd
d 580011550225
.098
.25＝＜==，底拖下砼基础承载力满足要求。
底托坐落在15cm 的级配碎石，按照力传递面积计算：
22
1045.015.03015.02(m tg A =+??=）ο
K 调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：
A N =KPa m
KN
1761045.039.182
=≤K·[f k ]=1.0×200KPa 基础处理时填30cm 改良土，并用压路机压实后检测。满堂支架按照间距60×90cm 布
置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:
F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 1.0×1.0×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=60.178kN
则，F＝60.178kpa＜[f k]=1.0×200Kpa
经过地基处理后，可以满足要求。
2.8支架变形
支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3
①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量
由上计算每根钢管受力为18.28KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。
于是f1=б×L/E
б＝18.28÷489×103＝37.38N/mm2，
则f1＝37.38×10÷（2.06×105）＝1.81mm。
②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量
支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。
③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石铺装为刚性基础暂列为4mm。（施工时以实测为准）。
④f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。
f4＝σ/EP＝176÷6.2＝28.4mm。
故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3+ f4=1.81+5+4+28.4=39.21mm
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
办公楼满堂支架施工方案 一、满堂支架方案 2.1、支架设计的要求 2.1.1、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 2.1.2、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 2.1.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达200kPa。 2.1.4、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留应变通盘考虑。 2.2、支架基础 按通过后满堂支架的设计方案，要求地基承载力大于200MPa，因此必须对地基作特殊处理。 2.2.1、将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm，然后用挖掘机挖松50cm，用强夯分两层压实，底层压实度>80%,顶层压实度>85%。 2.2.2、按2%横向排水坡（主体结构边缘四周排水）填筑宕渣30cm，填筑分两层进行，每层压实厚度为15cm，用强夯压实，底层压实度>90%,顶层压实度>95%。 2.2.3、为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，浇筑厚5cm的C10细石混凝土封闭层。 2.3、满堂支架 在混凝土硬化好的基础顶面放置40*40*7cm C30砼预制块作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设碗扣式多功能钢支架，支架布置为：底板立杆按0.9m×1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距0.9m，内排距主体0.3m,横向7排，纵向56排，步距1.2m； 支架外围四周设剪刀撑，内部沿主体结构纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度通过可调托座和可调底座调节。
满堂支架平面布置示意图 满堂支架纵立面布置示意图 满堂支架横立面布置示意图
2.4、模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响该悬挑结构造型的外观，底模面板均采用厚为18mm 的竹胶板，面板尺寸1.2m ×2.8m ，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横向方木上，横向方木采用100×100mm 方木，间距25cm ；横向方木置于纵向100×160mm 方木上，纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。 二、支架结构检算 3.1、拟采用的材料截面特性 根据上图的布置方案，采用碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。拟采用钢管外径D=48mm ，壁厚3.5mm ，即内径d=44.5mm 。 断面积2222254.24)45.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π 转动惯量4444481.664)45.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π 回转半径cm d D i 64.14)45.48.4(4/)(2/1222/122=÷+=+= 截面模量)32/()(44D d D W -=π 34484.2)8.432()]45.48.4(14.3[cm =?÷-?= 钢材弹性系数MPa E 5101.2?= 钢材容许应力MPa f 170][= 3.2、荷载计算及荷载的组合 计算单元荷载(按受荷较大的梁处计算) A 、钢筋混凝土梁重：2/6.15266.0m kN h W p =?==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按 26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： 2/4498.099.24018.0m kN h W p =?==模板模板ρ(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ② 方木重量： 2/40.01.2 0.98.33)21.20.160.1+30.90.1(0.1m kN h W p =????????==方木方木ρ(方木重量按8.33KN/m3计算) ③ 支架重量： 根据现场情况以21米高支架，步距1.2m 进行检算 2/68.201.0*84.3*18*2*1.2 0.9)9.0(1.2m kN W W W =?+=+=横杆立杆支架(48*3.5杆重量3.84kg/m) C 、人员及机器重 2/2.1m kN W =人员机器
满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁
单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置） 共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t
中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局
2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。
4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图
L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：
新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月
目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)
一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部，北连"九省通衢"武汉，南接鄂南著名的生态城市咸宁，自武汉枢纽武昌站引出，途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区，江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km，新建正线长度77km，其中武汉市境内长51.6km，咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内，起点桩号为DK53+500，终点桩号为DK76+062，全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内，在DK69+960-DK70+000处采用（40+64+40）m连续梁跨越横温路，银泉大道行车道为双向4车道，正宽约24m，与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m，计算跨径40+64+40m，为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m，跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化；箱梁顶宽12.2米，箱梁底宽为变截面，中支点处为6.91m，其余按5.54m～6.150m线性变化；顶板厚度除梁端附近外均为37cm；底板厚度44～72cm，按圆曲线线性变化；腹板厚度50～70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有过人门洞，供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段，其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
满堂支架设计计算（一）1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2. 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 （0#台—1#墩）出京线 3.目录《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5. 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》1 一、设计依据.......................................................................................二、地基容许承载力1 二、地基容许承载力..............................................................................根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 较好。四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 为了保证地基承载力不小于12t/ 五、支架受力计算㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平、立杆稳定计算 (15) 板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm2、立杆扣件式钢管强度计算……………………………………………………6 石子，继续
压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，、纵横向水平钢管承载力...............................................................36 导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按6 4、地基承载力的检算.....................................................................120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。、底模、分配梁计算 (57) 三、箱梁砼自重荷载分布12 、预拱度计算 (6) 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段 箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱 梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最 d=大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为一、设计依据 （0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。载均匀传至地基。 1、底模、外模面积共:15.16×四种形式，横向间距为30=454.80m 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm2共重：120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
支架分析设计北京迈达斯技术有限公司
支架分析设计 概要 此例题介绍使用midas Civil建立并计算满堂支架结构的刚度、强度及稳定性的详细教程。 此例题的步骤如下： I. 简介 II. 建立新项目并设定操作环境 III. 定义特性信息 IV. 建立几何模型 V. 建立边界条件 VI. 添加荷载 VII. 定义分析控制数据 VIII. 运行分析 IX. 查看结果
I. 简介 本例题通过跨径为32m 混凝土简支现浇梁满堂支架的结构模型，详细介绍midas Civil建立结构模型、施加边界条件和施工荷载、查看分析结果等具体步骤，进行强度、刚度、稳定性及应力分析的方法。 满堂支架高度 18.4m，横向宽度16.2m，纵向长度32.4m，支架上方纵向倒扣 C 36b 的槽钢，钢材材质为 A3 钢，上部荷载通过 25mm竹胶板及150mm×150mm方木传递到槽钢，支架竖向层高1.2m，横向、纵向水平间距为0.9m，见下图，结构构造尺寸可参考《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》。 该例题数据仅供参考
II. 建立新项目并设定操作环境 ?主菜单选择文件>新项目 ?主菜单选择文件> 保存：输入文件名并保存 ?主菜单选择工具> 单位系：选择单位（可设为默认） 建模过程中，可以点击状态栏中单位系变化单位体系
III. 定义特性信息 ?主菜单选择特性> 材料特性值 点击添加 选择设计类型：钢材 选择规范：JTJ（S）1 选择数据库：A3 点击适用2 选择设计类型：用户定义3 弹性模量：1.6272e+001 泊松比：0.42 容重：5.394e-009 点击确定 1规范根据实际选择，可以选择GB12（S） 2确定和适用均可，适用不关闭窗口 3根据计算要求填入必要数据
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
满堂脚手架计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 」、架体参数
州、，夹 、何载参数 三、设计简图 搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图 平面图
侧立面图 G ik=g ik=0.04kN/m G 2k=g2k Xl b/(n+1)=0.35 X 1.0/(2+1)=0.12kN/m Q ik=q ik Xl b/(n+1)=1 X 1. 0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k=q2k Xl b/(n+1)=3 X 1.0/(2+1)=1.0kN/m 1 、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2 X ?+G k)+1.4 X (Q1k+Q k)=1.2 X (0.04+0.1 2)+1.4 X( 1.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图 M ma>=ql 78=2.054 X 1. 02/8=0.257 kN ?m R ma>=ql/2=2.054 X 1.0/2=1.027kN (T =MUW=0.257X 106/(5.26 X 103)=48.86N/mmf w [f]=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1 .2 X (G1k+G2k)+1 .4 X (Q1k+Q2k)=1 .2 X (0.04+0.1 2)+1.4X(1.0+0.33)=2.054 q 2=1.4 XF1=1.4 X 1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 M ma>=0.607kN ?m 剪力图 R maxf=1.727kN (T =MUW=0.607X 106/(5.26 X 103)=115.399N/mni< [f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算