满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析
1.1 荷载分类
作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so
式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数；
So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2
（2）风荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=0.7Uz×Us×W O
式中：W——风荷载强度（kN/m2）；
W O——基本风压（0.35KN/m2）；
Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0；
Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。
风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
单跨箱梁立面图
1）Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算
图1.2-1 海湖路桥Ⅰ-Ⅰ截面根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
⨯
γ
＝（26×9.22）/8.86=27.06 KN/m
注：B—箱梁底宽，取8.86m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
c
γ—混凝土容重，取26KN/㎡。
A—箱梁横截面混凝土面积（㎡）。
2）Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算
根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
⨯
γ
＝（26×10.7）/8.86=31.4 KN/m
3
图1.2-3 海湖路桥Ⅲ-Ⅲ截面根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
⨯
γ
＝（26×18.3）/8.86=53.7 KN/m
（4）q2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取0.75KN/ m2；
（5）q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取1.0KN/ m2；
（6）q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取2.0KN/ m2；
（7）q5——支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2011）取0.75KN/m2。
1.3 荷载组合系数
为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：
（1）永久荷载的分项系数，取1.2；
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
1.4 荷载组合
荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1的规定，取值如下表1.4.1所示。
表1.4.1 荷载效应组合
2 结构检算
2.1 碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的
强度及稳定性计算公式进行分析计算。
1、Ⅰ-Ⅰ截面
跨中18m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm 的布置结构，见图2.1-1。
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK （组合风荷载时） ΣN GK —永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； ΣN QK —可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； 将荷载取值结果带入计算公式：
图2.1-1：Ⅰ-Ⅰ截面支架布置图
ΣN GK =0.9×0.9×（q 1+q 2+q 5）=0.81×(27.06+0.75+0.75)=23.13KN ΣN QK =0.9×0.9×(q 3+q 4+w+S k )=0.81×(1.0+2.0+0.32+0.2)=2.85KN 则：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK =1.2×23.13+0.9×1.4×2.85=31.35KN ＜
［N ］＝33.6KN ，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA ）+M W /W ≤f(组合风荷载时) N —计算立杆段的轴向荷载31.35KN ；
单位：m
f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2
（参考本规范表5.1.6得）； A —支架立杆的截面积A ＝489mm 2(参考路桥施工计算手册表13-4得)； Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A 表A.0.6取值； i —截面的回转半径i=15.78mm ，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i 。 L —水平步距，L ＝1.2m 。
于是，λ＝L/i ＝76，参照本规范附录A 表A.0.6得Φ＝0.744;
M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算； M W =0.9×1.4×M WK =0.9×1.4*0.32=0.47KN.m 2；
W —抵抗矩W=5.08×103mm 3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M W /W ＝31.35×103
/（0.744×489）+0.47×106
/（5.08×103
）
＝178.70KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。 2、Ⅱ-Ⅱ截面
桥墩旁2m ～6m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm 的布置结构，见图2.1-2：
图2.1-2：Ⅱ-Ⅱ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
单位：m
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN
GK +0.9×1.4ΣN
QK
（组合风荷载时）
ΣN
GK
—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
ΣN
QK
—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：
ΣN
GK =0.9×0.6×（q
1
+q
2
+q
5
）=0.54×(31.4+0.75+0.75)=17.77KN
ΣN
QK =0.9×0.6×(q
3
+q
4
+w+S
k
)=0.54×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.9KN
则：N=1.2×ΣN
GK +0.9×1.4ΣN
QK
=1.2×17.77+0.9×1.4×1.9=23.72KN＜［N］
＝33.6KN，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+M
W
/W≤f(组合风荷载时) N—计算立杆段的轴向荷载23.72KN；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M
W
/W＝23.72×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝157.72KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
3、Ⅲ-Ⅲ截面
在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，见图2.1-3：
图2.1-3：Ⅲ-Ⅲ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK （组合风荷载时） ΣN GK —永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； ΣN QK —可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； 将荷载取值结果带入计算公式：
ΣN GK =0.6×0.6×（q 1+q 2+q 5）=0.36×(53.7+0.75+0.75)=19.87KN ΣN QK =0.6×0.6×(q 3+q 4+w+S k )=0.36×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.27KN 则：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK =1.2×19.87+0.9×1.4×1.27=25.44KN ＜［N ］＝33.6KN ，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA ）+M W /W ≤f(组合风荷载时) N —计算立杆段的轴向荷载25.44KN ；
f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2（参考本规范表5.1.6得）； A —支架立杆的截面积A ＝489mm 2(参考路桥施工计算手册表13-4得)； Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A 表A.0.6取值；
单位：m
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M
W
/W＝25.44×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝162.45KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
2.2 满堂支架抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=y×N
i
/ΣMw
按海湖路桥北幅150m长度验算支架抗倾覆能力：
桥梁宽度15.25m，长150m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向18排；
支架纵向168排；
平均高度5.9m；
顶托TC60共需要168×18=3024个；
立杆需要168×18×5.9=17842m；
纵向横杆需要168×5.9/1.2×18=14868m；
横向横杆需要18×5.9/1.2×150=13275m；
故：钢管总重（17842+14868+13275）×3.84=176.58t;
顶托TC60总重为：3025×7.2=21.77t；
故支架重力N
1
=176.58×9.8+21.77×9.8=1943.83KN；
稳定力矩= y×N
i
=5.9×1943.83=11468.6KN.m
依据以上对风荷载计算W
K
=0.32KN/ m2
海湖路桥左幅150m共受力为：q=0.32×5.9×150=283.2KN；
倾覆力矩=q ×3=283.2×3=849.6KN.m
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=11468.6/849.6=13.2>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。 2.3 横桥向方木（底模背肋）验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm 方木，方木横桥向跨度在跨中截面（Ⅰ-Ⅰ截面）处按L ＝90cm 进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各6m 范围内（II- II 、Ⅲ-Ⅲ截面处）按L ＝60cm 进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。横桥向方木受力结构图见下图：
⑴Ⅰ－Ⅰ截面处
按桥每跨中Ⅰ－Ⅰ截面处18.0m 范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L ＝90cm 进行验算。
① 方木间距计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×18=554.58kN M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×554.58×0.92＝56.15kN W=(bh 2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m 3
则： n= M/( W×［δw］)=56.15/(0.000167×11000×0.9)=33.96(取整
数n ＝34根)
d ＝B/(n-1)=18/33=0.54m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.54m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取0.3m ，则n ＝18/0.4＝61根。
方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa
E=9000MPa
尺寸单位：cm
q(KN/m)
q(KN/m)
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(554.58×0.94)/(180×9×
106×8.333×10-6)］=0.35×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠
度满足要求)。
③方木抗剪计算
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS
m
)/(nIb)=（554.58×0.9×1.25×10-4）/(61×8.333×10-6×
0.1)=1.22MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
⑵Ⅱ－Ⅱ截面处
按桥墩旁Ⅱ-Ⅱ截面处8.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q
1+ q
2
+ q
3
+ q
4
)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×8=281.2kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×281.2×0.92＝28.47kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则：n= M/( W×［δw］)=28.47/(0.000167×11000×0.9)=17.2(取整数n＝18根)
d＝B/(n-1)=8/17=0.47m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.47m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝8/0.3＝27根。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(281.2×0.94)/(80×9×106
×8.333×10-6)］=0.40×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度
满足要求)。
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS
m
)/(nIb)=（281.2×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.41MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
（3）Ⅲ－Ⅲ截面处
按桥墩旁Ⅲ－Ⅲ截面处4.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q
1+ q
2
+ q
3
+ q
4
)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×4=229.8kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×225.8×0.92＝23.26kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则：n= M/( W×［δw］)=22.86/(0.000167×11000×0.9)=14(取整数n＝14根)
d＝B/(n-1)=4/13=0.31m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.31m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n＝4/0.2＝21根。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(229.8×0.94)/(80×9×106
×8.333×10-6)］=0.41×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度
满足要求)。
③每根方木抗剪计算
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS
m
)/(nIb)=（229.8×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.15MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
2.4 纵桥向方木（主梁）验算
本施工方案中碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木作为纵向分配梁。顺
桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中18m 范围内（Ⅰ-Ⅰ截面）按L ＝90cm （横向间隔l ＝90cm ）进行验算，桥墩旁2m ～6m 范围内（Ⅱ-Ⅱ截面）按L ＝90cm （横向间隔l ＝60cm ）进行验算，桥墩两侧2m 范围内（Ⅲ-Ⅲ截面）按L ＝60cm （横向间隔l ＝60cm ）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
备注：因横桥向方木布置较密（净间距0.1～0.2m ）,故顺桥向方木按均布荷载考虑。
⑴
Ⅰ－Ⅰ截面处
跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距90cm ，横桥向间隔90cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×
0.9=27.729kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×26.829×0.92＝2.808kN·m W=(bh 2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m 3
则：δ= M max / W=2.808/(3.75×10-4)=7.49MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342m 108125.280.151.0＝S m －⨯=⨯
453
m 108125.2
12
0.151.0＝I m -⨯=⨯
则：τ=4
m m 5
m m QS qlS 27.7290.9 2.812510 1.25I b 2I b 2 2.8125100.1
⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯ MPa ＜0.9×［τ］=0.9方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa
尺寸单位：cm
7
q(KN/m)
q(KN/m)
×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(27.729×0.94)/( 9×106×
2.8125×10-5)］=8.257×10-4m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m 故，挠度满足要求。 ⑵ Ⅱ－Ⅱ截面处
墩旁2～6m 范围内立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距90cm ，横桥向间隔60cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.6=21.09kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×21.09×0.92＝2.13kN·m W=(bh 2
)/6=(0.10×0.152
)/6=3.75×10-4
m 3
则：δ= M max / W=2.13/(3.75×10-4)=5.63MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342
m 108125.280.151.0＝S m －⨯=⨯
453
m 108125.212
0.151.0＝I m -⨯=⨯
则：τ=4
m m 5
m m QS qlS 21.090.9 2.8125100.949I b 2I b 2 2.8125100.1⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯ MPa ＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.10×0.153)/12=2.8125×10-5m 4
则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(21.09×0.94)/( 9×106×
2.8125×10-5
)］=7.117×10-4
m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3
m
故，挠度满足要求。 ⑶ Ⅲ－Ⅲ梁截面处
墩顶实心段（墩顶两侧2m 范围内）截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距60cm ，横桥向间隔60cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×0.6=34.47kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×33.87×0.62＝1.551kN·m W=(bh 2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m 3
则：δ= M max / W=1.551/(3.75×10-4)=4.204MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）。
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342m 108125.280.151.0＝S m －⨯=⨯
453
m 108125.212
0.151.0＝I m -⨯=⨯
则：τ=4
m m 5m m QS qlS 34.470.6 2.812510 1.033I b 2I b 2 2.8125100.1
⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯ MPa ＜0.9×
［τ］=0.9×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(34.47×0.64)/( 9×106×
2.8125×10-5)］=2.298×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m
故，挠度满足要求。
2.5 箱梁底模板计算
箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中Ⅰ-Ⅰ、II- II截面范围内横桥向方木按0.3m间距布置，其余部分横桥向方木按0.2m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）。
通过前面分析计算及布置方案，在桥墩两侧2～6m处，横桥向方木布置间距为0.3m（净距0.2m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：
竹胶板弹性模量E＝7500MPa
每米竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=1.44×10-7m4（1）模板厚度计算
q=( q
1
+ q
2
+ q
3
+ q
4
)l=(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.3=10.545kN/m
则：M
max
=
22
10.5450.3
0.119
88
q l
KN m
⋅⨯
==⋅
模板需要的截面模量：W=-5
3
0.119
2.210
[]0.90.9 6.010
W
M
σ
==⨯
⨯⨯⨯
m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
0.011311.3
m mm
===
因此，模板采用15mm厚规格的竹胶板。
（2）模板刚度验算
f max=
44
-4
67
10.5450.3
6.210
128128510 1.4410
ql
m
EI-
⨯
==⨯
⨯⨯⨯⨯
＜0.9×0.3/400m=6.75×10-4m 故，挠度满足要求。
2.6 支架底座承载力计算
⑴立杆承受荷载计算
Ⅰ－Ⅰ截面处：跨中18m范围内，间距为90×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN Ⅱ－Ⅱ截面处：桥墩两侧2～6m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.9×(31.4+0.75+1.0+2.0+0.75)=19.386kN Ⅲ－Ⅲ截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.6×(53.7+0.75+1.0+2.0+0.75)=20.952kN
⑵立杆底托验算
立杆底托验算： N≤R
d
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面Ⅰ－Ⅰ横截面处间距90×90cm 布置的立杆，即：
N ＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取R d =40KN; 得：25.56KN ＜40KN ，立杆底托符合要求。
（3） 立杆地基承载力验算
K 调整系数；混凝土基础系数为1.0
根据经验及试验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑50cm 厚的隧道弃渣，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到95％以上后，地基承载力可达到 [f k ]= 190～250Kpa （参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：
d
A N
≤K ·f k
式中： N ——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
A d ——为立杆底座面积A d =15cm ×15cm=225cm 2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
25.56113658000.0225
cd
d N KPa KPa A f
⎡
⎤==⎣⎦
＜＝，底托下砼基础承载力满足要
求。
底托坐落在砼基础上（按照10cm 厚计算），按照力传递面积计算：
A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m 2
f k =σ0=220 KPa
K 调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑： A
N
=25.56KN/0.1225m 2 =208≤K ·[f k ]=1.0×220KPa
经过计算，基底整平压实后采用标准贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到95%以上，则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。
2.7 支架预留门洞计算
门洞临时墩采用加密脚手架结构，与现状海湖路行车方向平行，上设工字钢承重结构，临时墩脚手架搭设在C25砼上。按最不利荷载位置及简支梁体系进行结构验算。
本施工方案临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距30cm、横向间距均为60cm，横杆步距按照60cm进行布置，立杆分别按轴心受压和偏心受压杆件计算，横杆不予考虑。
⑴立杆计算（按细长杆计算）：
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+M
W
/W≤f(组合风荷载时)
q= (q1+q2+q3+q4+q5)＝ (27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=31.56kN （预留门洞位于跨中位置，按Ⅰ-Ⅰ截面进行何在计算）。
N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.3×0.6,则单根钢管受力N=31.56×0.3×0.6=5.7KN。
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.6m。
于是，λ＝L/i＝38，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.893;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W —抵抗矩W=5.08×103mm 3
(参考路桥施工计算手册表13-4得)； 则，N/(ΦA)+M W /W ＝5.7×103/（0.893×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝105.57KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
结论：立杆布局按30×60㎝布置，受力要求满足。 ⑵横杆计算：
由于大横杆和小横杆受力与纵杆变形产生的弯矩有关，纵杆主要为轴心受压构件，一般情况不会产生弯矩。故不作横杆受力计算。
⑶工字钢验算
工字钢延横桥向按0.6m 布置，既有海湖路门洞宽度为 7.0m ，受力结构为简支体系。上铺设10×10cm 横桥向方木，间距20cm 。按简支体系进行验算，拟采用的工字钢型号为I40a 型，由前面计算得面荷载为q=30.56KN 。
①荷载计算：I40a 自重为0.8KN/m(查五金手册) 施工荷载自重：q1=31.56×0.6=18.936KN/m 工字钢自重：q2=0.8KN/m
跨中最大弯矩为：22max
19.7367.0120.88388
q l KN m ⋅⨯M ===⋅ 支点处最大剪力设计值：
19.7367.069.07622
q l KN ⋅⨯== ②结构验算：查I40a 型工字钢的弯曲应力为[σw]=145Mpa 梁所需要的截面抵抗矩为：
63
2
max 120.8830.83410[]145/mm w M KN m
W mm N σ⋅=
==⨯需
满堂支架总体施工方案 本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。 一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。碗口支架作为支撑。 二、构架搭设 主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9mm间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。 支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。 1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，根据箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
满堂支架计算书 海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 1.1 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 1.2 荷载取值 （1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。 W=0.7Uz×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W O——基本风压（0.35KN/m2）； Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。 风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。 根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
箱涵满堂支架计算 一、工程概况： 本项目线路东西两侧穿越规划路有两段箱涵，箱涵长为31米，宽度为4.5米，高为5.4米，箱涵墙身厚为0.5米，底板厚0.5米。混凝土采用C35混凝土。施工时分两段明挖现浇施工，先施工底板，墙身与顶板一块浇筑。顶板浇注时采用搭设满堂支架施工。 二、支架结构 箱涵顶板浇注采用满堂支架法施工，满堂支架采用φ48×3.2mm 的钢管，纵横向间距采用90cm,步距为1米。顶端设置可以调节的顶托，下面设置垫块，防止应力集中。钢管顶托焊接10[a槽钢，槽钢开口向上，在槽钢上布置φ48×的钢管，长度为,在该横向钢管上设置间距60cm长度的φ48×钢管，第二层钢管上平铺×米的钢模板，钢模板面板厚度为5mm。 三、荷载计算 1、箱涵混凝土容重按照26KN/m3计算。混凝土总重为××31÷2×26=。单位面积荷载为26×=13KN/m2。 2、模板自重: 钢板自重为174kg, 单位面积荷载为174÷÷÷100=m2。 3、施工荷载按2KN/㎡计算。 4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。 ; 5、倾倒混凝土产生的荷载按5KN/㎡计算。 6、恒载分项系数，活载分项系数。 四、受力计算
箱涵支架受力按照均布荷载计算： 恒载分项系数，活载分项系数。 Q=×(13++×(2+2+5)=m2。 1、钢模板受力计算 钢模板支撑在间距为60cm的钢管上，受力按照连续梁考虑，计算简图如下： \ 内力图如下： x 弯矩图 x 剪力图 内力计算： 根据结构力学求解器求得，最大弯矩M=最大剪力V= 钢模板受力通过面板后面的[8承受，其[8的截面抵抗矩W=，σ=M/W=×106/×103)=<[σ0]=235 MPa 满足要求。 2、第一层钢管计算： ,
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 荷载取值 （1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)； ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=×1=m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。 W=×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W ——基本风压（m2）； O Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）条采用。 =×××=m2 风荷载强度W=×Us×W O （3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm4。 木方40×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.350×0.900+0.500×0.900=8.325kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.147kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.147×1000×1000/33750=4.344N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300=2.932kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2932.0/(2×900.000×15.000)=0.326N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.325×3004/(100×4000×253125)=0.451mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
一、工程概况 某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。 二、满堂支架的设计和计算参数 1、支架主要材料和性能参数 施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2： 表1 钢管截面特性 表2 钢材的强度设计值与弹性模量 2、支架设计布置 （1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5× 0.6m=28.5m。 （2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2× 0.6m＋3×0.9m=10.5m。 （3）水平杆步距为1.20m。 具体布置见满堂式支架设计图。 三、荷载计算
1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重： G=203m3×25KN/m3=5075KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力： F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2 注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。 2、施工荷载：取F2=1.0KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2 4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2 5、竹胶板：取F5=0.1KN/m2 6、方木：取F6=7.5KN/m3 四、底模强度计算 箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。计算断面见下图。 1、模板力学性能 （1）弹性模量E=0.1×105MPa。 bh=25×1.53/12=7.03cm4 （2）截面惯性矩：I=3 12 bh=25×1.52/6=9.375cm3 （3）截面抵抗矩：W=2 6
附件： 新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工 支架结构计算书 一、工程概况 新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。采用半定向T型互通立交与 G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨 布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨 布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。 根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m， 底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单 箱单室斜腹板结构。梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚 22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～ 65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。 二、编制依据 （1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011） （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011） （3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007) 三、上部梁体施工方案 新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和 主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇 施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用 满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地 面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
现浇板梁满堂支架计算书 一、编制依据 1、《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 2、《砼结构设计规范》GB50010-2002 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 二、计算参数 （一）恒载取值 1、模板参数：木模0.35KN/m2 2、支架顶横梁（10*10木方）自重：0.1KN/m 3、新浇砼自重：24KN/m3梁高110cm，单位重：26.4KN/m2（二）活载取值（按公路桥涵施工技术规范附录D规定取值） 1、施工人群及砼振捣力取2.5KN/m2； 2、砼冲击力取4.0KN/m2 （三）荷载组合 1、强度计算：（一）+（二） 2、刚度验算：（一）+（二） 三、支架布置形式 1、支架形式选择：满堂支架体系采用普通建筑钢管、扣件。 2、支架搭设示意图： 3、支架搭设说明 立杆横距：60cm 立杆纵距：60cm 横杆间距：60cm 步架高度：60cm 支架高度2m
四、支架受力计算 1、支架顶横梁受力计算：横梁采用10*10木方，长度为200cm ，横向按30cm 间距搁置于支架顶托上，并用铁丝绑扎在支架顶纵横向横杆上。 ⑴横梁受力简图 ⑵横梁受活载：Q=（2.5+4）×0.6=3.9KN/m ⑶横梁受静载：G=（26.4+0.35）×0.6=16.05KN/m ⑷荷载取值系数：静载系数r 0=1.2；活载系数y 0=1.4 ⑸横梁所承受的荷载为：q= r 0×G+ y 0×Q=1.2×16.05+1.4 ×3.9=25.26KN/m ⑹横梁受线荷载产生的最大内力：(按三跨连续梁计算支点反力) ① 计算简图：（图乘法解算） 基本机构受力简图受力简图基本结构受力弯矩简图单位力简图单位力作用弯矩图 单位力作用弯矩图图 图
附件 支架、模板结构验算 一、工程概况 DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。桥长12.2m。 本桥顶板采用支架法现浇施工。 二、计算依据 1.工程设计图纸及地质资料 2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011） 3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社 5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准 三、支架材料要求 根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。 钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。 所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向
力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。 红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。 四、支架布置和验算 (一)支架布置 采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。 (二)支架验算 1.荷载计算 （1）顶板自重：顶板砼总重量G=γ〃v =2.5×9.8×271.7=6641.95kN，每平方米的重量为6641.95÷215.4=30.84KN/m2=3.1t/m2 （2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量为： （217.5+46）÷217.5×0.015×0.75 =0.014t/m2 方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量为： 上层方木：（1÷0.3×1×0.1×0.1）×0.75÷1=0.025t/m2 底层方木：（1÷0.6×1×0.15×0.15）×0.75÷1=0.028t/m2 （4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量为：立杆：（1÷0.6）×（1÷0.6）×9.5×0.00384÷1=0.101t/m2 横杆:[1÷0.6×1+（1÷0.6）×1]×(5÷0.9)×0.00384÷1=0.071t/m2支架高度均取5m。
满堂支架计算书 一、主要荷载分析 根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第六联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸） 箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度40米。 新浇混凝土密度取26KN/m3。 通过结构受力分析，此联最不利位置为端横梁处，以此最不利段进行计算,则： ①端横梁自重: q1=(2×2.5×9.5×26)/(9.5×2)=65KN/m2。 ②q2--模板自重，取0.5KN/m2。 ③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。 ④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。 二、箱梁底模验算 箱梁底模采用1220×2440×12mm规格的中密度胶合板，铺设在纵桥向木枋上。模板底10*10cm木枋按0.3m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析: 胶合板弹性模量：E＝5×103MPa 木枋的惯性矩：I=bh3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 ①模板挠度计算 q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) Fmax=ql4/128EI=24.5×0.34/128×5×106×8.33*10ˉ6=3.7*10ˉ5m Fmax＜L/400=0.3/400m=7.5×10-4m（L/400为模板容许挠度值） 故，挠度满足要求 三、纵向枋木验算 模板下10*10纵向枋木间距30cm。查表得： τ Mpa，弹性模量木材弯曲强度[σw]＝13 Mpa，剪切强度0.2
E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=24.5×0.62/8＝1.1kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=1.1kN.m/(1.67×10-4）m 3 =8.48MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算： 挠度：m 1079.510 16.410113846.07.155EI 384ql 5f 4634 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== []m 105.1400/6.0400/l f f 3-⨯===< （挠度满足要求） 四、横向枋木验算 顶托上横向枋木12*12间距60cm ，查表得： 木材弯曲强度[σw ]＝13 Mpa ，剪切强度0.2τ= Mpa ，弹性模量E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.6=47.1kN/m （取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.12×0.123)/12=1.728×10-5m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.12×0.122)/6=2.88×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=47.1×0.62/8＝2.12kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=2.12kN.m/(2.88×10-4）m 3 =7.36MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算：
满堂支架计算书 、工程概况 K主拱肋截面采用宽9.6m,高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm,腹板厚度均为35cm,拱脚根部段为2m长的实体段。拱肋混凝土标号为C40, 混凝土数量共计426. 7m3,钢筋数量共计182994. 5kg o 2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9. 6m o其立杆在桥墩处横距为60c叭纵距60cm；其余横距为60cmV纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。 3、拱盔采用e 48 (d=3. 5mm)钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm( +0. 025mm)弯制。 4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。 二'满堂支架计算书 1、支架荷载分析计算依据 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《路桥施工计算手册》其他现行规范。 2、荷载技术参数 a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ m2 b.振捣混凝土产生的荷载2. OKN/ m2( JTG_TF50-2011公路桥涵施工技术规范P182) c.施工人员、材料、机具荷载2. 5KN/ m2 (JTG_TF50-2011公路桥涵施工技术规范P182) d.模板、支架自重荷载2. 5KN/ m2 e.风荷载标准值采用0. 6KN/ m2 f.验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-20门公路桥涵施工技术规范P182) 3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；
恒智天成安全计算软件扣件式钢管满堂支撑架（用于 安装工程）计算书 本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系平面图 一、恒智天成安全计算软件参数信息 满堂支撑架类型:剪刀撑设置普通型 钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度:18。7m. 立杆步距h:1。5m。 立杆间距：纵距la=1.2m,横距lb=1。2m。 扫地杆距支撑面h1：0。15m。 作业层施工均布荷载标准值:3KN/m2。 脚手板：冲压钢脚手板,脚手板自重：0.3KN/m2。 脚手架类型：密目安全网全封闭。 密目安全网:2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0。01KN/m2. 全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1。3φ。 本工程地处北京，基本风压0。3 kN/m2； 地面粗糙度类别:C类（有密集建筑群市区）。 立杆支撑面：脚手架放置在地面上. 二、恒智天成安全计算软件次梁的计算： 次梁采用1根50×100矩形木楞，间距600mm。 次梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=4。167×106mm4; W=8.333×104mm3； E=10000N/mm2;
次梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 1。均布荷载值计算 作用在次梁上的荷载标准值： 恒荷载标准值q k1 =0.030+0。3×0.60=0.210kN/m； 活荷载标准值q k2 =3×0。60=1。800kN/m； 作用在次梁上的荷载设计值: 恒荷载设计值q 1=1.2q k1 =0.252kN/m; 活荷载设计值q 2=1。4q k2 =2.520kN/m; 2.强度验算 最大弯距 M max =0。10q 1 l b 2+0.117q 2 l b 2=0。10×0.252×1.2002+0.117×2.520×1。 2002=0.461kN·m; 最大应力计算值σ=M/W=0.461×106/8.333×104=5.531N/mm2； 次梁强度验算：实际弯曲应力计算值σ=5。531N/mm2小于抗弯强度设计值［f]=12.56N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度ν=(0。677q k1+0.990q k2 ）l b 4/100EI=(0。677×0.210+0。990×1.800)×12004/(100 ×10000×4。167×106)=0。958mm; 次梁挠度验算：实际最大挠度计算值：ν=0。958mm小于最大允许挠度值min（1200/150，10）=8。000mm，满足要求！ 三、恒智天成安全计算软件主梁的计算： 主梁采用1根50×100矩形木楞，间距1200mm。 主梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=4.167×106mm4; W=8。333×104mm3; E=10000N/mm2； 次梁把荷载以集中力的形式传递给主梁，主梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 1。次梁传递给主梁的集中力计算
附二满堂碗扣式脚手架计算书 一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算） 金城路J41~J47连续梁典型截面 设计图5-5剖面 A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2 （一）取1m纵向计算单元进行荷载计算 1、初次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m× 1m)=837.23kg/m2 2、方木及模板=45kg/m2 3、人行机具=200kg/m2 4、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m2 5、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m2 6、超过10m排架计算立杆稳定期需计算排架、托架自重 荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2 (二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算 1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按 1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱
进行计算，需计算杆件自重产生旳压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N（17.617KN）。 2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生旳压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N （12.791KN）。 （三）分析计算、结论 1、整体稳定验算： 已知碗扣式脚手架旳立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×1.55=1.4454；[μ为对应条件下扣件式脚手架整体稳定旳计算长度系数（转化为对长度为步距h旳立杆段进行计算）]。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。 长细比λ=μw h/i=1.4454×1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105 根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。 容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。[γm为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/（1+1.17η）=1.59，对于受压杆件，一般最大值取为1.59，本单元计算时取1.59]
梁模板(扣件钢管架）计算书 1工程；工程建设地点:；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度:0m；标准层层高:0m ；总建筑面积：0平方米；总工期:0天. 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:L1. 一、参数信息 1。模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D（m):0。90; 混凝土板厚度(mm）:240.00；立杆沿梁跨度方向间距L a（m）:0。80; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.20； 立杆步距h（m):1。50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m）:0。80； 梁支撑架搭设高度H（m)：5。65;梁两侧立杆间距（m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向; 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3。5； 立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:1.00； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.00;模板自重（kN/m2)：0。30；钢筋自重
(kN/m3):1。50； 施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2）：4.0； 3.材料参数 木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2）：10000。0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1。6； 面板材质：胶合面板；面板厚度（mm)：20.00； 面板弹性模量E（N/mm2)：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50。0;梁底方木截面高度h（mm):80.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500;次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：4； 固定支撑水平间距(mm）:500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm,300mm，450mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径（mm）:100.00；壁厚（mm)：5.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度（mm）:60.00;高度（mm)：80.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
满堂脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图 搭设示意图：
平台水平支撑钢管布置图 50100 1000 19500
平面图
侧立面图 四、板底支撑(纵向）钢管验算 钢管类型Φ48。3×3.6 钢管截面抵抗矩W（cm3) 5。26 钢管截面惯性矩I(cm4) 12。71 钢管弹性模量E(N/mm2） 2.06×105 钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2) 205 纵向钢管验算方式简支梁G1k=g1k=0。04kN/m G2k=g2k×l b/(n+1)=0.35×1.0/(2+1）=0.12kN/m Q1k=q1k×l b/(n+1）=1×1.0/（2+1）=0.33kN/m Q2k=q2k×l b/（n+1)=3×1。0/（2+1)=1。0kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G1k+G2k)+1。4×(Q1k+Q2k)=1。2×（0。04+0。12）+1。4×(1。0+0。33)=2.054
板底支撑钢管计算简图 M max=ql2/8=2。054×1.02/8=0.257kN·m R max=ql/2=2。054×1。0/2=1。027kN σ=M max/W=0。257×106/（5。26×103）=48。86N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求! 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×（G1k+G2k)+1。4×（Q1k+Q2k）=1.2×(0.04+0。12)+1。4×（1.0+0.33)=2.054 q2=1。4×F1=1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图