现浇箱梁满堂支架计算说明书
1 现浇箱梁满堂支架设计计算：
本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算
混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨
模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨
支架，横梁重：60.8+150=210.8吨
施工荷载0.75吨/平方米
B 荷载冲击系数0.25
那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75
=3.142吨/平方米
C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：
S=1.0*.8=0.8平方米
每根立杆承受的荷载为：
G=3.142*.08=2.5136吨
D WDJ碗扣式支架的力学特征：
外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]
λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558
σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210
E 小横杆计算：
抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*
1000]=358〉215。所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI
所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米
抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2
弯曲强度ƒ=GL**4/150EI
=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]
=0.173〈3MM
如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：
Q=3.142吨/米
支点反力R=3.142*.6=1.89吨
M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米
Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPA
Ó=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA
用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
F 地基的应力验算：
每根立杆传递的荷载为2.5136吨，假设全部由根底10CM厚混凝土承受。WDJ 的底座假定用12#槽钢。
压应力=25136/[0.12*0.2]=1047333N/M**2=1.047MPA
剪应力=N/A
=25136/[0.64*.1]=392750N/M**2
=0.3927MPA
20#混凝土的容许抗压强度[ 11.0 ]，直接极限抗剪强度[0.72 ]，所以可以确定地基满足平安施工要求。
二第十跨现浇箱梁支架有关强度验算：
1箱梁混凝土自重：954*2.5*25/82=727 吨
2底模，侧模重：0.85吨/米
3一孔纵梁自重：6组8片30吨
4横梁自重：双排6片长 3.6吨
5施工荷载：1.0吨/米
6钢管支撑：5只*5米/只，直径80CM 壁厚1.2CM共重6吨1）纵梁受力验算：
为计算简化，纵梁按简支梁L跨径=8米，受力按均布荷载
计Q=727/25+0.85+30/25+1.0=32.05吨/米。
那么纵梁两端受支点反力R=QL/2=32.05*8/2=128.2吨
纵梁跨中最大弯矩M= QL**2/8=256.4 吨米
每组纵梁的支点处剪力为21.3吨〈容许剪力[49.05吨]
每组纵梁的跨中弯矩为42.7吨米〈容许弯矩[157.64吨米]
每组纵梁的弹性垂度F=WL**3/[76.8EI] =[(32.05/6)*8*2240]*[(8*12)/0.305]**3/[76.8*30200000*27200]
=0.047英寸=0.00117米
销子引起的垂度Y=D/8〔N**2-1〕
=0.14/8〔3**2-1〕
=0.14英寸=0.0035米
纵梁的最大跨中饶度F总=0.0012+0.0035=0.0047米
F〈L/400=0.02米。满足标准要求。
2）横梁受力验算[仍按简支梁计算]
五个支点反力分别为
3）护筒支撑受力验算
护筒规格：直径80CM，壁厚1.2CM
护筒高度取最高H=8米
护筒受力不均匀系数1.25
P=64*1.25=80吨
护筒极限受力PCR=π**2EI/L**2
=3.14**2*2*10**11*1.23*10**-3/8**2
=378 吨
弹性压缩变形ΔL
ΔL=PL/EA=80*8/〔 2.1*10**11*3.14*.8*0.0012〕
=0.000001M
护筒受压应力Ó=80*10**4/[3.14*0.8*.0012]
4）根底受力验算
假定根底用木桩，桩长8米入土深5米直径20CM，那么每根
桩的单桩容许荷载P=[桩周摩阻力+桩尖支撑力]
P= [3.14*0.2*3*5+3.14*0.1**2*10]=9.73吨
跨中临时支点共计承受256吨支反力
平安系数K=1.2
每排支点共计要打入木桩[256/9.73]1.2=32根
7跨313路预留通行车道的支架强度验算：
7米长的箱梁自重203.6吨
箱梁底板宽12.5米
每平方米重量203.6/12.5+0.75+0.9=4.0吨
设工字钢的间距为X
单根工字钢受力4*7*X=280X KN
M〔MAX〕=280X*7/8=245X〔KNM〕
用40号工字钢W=1090CM**3反向求解得
X=0.8 米
共要用18根40工字钢。
盐通高速YT-YC1标现浇箱梁
施工方案
江苏省交通工程公司YT——YC1标工程部
二O O 三年十月
番禺11号公路跨线桥连续箱梁 满堂支架计算 一、计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 (DG/TJ08-016-2004) 二、支架设计方案 番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。 第三联 12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照6 0×60cm 布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。 水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。 三、支架力学验算 (一）、最不利荷载位置计算 综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。对该位置进行支架检算： 1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计
滨江路北段A标人民西路跨线桥 现浇箱梁模板及支架设计计算书 一、工程概况 跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。 桥梁构造： 4×25 m（3×25 m） 箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。 箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。 25.1+39.8+25.1m： 箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。边腹板为斜腹板。 箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚
60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。 4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。 25.1+39.8+25.1m箱梁为变截面箱梁,主跨40m跨人民西路，主道宽11m，采用φ0.8m钢管做支撑，工36a双支做横梁，贝雷片做纵梁。贝雷片上面摆14×14cm方木，顶面再铺放5cm板材后铺放竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。 箱梁砼均采用C50砼浇筑。 二、设计依据 1、滨江路北段A标人民西路跨线桥施工图； 2、《材料力学》； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《钢结构设计原理》； 5、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）。 6、《建筑施工模板图册》 三、主要技术参数 1、Q235的弹性模量：E=2.1×105Mpa 2、Q235的抗弯容许强度：[σ]=145Mpa 3、Q235的抗剪容许强度：[σ]=85Mpa 4、Ⅱ类二等品竹胶板静曲强度：[σ]=70Mpa 5、Ⅱ类二等品竹胶板弹性模量：E=5.0×103Mpa 6、木材静曲强度：[σ]=12Mpa 7、木材弹性模量：E=9.0×103Mpa
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
现浇梁满堂支架设计计算 一、面板计算 模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。计算荷载取箱梁实体混凝土计算。 1. 面板荷载计算 1.1恒荷载计算 q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m 式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计； V—每米钢筋混凝土梁体积； 1.2活荷载计算 q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m 式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2； Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2； b—面板计算宽度。 1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。 2.面板计算
2.1强度计算 强度计算简图 2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f 式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M—面板的最大弯距(KN.m)； W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3； 弯矩图 M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m 式中：q—模板荷载设计值(kN/m)， l—面板跨度，即横梁间距。 经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0. 152×106/(11.25×103)=13.511N/mm2； 截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm2。 面板的抗弯强度验算σw < f，满足要求! 剪力图 τ=3Q/2bh<[τ] 式中： Q—面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN； 截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm2； 截面抗剪强度允许设计值 [τ]=3.40N/mm2。 抗剪强度验算τ< [τ]，满足要求!
满堂支架计算书 海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 1.1 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 1.2 荷载取值 （1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。 W=0.7Uz×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W O——基本风压（0.35KN/m2）； Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。 风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。 根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
一、工程概况 某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。 二、满堂支架的设计和计算参数 1、支架主要材料和性能参数 施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2： 表1 钢管截面特性 表2 钢材的强度设计值与弹性模量 2、支架设计布置 （1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5× 0.6m=28.5m。 （2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2× 0.6m＋3×0.9m=10.5m。 （3）水平杆步距为1.20m。 具体布置见满堂式支架设计图。 三、荷载计算
1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重： G=203m3×25KN/m3=5075KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力： F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2 注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。 2、施工荷载：取F2=1.0KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2 4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2 5、竹胶板：取F5=0.1KN/m2 6、方木：取F6=7.5KN/m3 四、底模强度计算 箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。计算断面见下图。 1、模板力学性能 （1）弹性模量E=0.1×105MPa。 bh=25×1.53/12=7.03cm4 （2）截面惯性矩：I=3 12 bh=25×1.52/6=9.375cm3 （3）截面抵抗矩：W=2 6
附件： 新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工 支架结构计算书 一、工程概况 新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。采用半定向T型互通立交与 G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨 布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨 布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。 根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m， 底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单 箱单室斜腹板结构。梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚 22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～ 65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。 二、编制依据 （1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011） （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011） （3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007) 三、上部梁体施工方案 新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和 主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇 施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用 满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地 面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m
青银高速青岛收费站迁拓工程二标段现浇连续箱梁满堂支架计算 中铁十八局集团第一工程有限公司 二〇一三年十月
现浇连续箱梁满堂支架计算 4.1 总体说明 本标段跨线桥梁共三座,K31+547天桥、K33+177即威分离立交、K34+237即墨互通立交桥，桥梁梁高均为1.6m，顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚度45cm，各箱梁断面图见下图： K31+547天桥 K33+177即威分离立交半幅 K34+237即墨互通立交半幅 （1）材料规格：支架采用φ48×3.5mm碗扣式钢管架，立杆主要采
用3.0m、2.4m、1.8m三种，横杆采用0.9m、0.6m两种规格。 （2）支架布置：箱梁底板部分：立杆按纵向间距60cm、横向间距 90cm，水平横杆步距120cm设置；箱梁翼缘板部：立杆纵向间距90cm、 横向间距120cm，水平横杆步距120cm设置。纵横向均设置剪刀撑,剪刀 撑间距3.6m，以保证支架稳定性。以K34+237即墨互通箱梁断面为例， 具体见附图4-1所示。 10×10方木 12×15方木 顶 托 碗扣式支架 底 托 C15混凝土地面附图4-1 箱梁碗扣式支架横断面布置图（单位：cm） 4.2 碗扣件支架现浇梁方案检算 4.2.1 已知条件 梁端实心段截面尺寸：顶面宽度12.75m,高度1.6m；腹板截面尺寸： 腹板宽度0.45m,高度 1.6m。根据设计图纸，梁端实心段重量为： 1.6*26=41.6KN/㎡,腹板位置每平米重量为：1.6*26=41.6 KN/㎡，底板 一般段每平米重量为：0.47*26=12.22 KN/㎡。梁端翼缘板处按最大厚度
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据.................................................................... - 2 - 2工程概况.................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求.............................................. - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................ - 2 - 4.1荷载计算.............................................................. - 3 - 4.1.1荷载分析........................................................ - 3 - 4.1.2荷载组合........................................................ - 3 - 4.1.3荷载计算........................................................ - 4 - 4.2结构检算.............................................................. - 5 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.............................. - 5 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算............................. 错误！未定义书签。 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算........................................ - 8 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算............. 错误！未定义书签。 4.2.5底模板计算..................................................... - 10 - 4.2.6侧模验算....................................................... - 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算....................................... - 12 - 4.2.9支架变形....................................................... - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施................................................. - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求......................... - 17 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................. - 17 - 5.3支架拆除要求..................................................... - 18 - 5.4支架预压及沉降观测............................................... - 18 - 6安全防护措施及安全交底..................................................... - 20 - 6.1安全防护措施..................................................... - 20 - 6.2安全交底......................................................... - 21 -
附件 现浇箱梁支架计算书及相关图纸 1 支模架施工荷载参数及门架参数 1.1支模架施工荷载取值： 1、模板支架设计时考虑的荷载标准值： 表1 荷载标准值 永久荷载荷载分项系数：1.35 可变荷载荷载分项系数：1.4 验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④ 表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量〔N/mm2
1.2重型门式支架规格及性能指标 重型门式支架系HR100A可调重型门式支架,其尺寸为：宽1.0m；高1.9m,并配HR201调节杆,HR301E、HR301J交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。门架立杆为Φ57×2.5mm钢管,门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm〔验算时按3.0mm钢管。 根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》〔以下简称规范5.2.1之规定,现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度,h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩,h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积,A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值,Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm,d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数,按λ λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数,查规范表5.2.15当支架高度≤30米时,K=1.13 I 0=π〔D 1 4-d4 1 /64=15.92×104mm4 I 1=π〔D 2 4-d4 2 /64=0.910×104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm4 λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6,φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 根据重型门架设计技术指标和出厂合格证,门架设计最大载量为：G max ＝93KN,基本与实际验算数值相当。当验算满堂门式支架整体稳定载力时,可取HR可调重型门架的单榀容许整体稳定承载力〔G〕=75KN。
计算书 一、荷载 1.1荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 1.2荷载取值 （1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur x so 式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）; ur ---- 顶面积雪分布系数； So——基本雪压（kN/m2）。 根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计
算。由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。 Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2 (2)风荷载 根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。 W=U X Us X WO 式中：W――风荷载强度(kN/m2); WO——基本风压(0.4KN/m2); Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取 1.0; Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用 1.3。 风荷载强度W=Uz X Us x WO=1.0 x 1.3 x 0.4=0.52KN/m2 1.3顶板自重 箱梁分为变节段，分别划分为I -I,U-U,川-川；具体分布见下图 I 111 皿 I—r 11 Hi ini I 150 1 阅0I521
满堂支架计算书 一、主要荷载分析 根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第六联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸） 箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度40米。 新浇混凝土密度取26KN/m3。 通过结构受力分析，此联最不利位置为端横梁处，以此最不利段进行计算,则： ①端横梁自重: q1=(2×2.5×9.5×26)/(9.5×2)=65KN/m2。 ②q2--模板自重，取0.5KN/m2。 ③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。 ④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。 二、箱梁底模验算 箱梁底模采用1220×2440×12mm规格的中密度胶合板，铺设在纵桥向木枋上。模板底10*10cm木枋按0.3m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析: 胶合板弹性模量：E＝5×103MPa 木枋的惯性矩：I=bh3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 ①模板挠度计算 q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) Fmax=ql4/128EI=24.5×0.34/128×5×106×8.33*10ˉ6=3.7*10ˉ5m Fmax＜L/400=0.3/400m=7.5×10-4m（L/400为模板容许挠度值） 故，挠度满足要求 三、纵向枋木验算 模板下10*10纵向枋木间距30cm。查表得： τ Mpa，弹性模量木材弯曲强度[σw]＝13 Mpa，剪切强度0.2
E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.3=24.5kN/m (取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=24.5×0.62/8＝1.1kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=1.1kN.m/(1.67×10-4）m 3 =8.48MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算： 挠度：m 1079.510 16.410113846.07.155EI 384ql 5f 4634 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== []m 105.1400/6.0400/l f f 3-⨯===< （挠度满足要求） 四、横向枋木验算 顶托上横向枋木12*12间距60cm ，查表得： 木材弯曲强度[σw ]＝13 Mpa ，剪切强度0.2τ= Mpa ，弹性模量E=11×103 Mpa 。 均布荷载：q=Q×L=(1.2×q1+q2+q3+q4)×0.6=47.1kN/m （取1.2安全系数) 截面惯性矩：I=bh 3/12=(0.12×0.123)/12=1.728×10-5m 4 截面抵抗矩：W=bh 2/6=(0.12×0.122)/6=2.88×10-4m 3 跨中弯矩：M=ql 2/8=47.1×0.62/8＝2.12kN.m (枋木下向间距60cm) ①强度验算： 弯曲强度：σ=M/W=2.12kN.m/(2.88×10-4）m 3 =7.36MPa<[σ]＝13Mpa （弯曲强度满足要求） ②挠度验算：
（泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算 一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤 1、支架设计的理论基础 ⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。 2、设计步骤 拟定支架类型及结构布置荷载分析及荷载组合底模板验算横 向木枋验算纵向木枋验算支架立杆验算地基承载力验算。 3、支架设计 本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横 距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板 位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵 距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋 单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距 15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。具体支架设计图附后。 该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为 DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。为了保证县道正常交通，我 们采取改道的方案。 结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。 二、计算参数 1、梁体混凝土容重：26.0KN/m3 2、混凝土超重系数：1.05
3、施工临时荷载：2.5KN/m2 4、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m2 5、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m2 6、安全系数取值: 满堂脚手钢管应力安全系数取1.4 膺架杆件应力安全系数1.3 稳定安全系数1.5 7、材料应力取值： A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa 方木：[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa 竹胶板：[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa 8、材料弹性模量取值： 钢材弹性模量： 2.1×105 MPa 方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa 竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa 9、杆件允许最大挠度为L/400 三、荷载计算 1、荷载分析 ⑴钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为： 底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
××大桥满堂支架设计计算 满堂支架设计及预拱度设置计算 1. 脚手架稳定性计算： 本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。 1) 荷载计算： I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2 由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。 s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。 II. 支架配件自重：0.3 KN/m2 III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m2 2) 活荷载计算： I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2 II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2 式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）； µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用； µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；
W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。 为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。 3) 荷载组合： I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 按不组合风荷载情况计算： N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2 ∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； ∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。 4) 立杆稳定性应按下列公式计算： 按组合风荷载情况计算： N/（φA）+MW/W≤ƒ N——计算立杆段的轴向力设计值 Φ—轴心受压构件的稳定系数，Φ=7320/λ2，λ长细比，λ=L0/i； L0——计算长度，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 -2001）取值； i——截面回转半径，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）附录B表B表采用；
满堂支架整体施工方案 本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁、B=、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板持续梁、B=、（35+50+35）m变高度斜腹板持续梁别离进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的倍预压，在预压进程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。 一、B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距，方木下面横桥向为10cm ×15cm方木，与支架一路组成现浇梁支撑体系。侧模采用厚竹胶板和定型钢模板混合利用。碗口支架作为支撑。 二、构架搭设 主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为、、、、几种，用以调整不同的高度，步距。支架立杆上下端别离安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按×间距布置立杆，跨中纵向范围内和腹板处依照×、× m间距布置立杆，翼缘板部份按×间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部份参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2021、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021。 1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，按照箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁和端横梁处按步距间距60cm×60cm和60cm×90cm组合布置立杆，单跨横断面一排为33根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共37排，支架具体排列如图所示： 桥跨30m或45m、梁高2m或平面通用图
遂资眉高速公路眉山段建设项目J1-1合同段 K146+940渡槽施工方案 四川瑞通工程建设有限公司 二0一三年一月 一、工程概况 K146+940渡槽为原设计K146+946渡槽经平移并修改过水断面后而来，在146+940处横跨主线路基，与主线线路成90°相交。 K146+940渡槽全长48m，两个渡槽桥台均为4m长，槽身为两节20m现浇单腔室箱梁。该渡槽为连接黑龙滩灌区灌溉主渠而设置。过水断面10m2。该渡槽处在挖方路基上，且该路段的石质较硬，有利于现浇箱梁渡槽的满堂架搭设。 见K146+940渡槽总体布置图。 二、施工计划与安排 由于黑龙滩灌区将于2013年3月初开始放水进行春灌，为了满足该时间节点，必须在2013年3月1日之前将K146+940渡槽施工完毕，以便于
渡槽所接的灌溉渠通水。 同时须路基施工作业队积极配合实施K146+940处的挖方作业，以满足渡槽下构（含路基中央隔离带的渡槽墩柱、两侧渡槽桥台）的施工。 渡槽的上构施工按满堂架布置4m门洞结构形式，门洞设置在主线路基右半幅渡槽跨中处，其它均采用扣件式满堂支架。 K146+940渡槽总体布置图 三、施工方案 1 、满堂支架施工 满堂支架横向、顺桥向间距（具体布置见图示）,满堂架顶部采用顶托支撑双排钢管,支架顶口及底部分别设置钢管封口杆及扫地杆,纵横向加设剪刀撑,形成稳固的支承体系。具体施工步骤如下： A、放出支架的纵、横轴线，施工班组根据中线拼装塔架，拼装前，应
对塔架的立杆、水平杆等进行检查验收，有弯曲、变形、损坏的不得使用。塔架的顶托调整高度应≤250mm,底调高度应≤300mm不得超限。如丝杠伸出长度过长可通过加垫木来调整。 B、支架搭设成型后，应用钢管进行平联和剪刀支撑。脚手架底部用钢管及扣件组成扫地杆，顶部组成封口支撑，中间用钢管纵横平联，使钢管与塔架形成一个整体，增强其整体稳定性。 2、模板工程 2.1模板底部用10cm*10cm方木支撑，10cm*10cm方木要求在门洞处放置在22b#工字钢上，其它模板部位方木搁置在其下两层10cm*10cm方木上。两根方木接头悬臂处应另加一根方木加强。 2.2砼施工采取底板与侧墙一次立模整体浇筑，底、侧模采用δ=15mm 竹胶板拼装，侧墙部位模板在底板与顶口处设拉杆。为保证模板平整度，10cm*10cm方木背带布设前，应进行检查，有弯曲、变形则不得使用，并用木工压刨将方木刨光平整后方可使用。 2.3木模板要支撑牢固，浇筑混凝土前务必充分湿透，以减少混凝土