汽轮机轴向位移偏大故障分析与推力轴承改进设计
张鲲羽;尤明明;龚存忠
【摘要】针对某汽轮机出现汽轮机转子轴向位移偏大的故障，通过理论分析与试
验研究，得出转子轴向位移偏大的主要原因。针对这些原因，改进设计并加工了采用PCrNi3Mo材料的弹性支承板，并将副推力轴承的二销钉支撑结构改为筋板支撑。试验表明，采用新推力轴承的汽轮机运行平稳，未出现转子轴向位移偏大问题。对主推力轴承支承板的结构进行了改进设计，并采用有限元方法进行了数值计算，结果显示改进后的支承板在承受相同载荷时其挠度显著减小。%This study focuses on the fault of the rotor axial displacement in a steam turbine. Through theoretical analysis, three main causes which lead to the fault are deduced. Based on the analysis, the elastic support plate using material PCrNi3Mo is designed and made, and the support construction using two pins is changed into reinforcing plate. The experimental results show that steam turbines using the new thrust bearing are well operated without obvious axial displacement. The construction of main thrusting bearing elastic support plate is modified and numerically calculated using finite element method, which shows that the modified support plate has a smaller deflection while under the same load.
【期刊名称】《机电设备》
【年(卷),期】2015(000)005
【总页数】5页(P10-14)
【关键词】轴向位移;推力轴承;改进设计
【作者】张鲲羽;尤明明;龚存忠
【作者单位】中国船舶重工集团公司第704研究所，上海 200031;中国船舶重工集团公司第704研究所，上海 200031;中国船舶重工集团公司第704研究所，上海 200031
【正文语种】中文
【中图分类】TP132.41
汽轮机在运行过程中存在着轴向推力，为了保证在一定的动静间隙下汽轮机转子不被破坏，必须在汽轮机转子的推力盘两侧布置推力轴承。汽轮机的推力轴承由若干推力瓦块构成，分为工作面和非工作面。当汽轮机转子正向或者反向推力超过推力瓦承载能力时，推力轴承就会发生损坏。
某汽轮机在试验结束后出现转子轴向位移偏大的故障。本文对汽轮机转子轴向位移偏大的原因进行研究和分析，对推力轴承做出改进设计，并进行试验验证。
该汽轮机的推力轴承在前轴承座内的安装位置如图1所示。机组正常运行时高压蒸汽对转子的推力指向机组尾部，因此主推力轴承受力。在某些特殊情况下，副推力轴承也可能受力。
图2所示主推力轴承结构为六块推力瓦块结构，凹槽内为弹性支承板。图3为支承板示意图，其中上图为变形的支承板，下图为未变形的支承板。该支承板的变形会导致推力总间隙增大，也即汽轮机转子轴向位移增大。图4为主推力轴承的设计剖面图。图5为副推力轴承结构示意图，结构为销钉支承型式。每个推力瓦块支撑在两个销钉上。
该汽轮机转子轴向位移的技术要求为0.3mm～0.4mm，试验结束后有多台机组的
汽轮机转子轴向位移超出设计值，其中较严重的偏差测量结果如表1所示。
根据测量结果，对位移量最大的机组进行拆检，未发现主推力轴承瓦块表面有明显的局部磨痕，光亮如新，说明推力瓦块受力均匀。但是主推力轴承的支承板发生弯曲变形，属于塑性变形，支承板中间位置均有推力块倾斜的小矩形压痕，其中靠近推力块的一片支承板表面压痕最为明显，每套共六块支承板的压痕均在同一位置出现，说明推力块承受轴向载荷比较均匀，不存在单独一片支承板受力而其他支承板不受力的现象。
结合汽轮发电机组主副推力轴承磨损状况与实际使用方式，分析认为导致汽轮机转子轴向位移偏大的原因主要是：
1）汽轮机的使用工况偏离设计工况，引起汽轮机转子轴向推力增大且原弹性支承板材料刚度不足引起；
2）由于汽轮机长期在非设计工况运行，转子经常可能受到轴向冲击，导致弹性支承板发生塑性变形。
弹性支承板采用的材料为34CrNi3Mo，结合类似机组的故障处理经验，该弹性支承板在变形达到0.20mm时，会发生塑性变形。而材料为PCrNi3Mo的弹性支承板在变形达到0.40mm时，仍未发生塑性变形。结合汽轮机转子轴向位移的技术要求，可以确定采用34CrNi3Mo材料的弹性支承板刚度不足。
导致弹性支承板塑性变形的原因还可能是转子受到轴向的长时间大负载的冲击。造成冲击的原因主要有以下几个方面：
a）负载大幅度变化造成的冲击，尤其是突加负载。每台机组在出厂时高低参数突加突卸负载多次，而突加突卸负载是一种特殊的工况，对机组有一定的破坏性，尤是突加负载时，主推力轴承瞬时会受到很大的冲击；
b）蒸汽含水将对会对加大机组的轴向推力。在设计使用过程中，转炉时，可能会造成蒸汽里含有较多的水分，导致进汽温度及气流速度降低，汽流中的水冲击在叶
片压力面，形成液力冲击，造成机组轴向很大的冲击力。
汽轮机副推力块局部磨损的原因则是瓦块支承结构的不合理。副推力瓦块在机组运行时活动，容易造成销钉出现磨损。
针对造成故障的原因，对推力轴承的材料、结构和机组使用方法进行改进。将主推力轴承弹性支承板材料由34CrNi3Mo更改为PCrNi3Mo。针对副推力轴承容易出现异常磨损的问题，对副推力轴承的支撑结构予以改进，将原来的支撑销钉改为支撑筋。图6为改进后推力轴承状态示意图。
同时，机组在正常使用过程中，应尽可能避免机组工况剧烈变化使转子受到大负荷的冲击。在机组转炉供应蒸汽时，应及时进行疏水，尽可能减少转炉时蒸汽中的含水量。
推力轴承进行改进设计后，对某汽轮发电机组的推力轴承进行换装，换装前后的轴承间隙如表2所示。
汽轮发电机组主副推力轴承换装完毕后，对汽轮发电机组进行了动车试验，试验周期约为30天。试验过程中机组运行平稳，无异常振动噪声，机组各项监控数据在技术要求规定值内，停机后，对汽轮发电机组的轴向位移量重新进行了测量，测量结果显示实测数据与动车试验前数据一致，说明处理措施有效。
由于主推力轴承弹性支承板变形的主要原因是支承板的刚度不足，因而本次设计从改变支承板的结构，进一步提高支承板的刚度入手进行改进。
为了比较设计前后支承板（3片叠装）的力学性能，对支承板进行三维建模并进行静载荷有限元计算，以观察相同载荷下，改进设计前后支承板挠度的变化。
记原支承板的挠度为d原，原支承板在1000N静载荷下的挠度值记为d1000，原支承板（3片叠装）静加载有限元计算结果如图7及表3所示。
从图7中可以看出，随着载荷的不断增加，弹性支承板挠度增加，并且弹性板之间出现分离，最终所有的载荷集中在第三块支承板上，与现场拆检结果相符。考虑
到最初设计三块支承板叠加是为了在支承板受力后，产生能量内耗及摩擦耗能时，起到缓冲和减振作用，因此，维持原设计思路不变，将弹性板的跨距及厚度进行了改进，将跨距由B减少至0.7B，同时间隙减少至0.3A。
记改进后支承板的挠度为d现，采用同样的静载荷模型，对改进后的支承板进行
了有限元计算，其结果如图9及表4所示。
图10中展示了改进前后的支承板在各个静载荷下的挠度计算结果对比。可以看出，将支承板底面开槽深度更改为0.3A，同时将支承板开槽的跨距减小，可以有效提
高该支承板的刚度。将开槽深度由A减小为0.3A，当汽轮发电机组运行在冲击工况时，该支承板的变形能有效缓解汽轮机轴向推力的冲击，而当支承板完全塑性变形后，被压缩0.3A，与前轴承座接触，总间隙增加0.3A。并且当支承板厚度增加后，在相同的轴向载荷下，支承板的静挠度会减少。同时对弹性支承板间的跨距进行减少，可以进一步增加该弹性支承板的强度。
针对汽轮发电机组出现的轴向位移偏大故障，对汽轮发电机组主副推力轴承进行改进设计并换装，换装后对轴承的轴向间隙进行了复测，并进行了动车试验。试验及测试结果表明机组各项监测数据均符合技术要求，轴向位移测量值在试验前后一致，证实改进设计有效，机组可以正常长期使用。
同时对支承板的结构进行了改进设计，并采用有限元方法对同一静载荷下的挠度进行了数值计算。计算结果显示，将开槽深度减小为0.3A，同时将支承板间的跨距
减小，可以有效提高该支承板的刚度。
【相关文献】
[1]陈绍彬.汽轮机轴位移增大原因及处理[J].四川电力技术,1998(4):33-34.
[2]宋洪占,张砚明.水轮发电机推力轴承推力瓦、托盘或托瓦的变形分析与计算[J].防爆电
机,2011(6):17-21.
[3]安骏.600MW 汽轮机轴向位移异常分析[J].华东电力,2006(6):75-78.
低缸胀差和轴向位移偏大的原因分析和调整方法 运行中低缸胀差偏大或轴向位移偏大是常见的缺陷，由于产生原因不清楚，机组不得不降负荷运行，但有时候往往是虚惊一场，较多的是转子冷、热态在缸内的位置不清楚，元件调整和传动试验方法不对，本文以125MW机组为例，阐述它们之间的关系和调整方法,供其它类型机组的专业技术人员参考。 1．与动静间隙的关系 1．1低缸胀差与动静间隙的关系 低缸胀差传感器装在3号轴承盘车齿轮处，该轴承箱与低压缸没有直接连接，因此，3300表盘上所显示的低缸胀差值应是低压转子的绝对膨胀值。整根转子的膨胀死点在推力轴承处，低压外缸的膨胀死点在低压缸靠2号轴承前端，低压内缸相对低压外缸的死点在低压进汽中心线处，因此，在热态下，低压内缸除沿进汽中心线向两侧膨胀外，还与低压外缸一起向发电机侧膨胀。 假设以低压缸进汽中心线为参考点则有： 转子在该点的膨胀量为低缸差胀（A）的一半。 低压外缸在该点的膨胀值为低压外缸绝对膨胀值（B）的一半，B一般为1~1.2mm。 若取0.5~0.6mm的安全裕量。 设安装间隙为（X0），内缸膨胀量为C则膨胀后的轴向间隙（X）有： X=X0-A/2+B/2-C-0.6 正向： 低压缸动静碰摩最危险的部位是靠机头前的19、20、21级最小安装间隙为7mm。中心线距21级约600mm，平均温度按250℃计，低压内缸在21级处与转子反向膨胀约1.5mm，要保证动静部分不发生摩擦就必须使X>0。 X=7-1.5-A/2+1~1.2/2-0.6>0 A<10mm时，是安全的。 负向： 低压缸动静碰摩最危险的部位是靠电机侧的25、26、27级最小安装间隙为3+0.5mm，在26级处，由于内缸与转子的温差很小，相对胀差可忽略，因此有： X=-（3+0.5）-A/2+1~1.2/2-0.6 A<-5mm时，是安全的。 1．2轴向位移与动静间隙的关系 轴向位移在正常运行时是一定的，它的显示值与机组的推力间隙和热工测量系统调整时的初始值有关，机组运行后基本不变，只有在推力瓦有磨损时它才发生变化。推力间隙一般控制在0.35~0.45mm之间，机组检修过程中调整动静间隙都是将推力盘分别向前、后推足后进行调整的，所以，正常运行时，推力间隙所对应的轴向位移，对机组的动静间隙是没有影响的，它对胀差的影响较小。 事故状态下，推力轴承磨损后，轴向位移将发生较大的变化，推力瓦乌金厚度为1.5mm 左右，轴向位跳机值为+（-）1.2mm，考虑到极端情况下，此时的胀差也到跳机值，低缸胀差的保护定值为+7.5、-1.5因此有：
汽轮机轴向位移异常 造成汽轮机推力轴承损坏，严重时导致汽轮机动静部分磨损。 主要现象： 1．轴向位移指示增大，发声光报警，胀差随之变化。 2．推力轴承金属温度及回油温度升高。 3．机组振动增大，并伴有异音。 主要原因： 1．主蒸汽参数、真空、机组负荷大幅度波动，造成轴向推力增加。 2．汽轮机水冲击。 3．推力瓦块乌金磨损，润滑油压过低或油温过高使油膜破坏。 4．通流部分结垢、断叶片或漏汽严重，造成轴向推力增加。 5．平衡鼓、汽封片磨损。 6．抽汽运行方式发生变化。 7．发电机转子串动。 8．周波下降。 处理要点： 1．发现轴向位移增大时，应检查负荷、蒸汽参数、轴封汽温度、真空、润滑油温、推力瓦块温度、差胀等的变化，并设法调整，必要时通知热工校表。 2．汽温、汽压降低时，通知锅炉提高进汽参数，并适当减少负荷使轴向位移降低。 3．当轴向位移上升至报警值，汇报值长，采取降低负荷或适当调整抽汽运行方式使之下降至正常。 4．当轴向位移上升并伴有不正常的响声，机组剧烈振动，应破坏真空紧急停机。 5、汽轮机发生水冲击，应破坏真空紧急停机。 6．如因叶片结垢严重使轴向位移增大时，汇报值长适当降低负荷，使轴向位移恢复至正常。 7．轴向位移升至跳阐时，机组应自动跳闸，否则应紧急故障停机。 8．轴向位移增大时，推力瓦块温度异常升高，任意一块瓦温升高至90℃时，减负荷；如升高至107℃时，应破坏真空紧急停机。 防范措施：
1、机组升降负荷过程中，加强对振动等参数监视，保证蒸汽参数与负荷、缸温相匹配，防止负荷蒸汽参数大幅度变动。 2．保证汽水品质合格。 3．加强对高／低加热器、除氧器运行监视，确保水位正常。
＃2汽轮机轴向位移波动分析 李志坚 2000年春节调停消缺后＃2机组运行时汽轮机轴向位移就一直偏大。但经过分析确认汽机的通流部分和推力轴承工作状况与以往一样，应该是好的。轴向位移偏大的原因是“零位”不准造成的，最后ALSTOM公司建议修改了控制值。对此，章建叶主任工程师有非常透彻的分析报告文章可以参考。因此对为什么轴向位移指示偏大方面就不多说了。在此，只对因汽温、调门开度的不同以及环境温度变化引起轴向位移的波动进行粗略的探讨。特别是马上就要到冬天了，随着环境温度的下降＃2机轴向位移又会明显上升，估计高时会达0.48mm以上。 一．轴向位移波动现象 在同一负荷下，因汽温、调门开度的不同以及环境温度不同轴向位移有较大的波动。机组在3000r/min稳定一段时间以后，润滑油温度稳定以后，测量系统的工作环境温度已经基本稳定，因此，机组并网后的轴向位移变化也应该是真实地反映推力盘的位移。轴向位移的变化应该基本上是机组负荷的单一函数。但是： 1．目前＃2机组的轴向位移在相同负荷下有较大波动。比如600MW时，因汽温、调门开度的不同轴向位移有一定的波动，最大波动达0.06mm。 2．环境温度变化也会引起轴向位移的变化。冬天的轴向位移要比夏天大0.025mm-0.035mm左右。 3．主蒸汽温度变化时，轴向位移变化明显。主蒸汽温度升高，轴向位移明显增大。 4．调门开度变化轴向位移也变化相当明显。特别是＃4调门开度的变化。调门关小，轴向位移明显增大。 二．引起轴向位移变动的可能原因 1．轴向推力变化引起推力盘的位移。机组负荷变化是引起轴向推力变化的最主要原因，因为轴向推力主要来源于汽机各级前后压力差。当然调门开度、蒸汽温度、真空、抽汽系统会对轴向推力产生一定影响。 2．推力瓦磨损。章建叶主任工程师在（＃2汽轮机轴向位移异常分析及处
汽轮机轴向位移偏大处理 科瑞公司朱海飞 关键词：轴向位移处理 一、概述 某厂汽轮机采用日本三菱公司生产亚临界、单轴、单缸、单排汽、冲动式、凝汽式汽轮机，额定功率80MW,主汽压力：12.4,MPa主汽温度：535℃, 排汽压力：0.101kPa,排汽温度：56.2℃。此机组于2001年8月投产，2007年5月份进行了第一次大修工作，大修后机组主保护轴向位移检测值不断变大，以致2008年1月份机组负荷升至40MW时轴向位移超出报警值，严重影响机组安全稳定运行及经济效益。 二、故障诊断 1、原因分析： 一般来说，引起汽轮机轴向位移指示变化的原因有以下几点： 1)负荷变化 2)叶片结垢严重 3)汽温变化 4)蒸汽流量变化 5)高压轴封漏汽大，影响轴承座温度升高 6)频率、电压变化 7)运行中叶片脱落
8)水冲击 9)推力轴承磨损 10)抽汽停用，轴向推力发生变化 11)发电机转子蹿动 12)真空变化 13)探头损坏或松动 2、现场检测与诊断 1）2008年2月25日我们对#1机组运行情况进行了现场了解，当时机组负荷31.93MW,轴向位移0.46mm,胀差1.02mm,推力轴承工作面金属温度89℃, 非工作面金属温度59℃,各支持轴承温度、振动正常，汽水系统参数也正常。经运行人员讲述，机组负荷升至40MW负荷时轴向位移增大至0.51mm,导致DCS报警(报警值:正向+0.50mm,负向-0.50mm)。本机组在07年4月份小修后带30MW负荷时轴向位移指示0.28mm左右,升至满负荷时最大也只有0.33mm。也就是说，机组大修后轴向位移指示明显变大，即在同等工况下（30MW）下,由原来的0.28mm变为0.46mm,变大了0.18mm。 2）经过进一步了解，在同等工况下，轴向位移指示自07年大修后有逐渐变大的趋势，而非突然变大,具体变化值如下表所示： 3）综上所述，负荷变化、叶片结垢严重、汽温变化、蒸汽流量变化、高压轴封漏汽大、频率变化、电压变化、运行中叶片脱落水冲击、轴向推力发生变化、发电机转子蹿动、轴向位移探头松动、真
汽轮机轴向位移偏大故障分析与推力轴承改进设计 张鲲羽;尤明明;龚存忠 【摘要】针对某汽轮机出现汽轮机转子轴向位移偏大的故障，通过理论分析与试 验研究，得出转子轴向位移偏大的主要原因。针对这些原因，改进设计并加工了采用PCrNi3Mo材料的弹性支承板，并将副推力轴承的二销钉支撑结构改为筋板支撑。试验表明，采用新推力轴承的汽轮机运行平稳，未出现转子轴向位移偏大问题。对主推力轴承支承板的结构进行了改进设计，并采用有限元方法进行了数值计算，结果显示改进后的支承板在承受相同载荷时其挠度显著减小。%This study focuses on the fault of the rotor axial displacement in a steam turbine. Through theoretical analysis, three main causes which lead to the fault are deduced. Based on the analysis, the elastic support plate using material PCrNi3Mo is designed and made, and the support construction using two pins is changed into reinforcing plate. The experimental results show that steam turbines using the new thrust bearing are well operated without obvious axial displacement. The construction of main thrusting bearing elastic support plate is modified and numerically calculated using finite element method, which shows that the modified support plate has a smaller deflection while under the same load. 【期刊名称】《机电设备》 【年(卷),期】2015(000)005 【总页数】5页(P10-14)
汽轮机推力轴承故障原因分析与处理 摘要：推力轴承作为汽轮机的关键部件，其作用在于固定转子与汽缸之间的轴向相对位置并承受剩余轴向推力。由于球面加工质量、现场装配误差和轴瓦套受力变形等原因，轴瓦体与轴瓦套球面常出现球面卡塞并使球面自位能力失效的问题。 关键词：汽轮机，推力轴承，球面自位能力，故障处理 引言： 推力轴承是汽轮机作用在转子与汽缸之间的轴向相对位置并承受轴系剩余轴向推力，同时保证了整个轴系在不同工况下的通流间隙符合设计值，避免意外情况下发生动静碰磨。因此对汽轮机推力轴承温度高的常见故障的研究有着重要意义，能全面了解影响汽轮机推力轴承温度高的故障机理，从而对汽轮机推力轴承温度高的故障进行针对性的处理，进而保证汽轮机的正常运行，实现良好的经济社会效益。 1汽轮机推力轴承一般采用3类结构形式 （1）对于运行工况推力较小的机组，可采用整体结构式，推力瓦被180°分成两半，各瓦块靠成型磨具一次性修刮成型，该结构制造简单； （2）对于运行工况推力较大的机组，可采用米切尔式推力瓦块，相对上一种结构而言，制造略为复杂； （3）对于运行工况推力更大的机组，则采用均载块式可倾瓦推力轴承。而在大功率机组中，轴向推力一般平衡得较好，加之固定瓦推力轴承在制造及安装中相对较简便又能满足实际运行的需求，故在大型火电汽轮机机组中，广泛采用固定瓦推力轴承。固定瓦推力轴承采用整圈扇形固定瓦结构，每个扇形固定瓦由斜面和平面组成，运行时，由斜面与转子推力盘的旋转平面构成油楔，在各扇形瓦块上形成动压油膜力，以便与轴向载荷平衡。 2原因分析 推力瓦块常见缺陷一般是瓦块的轴承合金产生磨损、裂纹及电腐蚀，引起瓦温升高，严重时导致瓦块轴承合金溶化。产生上述现象，综合起来可有以下几个方面： 2.1由于运行检修各方面原因，转子轴向推力过大，油膜被挤压得太薄，以致在瓦块出油侧（油膜最薄处）首先出现半干摩擦现象，使轴承合金磨损，温度升高。这种状态继续发展，就会导致轴承合金熔化事故。 2.2由于油系统的缺陷引起缺油、断油或油质不良。 2.3推力轴瓦检修质量不佳，如推力瓦块的轴承合金浇铸质量不好，瓦块与推力盘研合不好，以及轴瓦挡油环间隙过大，造成漏油过多，使轴瓦缺油。 2.4轴电流引起电腐蚀。实践证明推力瓦块受电腐蚀远比支持轴瓦严重。 2.5汽轮机振动，推力盘松弛或飘偏，使瓦块长期承受冲击性载荷，轴承合金脆化，发生裂纹，以致剥落等。 3推力轴承温度高改进措施 3.1运行方面 3.1.1油箱和油系统 ①油箱内的油位必须经常保持在规定的范围内。司机应熟知运行中发生油系统漏油现象时的紧急处理方法(见部颁汽轮机组运行规程第253条)。②定期试验油箱低油位的音响和灯光信号、并检查油箱的油位计是否能正确动作或指示。③
汽轮机轴向位移与胀差 汽轮机轴向位移与胀差 (1) 一、汽轮机轴向位移增大的原因 (1) 二、汽轮机轴向位移增大的处理 (1) 三、汽机轴向位移测量失灵的运行对策 (2) 汽轮机的热膨胀和胀差 (3) 相關提問： (3) 1、轴向位移和胀差的概念 (5) 2、轴向位移和胀差产生的原因（影响机组胀差的因素） (5) 使胀差向正值增大的主要因素简述如下： (5) 使胀差向负值增大的主要原因： (6) 正胀差- 影响因素主要有： (7) 3、轴向位移和胀差的危害 (8) 4、机组启动时胀差变化的分析与控制 (9) 1、汽封供汽抽真空阶段。 (9) 2、暖机升速阶段。 (10) 3、定速和并列带负荷阶段。 (10) 5、汽轮机推力瓦温度的防控热转贴 (11) 1 润滑油系统异常 (11) 2 轴向位移增大 (11) 3 汽轮机单缸进汽 (12) 4 推力轴承损坏 (13) 5 任意调速汽门门头脱落 (13) 6 旁路系统误动作 (13) 7 结束语 (13)
汽轮机轴向位移与胀差 轴向位移增大原因及处理 一、汽轮机轴向位移增大的原因 1）负荷或蒸汽流量突变； 2）叶片严重结垢； 3）叶片断裂； 4）主、再热蒸汽温度和压力急剧下降； 5）轴封磨损严重，漏汽量增加； 6）发电机转子串动； 7）系统周波变化幅度大； 8）凝汽器真空下降； 9）汽轮机发生水冲击； 10）推力轴承磨损或断油。 二、汽轮机轴向位移增大的处理 1）当轴向位移增大时，应严密监视推力轴承的进、出口油温、推力瓦金属温度、胀差及机组振动情况； 2）当轴向位移增大至报警值时，应报告值长、运行经理，要求降低机组负荷； 3）若主、再热蒸汽参数异常，应恢复正常； 4）若系统周波变化大、发电机转子串动，应与PLN调度联系，以便尽快恢复正常； 5）当轴向位移达－1.0mm或+1.2mm时保护动作机组自动停机。否则手动打闸紧急停机； 6）轴向位移增大虽未达跳机值，但机组有明显的摩擦声及振动增加或轴承回油温度
汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装探讨以及异常问题分析归 纳 缪水宝 【期刊名称】《《东方汽轮机》》 【年(卷),期】2019(000)003 【总页数】9页(P60-68) 【关键词】轴向位移; 胀差; 安装; 调试; 分析; 建议 【作者】缪水宝 【作者单位】芜湖发电有限责任公司安徽芜湖 241009 【正文语种】中文 【中图分类】TK36; TK268 0 引言 在高参数、大容量汽轮发电机组中，轴向位移和胀差是直接反映汽轮机动静间隙的两项最重要的技术参数，也是两项重要保护。目前，由于许多机组的轴系机械安装零位和监测保护系统的电气零位不统一，经常发生检修后的机组因胀差、位移监测系统传感器的零位锁定不当，使该系统在机组启动后，测量误差较大，甚至无法正常监测和投入保护，只能停机处理。因此，检修后机组的轴向位移、胀差传感器的安装正确与否直接影响机组的正常运行[1]。 汽轮机监测仪表系统Turbine Supervisory Instrumentation（简称TSI）是一种
可靠的连续监测汽轮发电机组转子和汽缸的机械工作参数的多路监控系统，可用于连续显示机组的启停和运行状态，为记录表提供输出信号，并在被测参数超出预置的运行极限时发出报警信号，必要时采取自动停机保护。此外，还能提供用于故障诊断的各种测量数据[2]。其中TSI监测的重要参数就包括对轴向位移和胀差测量、监视。 1 系统简介 1.1 主机系统说明（简称大机） 芜湖发电有限责任公司2台燃煤机组汽轮机采用由东汽制造的N660-25/580/600型超超临界、一次中间再热、单轴、凝汽式汽轮机；汽轮机监测系统（TSI）为德 国EPRO公司的旋转机械监测保护系统，由东汽成套提供，主要由传感器、延伸 电缆、前置器、就地电缆和监测保护系统组成；DCS系统为FOXBORO I/A Series系统。利用DCS实现汽轮机紧急跳闸系统emergency trip system（ETS）功能，用独立的DCS机柜、独立的控制站、I/O卡件冗余配置具有极快的运算速度，有利于机组事故分析、运行管理和检修维护。由TSI输出的轴向位移1/2超 限停机信号、高中压缸胀差超限停机信号以及低压缸胀差超限停机信号分别送至3块FOXBORO FBM219卡件进行“或”逻辑判断后，3块FBM219卡件每块输 出2副DO信号再进行3取2继电器硬逻辑判断后输出ETS跳闸信号。 1.2 给水泵汽轮机系统说明（简称小机） 芜湖发电公司给水泵有 3台，1台30%的电动给水泵，2台50%的汽动给水泵， 给水泵汽轮机为杭汽提供的型号为NK63/71，单缸、单流程、下排汽凝汽式汽轮机，通过联轴器直接带动给水泵运行。额定工况功率9.21 MW，额定转速5 506 r/min；额定进汽压力1.185 MPa；额定排汽压力6.6 kPa。该汽轮机在设计工况运行时，采用双机并列运行，即每台汽动给水泵供给锅炉 50%的额定给水量。每 台给水泵汽轮机轴向位移传感器系统设置两套，以满足重要参数二取一的选择原则。
汽轮机轴向推力大的原因及处理方法 在工业生产中，汽轮机是重要的生产设备，对于工业发展有重要的作用，所以汽轮机的正常运转对于工业生产有极大的影响。在汽轮机运转的过程中，如果轴向推力过大，将会对汽轮机的运行造成巨大的影响。所以文章对于汽轮机轴向推力过大的原因进行了分析，然后提出了处理的方法，为汽轮机的稳定运行奠定了坚实的基础。 标签：汽轮机；轴向推力；原因分析；处理措施 汽轮机在运行的过程中，必须保证内部系统平衡稳定，为汽轮机的安全稳定运行提供基础的保障。在运行的过程中，所产生的蒸汽会对动叶片产生一定的压力，在叶轮的两侧也会存在一定的压力差，由此会对转子产生一定的压力，推动其位移。在运行中所产生的压力差有时会达到几兆牛顿，所以一定要采取相应的措施，保持转自的稳定性。在实际运行中，如果因为安装或者是平时的检修工作不适合，都会对系统部件产生损伤，破坏原有的平衡结构，致使轴向推动力过大，如果严重的话，会造成比较严重的恶性事故。所以对汽轮机轴向推力过大的原因进行分析，然后制定出解决措施具有非常重要的意义，对于汽轮机的安全运行与工业稳定发展具有非常重要的意义。在下文中会通过某工厂的实际案例来进行说明。 1 机组情况简介 对于汽轮机发生轴向位移增大的原因会有多方面的因素，有系统内部结构失稳导致的，也会因为外部环境的变化所导致的，所以要根据具体的情况进行具体的分析，找出事故的原因，及时的处理，并且为以后的运行提前制定出预防策略，保证机组的稳定运行，下面以某公司的汽轮发电机组为例，进行详细的分析。 某公司的2#汽轮发电机组为中压机组，在2007年正式投入运行。作用在转子上的轴向推力主要是通过叶轮上的平衡孔来平衡的，并有推力轴承承担剩余的推力。在机组长期的运行中，由于受到的负荷较大，所以在2011年机组产生了故障，轴向位移过大，对于机组中的推力瓦、推力盘以及叶片等相关构件都造成了极大的损伤，机组停止运行，对其进行检修。在检修的过程中，由于受到当时的条件所限，所以只是对于损坏的部件进行了更换，对于其他的部件没有进行处理。在维修过后进行运行，轴向位移还是有所增大，并且推力瓦的温度有所上升，较之前平均升高十度左右。2012年，由于操作不当，调速阀出现卡涩现象，机组再一次超负荷运行，出现了2011年事故的重现。对于事故进行现场检测，发现推力瓦处的乌金被磨掉四毫米，已经露出了铜胎，并且轴向位移已经达到四点四毫米，迫使承压部件受到了更大的损坏。在对推力盘以及推力瓦进行更换之后开机运行，推力瓦的温度比以前又有所提升，多个部位的温度已经达到了七十五度，最高的达到九十度，轴向位移增加零点一毫米。为了保证机组能够正常的运行，对于运转负荷有所限制，保持在一万兆瓦以下。但是在两个月以后，机组内的轴向位移再一次增大，并且导致推力瓦严重烧毁，为了不造成更大的危险，及
汽轮机轴向位移大和凝结水泵掉闸事故处理预案一、汽轮机轴向位移大事故处理预案： （一）、事故前运行方式： 1、机组正常运行，辅机正常运行方式； 2、各参数均在正常范围内。 （二）、汽轮机轴向位移大事故现象： 1、OS画面发轴向位移大一值（大二值）。 2、可能拌有以下现象： ①、汽轮机推力瓦温度高报警，推力瓦回油温度高报警。 ②、汽轮机声音异常，内部有清晰的金属摩擦声，机组振动加剧。 ③、机组胀差以及各级的前后压力发生变化。 ④、机组负荷下滑（水冲击）或上升（高加解列）。 （三）、汽轮机轴向位移大事故原因： 1、高旁动作或者低旁动作。 2、汽轮机发生水冲击。 3、推力瓦发生故障。 4、加热器停用。 5、通流部分损坏。 6、叶片结垢严重。 7、凝汽器真空下降。 8、发电机转子窜动。 9、负荷变化急剧。 （四）、汽轮机轴向位移大处理： 1、当出现轴向位移大现象时首先应根据有无汽轮机推力瓦温度
高报警，推力瓦回油温度高报警，或者有无异常变化以及有无引发事故的内因存在而确定是否是测点的问题，当判明为热控测点问题时应汇报值长申请退出保护及时联系热控人员处理。当判明非热控测点问题时应按以下原则处理。 2、当出现轴向位移大一值报警未达到大二值但是机组拌有振动加剧机组未有不正常的响声，此时应该立即破坏真空停机。 3、当出现轴向位移大二值时保护应该动作若保护拒动应该立即手动破坏真空停机。 4、破坏真空紧急停机步骤如下: 4.1主控手打停机按钮或就地打闸；检查高中压主汽门及调汽门以及抽汽逆止门，高排逆止门及抽汽电动门应迅速关闭，检查机组负荷到零。 4.2发电机与系统解列，确认汽轮机转速下降； 4.3启交流润滑油泵、检查油压正常； 4.4开启凝汽器真空破坏门，停止水环真空泵； 4.5检查下述操作自动完成，否则手动进行： ①、机本体疏水联锁开启； ②、凝结水再循环门自动开启，否则手动调整，注意凝汽器及除氧器水位； ③、低压缸喷水阀开启； ④、检查除氧器汽源切换正常； ⑤、轴封汽源切换正常，并注意轴封温度调整； ⑥、手动切除高、低旁； ⑦、检查各加热器疏水自动动作正常。 4.6转速降至600r/min，启高压顶轴油泵；
汽轮机轴向位移和胀差产生的原因及预防控制方法 （影响机组胀差的因素） 1、使胀差向正值增大的主要因素简述如下： 1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。 2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。 3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩，汽缸胀不出。 4）轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。 5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。 6）推力轴承工作面、非工作面受力增大并磨损，轴向位移增大。 7）汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落，在严冬季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。 8）双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。 9）胀差指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。 10）多转子机组，相邻转子胀差变化带来的互相影响。 11）真空变化的影响(真空降低，引起进入汽轮机的蒸汽流量增大)。 12）转速变化的影响(转速降低)。 13）各级抽汽量变化的影响，若一级抽汽停用，则影响高差
很明显。 14）轴承油温太高。 15）机组停机惰走过程中由于“泊桑效应”的影响。 16）差胀指示表不准，或频率，电压变化影响。 2、使胀差向负值增大的主要原因： 1）负荷迅速下降或突然甩负荷。 2）主汽温骤减或启动时的进汽温度低于金属温度。 3）水冲击。 4）轴承油温太低。 5）轴封汽温度太低。 6）轴向位移变化。 7) 真空过高，相应排汽室温降低而影响。 8）启动进转速突升，由于转子在离心力的作用下轴向尺寸缩小，尤其低差变化明显。 9）双层汽缸夹层中流入高温蒸汽，可能来自汽加热装置，也可能来自进汽套管的漏汽或者轴封漏汽。 10)汽缸夹层加热装置汽温太高或流量较大，引起加热过度。 11)滑销系统或轴承台板滑动卡涩，汽缸不缩回。 12)差胀值示表不准，或频率，电压变化影响。 3、正胀差影响因素主要有： （1）蒸汽温升或温降速度大；
汽轮机胀差及轴向位移 1、轴向位移和胀差的概念。轴位移指的是轴的位移量，而胀差则指的是轴相对于汽缸的相对膨胀量,一般轴向位移变化时其数值较小 轴向位移为正值时，大轴向发电机方向移，若此时汽缸膨胀远小于轴的膨胀,胀差不一定向正值方向变化；如果机组参数不变，负荷稳定，胀差与轴向位移不发生变化。机组启停过程中及蒸汽参数变化时，胀差将会发生变化，由于负荷的变化而轴向位移也一定发生变化。运行中轴向位移变化，必然引起胀差的变化。 汽轮机的转子膨胀大于汽缸膨胀的胀差值称为正胀差，当汽缸膨胀大于转子膨胀时的胀差值称为负胀差。 根据汽缸分类又可分为高差、中差、低I差、低II差。 胀差数值是很重要的运行参数，若胀差超限，则热工保护动作使主机脱扣，避免动静部分发生碰撞，损坏设备。 启动时，一般应用加热装置来控制汽缸的膨胀量，而转子主要依靠汽轮机的进汽温度和流量以及轴封汽的汽温和流量来控制转子的膨胀量。启动时胀差一般向正方向发展。汽轮机在停用时，随着负荷、转速的降低，转子冷却比汽缸快，所以胀差一般向负方向发展，特别是滑参数停机时尤其严重，必须采用汽加热装置向汽缸夹层和法兰通以冷却蒸汽，以免胀差保护动作。 汽轮发电机中，由于蒸汽在动叶中做功，以及隔板汽封间隙中的漏汽等原因，使动叶前后的蒸汽压力有一个压降。这个压降使汽轮机
转子顺着蒸汽流动方向形成一个轴向的推力，从而产生轴向位移。如果轴向位移大于汽轮机动静部分的最小间隙就会使汽轮机静、转子相碰而损坏。轴向位移增大，会使推力瓦温度开高，乌金烧毁，机组还会出现剧烈振动，故必须紧急停机，否则将带来严重后果。汽轮机3号轴承处安装有1号胀差探测器 汽轮机4号轴承处安装有2号胀差探测器 差胀保护是指汽轮机转子和汽缸之间的相对膨胀差。在机组启、停过程中，由于转子相对汽缸来说很小，热容量小，温度变化快，膨胀速度快。若不采取措施加以控制升温速度，将使机组转子与汽缸摩擦造成损坏。故运行中差胀不能超过允许值。汽轮机转子停止转动后，负胀差有可能会更加发展，因此应当维持一定温度的轴封蒸汽，以免造成恶果。 2、轴向位移和胀差产生的原因（影响机组胀差的因素） 使胀差向正值增大的主要因素简述如下： 1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。 2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。 3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩，汽缸胀不出。 4）轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。 5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。 6）推力轴承工作面、非工作面受力增大并磨损，轴向位移增大。
汽轮机常见故障分析及措 施 Jenny was compiled in January 2021
《汽轮机设备故障诊断》 常见故障分析 一、汽轮机原理简介 汽轮机是用蒸汽做功的一种旋转式热力原动机，具有功率大、效率高、结构简单、易损件少，运行安全可靠，调速方便、振动小、噪音小、防爆等优点。主要用于驱动发电机、压缩机、给水泵等，在炼油厂还可以充分利用炼油过程的余热生产蒸汽作为机泵的动力，这样可以综合利用热能。 一列喷嘴叶栅和其后面相邻的一列动叶栅构成的基本作功单元称为汽轮机的级，它是蒸汽进行能量转换的基本单元。蒸汽在汽轮机级内的能量转换过程，是先将蒸汽的热能在其喷嘴叶栅中转换为蒸汽所具有的动能，然后再将蒸汽的动能在动叶栅中转换为轴所输出的机械功。具有一定温度和压力的蒸汽先在固定不动的喷嘴流道中进行膨胀加速，蒸汽的压力、温度降低，速度增加，将蒸汽所携带的部分热能转变为蒸汽的动能。从喷嘴叶栅喷出的高速汽流，以一定的方向进入装在叶轮上的动叶栅，在动叶流道中继续膨胀，改变汽流速度的方向和大小，对动叶栅产生作用力，推动叶轮旋转作功，通过汽轮机轴对外输出机械功，完成动能到机械功的转换。排汽离开汽轮机后进入凝汽器，凝汽器内流入由循环水泵提供的冷却工质，将汽轮机乏汽凝结为水。由于蒸汽凝结为水时，体积骤然缩小，从而在原来被蒸汽充满的凝汽器封闭空间中形成真空。为保持所形成的真空，抽气器则不断的将漏入凝汽器内的空气抽出，以防不凝结气体在凝汽器内积聚，使凝汽器内压力升高。集中在凝汽器底部及热井中的凝结水，通过凝结水泵送往除氧器作为锅炉给水循环使用。 只有一列喷嘴和一列动叶片组成的汽轮机叫单级汽轮机。由几个单级串联起来叫多级汽轮机。由于高压蒸汽一次降压后汽流速度极高，因而叶轮转速极高，将超过目前材
汽轮机运行中偏心大的原因 以汽轮机运行中偏心大的原因为题，我们首先需要了解什么是汽轮机以及其运行原理。 汽轮机是一种将燃料燃烧产生的热能转化为机械能的装置。它主要由燃烧室、气体轮盘、转子、静叶和叶片等组成。汽轮机的工作原理是利用高温高压燃气通过喷嘴喷入气体轮盘，使轮盘高速旋转，然后通过转子传递动力，最终驱动发电机发电。 然而，在汽轮机运行过程中，有时会出现偏心大的情况，即转子的中心轴与轴承中心轴之间的距离较大。这种偏心大的情况会对汽轮机的运行产生一系列的不良影响。接下来，我们将分析汽轮机运行中偏心大的原因。 第一，制造和安装误差。在汽轮机的制造和安装过程中，由于操作不当或工艺不精细等原因，可能会造成转子与轴承之间的配合间隙不均匀，导致转子运行时产生偏心。此外，若轴承的轴向位置调整不当，也会引发偏心大的问题。 第二，磨损和老化。汽轮机在长时间运行后，由于受到高温高压和循环负荷的影响，轴承和转子等部件会产生磨损，导致配合间隙变大。特别是在高温环境下，金属会发生热胀冷缩，进一步加剧了偏心的问题。
第三，不平衡负荷。汽轮机的工作过程中，负荷的变化会导致转子的旋转速度和方向发生变化。当负荷突然增加或减少时，转子会产生不平衡力矩，从而引起偏心大的现象。此外，若发电机组中多个汽轮机运行不协调，也会导致偏心问题的出现。 第四，外部振动和冲击。汽轮机在运行过程中，由于外部环境的原因，如地震、风力等，会产生振动和冲击力，从而引起转子与轴承之间的相对位移。这种外部振动和冲击力的作用下，转子容易出现偏心大的情况。 第五，润滑不良。在汽轮机的运行过程中，润滑油起着重要的作用，它能减少摩擦和磨损，保持转子和轴承之间的正常间隙。然而，若润滑油的品质不好或润滑系统存在故障，就会导致润滑不良，进而引发偏心大的问题。 汽轮机运行中偏心大的原因主要包括制造和安装误差、磨损和老化、不平衡负荷、外部振动和冲击以及润滑不良等。为了解决这些问题，我们需要加强对汽轮机的制造和安装质量控制，定期检查和维护轴承和转子等部件，保持良好的润滑状态。此外，对于外部振动和冲击力，可以采取一些防护措施，如安装减震装置等。通过这些措施的实施，可以有效减少汽轮机运行中偏心大的问题，提高汽轮机的运行效率和可靠性。
330 MW汽轮机轴位移偏移分析与处理 王文彬;訾娟;赵言;贺强;赵闫涛 【摘要】汽轮机轴位移保护装置可以很好地反映推力轴承的工作状况.某电厂3号机组在供热改造后频繁出现轴位移逐步增大的现象,且出现轴位移变化与推力瓦瓦温变化相矛盾的现象.通过解体推力瓦,认真排查,发现由于推力瓦与推力盘扬度不一致,导致轴位移在机组运行中逐渐增大.检修时改进了推力瓦检修工艺并更换了热工测点.检修后轴位移恢复至出厂时的水平,机组保持稳定运行. 【期刊名称】《中国电力》 【年(卷),期】2014(047)004 【总页数】5页(P52-55,91) 【关键词】汽轮机;轴位移;推力瓦;扬度 【作者】王文彬;訾娟;赵言;贺强;赵闫涛 【作者单位】内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300 【正文语种】中文 【中图分类】TK267 0 引言
汽轮机通流间隙调整是火力发电机组大修中的主要检修项目，直接影响汽轮机的安全、经济运行[1]；在检修中，对汽轮机轴向间隙的调整也越来越精细[2]。在机组 正常运行中，主要依靠轴向位移（轴位移）测点监视汽轮机通流部分轴向间隙的动态变化。轴位移保护是汽轮机组主要的保护装置。运行中，汽轮机转子的推力盘依靠油膜均匀地支持在推力轴承的乌金瓦块上，推力瓦与推力盘保持平行，此时轴位移和推力瓦温度存在正比例的线性关系。 北京北重汽轮电机有限责任公司（北重厂）生产的330 MW汽轮机由于推力瓦温度测点只布置在工作侧与非工作侧最上方的瓦块各1支，当推力盘与瓦块有夹角时，不能很及时地发现下部瓦温的升高或降低，而且在以往的推力瓦检修工艺中，不能很准确地消除推力瓦与推力盘之间的夹角以及推力瓦与推力盘水平方向的偏斜。如果推力盘与推力瓦整体存在偏斜，很难在检修过程中发现并解决。 本文介绍了某电厂3号机组轴位移持续增大至正向报警值，通过数据分析对比发 现轴位移与推力瓦温存在矛盾的现象，进而在检修中认真排查，得出推力瓦与推力盘扬度不一致是造成轴位移与推力瓦温变化趋势相矛盾的原因，改进了以往推力瓦检修工艺。从该机组的运行现状看，“半壳”推轴法的检修工艺简单易行，效果良好。 1 设备异常简介 某电厂3号汽轮发电机组为北重厂引进法国ALSTOM公司技术生产的330 MW 亚临界、中间一次再热、冲动、凝汽式N330-17.75/540/540型汽轮机，配以北 京重型电机厂生产的TA255-46型发电机。汽轮机为3缸设计，每根转子主跨内 使用2个椭圆瓦轴承支撑。推力轴承为1个米切尔轴承，位于高、中压缸的2、3号瓦之间，推力瓦分工作侧（中压缸侧）和非工作侧（高压缸侧），每侧各由10 个瓦块组成，通过弹性环固定（如图1所示），由弹性环3 mm左右的变形量保 护推力瓦，整体装入推力瓦内瓦盒，内瓦盒与外瓦座有0～0.05 mm装配间隙，
01、汽轮机轴向位移大事故处理预案 一、事故前运行方式: 机组正常运行，辅机正常运行方式，各参数均在正常范围内。 二、汽轮机轴向位移大事故现象: 1、os画面发轴向位移大一值（大二值）。 2、可能拌有以下现象： ①汽轮机推力瓦温度高报警，推力瓦回油温度高报警。 ②汽轮机声音异常，内部有清晰的金属摩擦声，机组振动加剧。 ③机组胀差以及各级的前后压力发生变化。 ④机组负荷下滑（水冲击）或上升（高加解列）。 三、汽轮机轴向位移大事故原因: 1、高旁动作或者低旁动作。 2、汽轮机发生水冲击。 3、推力瓦发生故障。 4、加热器停用。 5、通流部分损坏。 6、叶片结垢严重。
7、凝汽器真空下降。
8、发电机转子窜动。 9、负荷变化急剧。 四、汽轮机轴向位移大处理= 1、当出现轴向位移大现象时首先应根据有无汽轮机推力瓦温度高报警，推力瓦回油温度高报警，或者有无异常变化以及有无引发事故的内因存在而确定是否是测点的问题，当判明为热控测点问题时应汇报值长中请退出保护及时联系热控人员处理。当判明非热控测点问题时应按以下原则处理。 2、当出现轴向位移大一值报警未达到大二值但是机组拌有振动加剧机组未有不正常的响声，此时应该立即破坏真空停机。 3、当出现轴向位移大二值时保护应该动作若保护拒动应该立即手动破坏真空停机。 4、破坏真空紧急停机步骤如下： ①主控手打停机按钮或就地打闸；检查高中压主汽门及调汽门以及抽汽逆止门，高排逆止门及抽汽电动门应迅速关闭，检查机组负荷到零。 ②发电机与系统解列，确认汽轮机转速下降； ③启交流润滑油泵、检查油压正常； ④开启凝汽器真空破坏门，停止水环真空泵； ⑤检查下述操作自动完成，否则手动进行： a.机木体疏水联锁开启; b.凝结水再循环门自动开启，否则手动调整，注意凝汽器及除
在实际运行中,由于各种因素的影响,机器永久完全正常运转是不可能的,要求绝对不出故 障也是难以作到的;有些故障的出现,不是运行操作方面的原因,而是由其他原因造成的,诸如设备本身的质量、外界的影响、自然条件、偶然原因等;但是应当做到少出故障,不出大故障；即使出现故障后,也能采取措施,使故障所造成的损失减少到最小程度;更主要的是我们应当尽量做到预先防止故障的发生,将故障消灭在萌芽状态,防患于未然; 在机组发生故障或事故时,特别应当注意下述问题： 发生故障时,运行人员应迅速解除对人身和设备的危险,找出发生故障的原因,消除故障,同时注意保持非故障设备的运行; 在处理故障时,运行人员必须坚守岗位,集中全部精力来力争保持机组的正常运行,消除所 有的不正常情况,正确、迅速地向上级报告,并迅速准确地执行命令; 消灭事故时,动作应当迅速、正确,不应急躁、慌张,否则不但不能消除故障,反而更会使故障扩大; 一、主蒸汽参数不符合规定 主蒸汽也叫新汽的温度和压力不符合规定,对汽轮机组对性能、强度和安全可靠性以及使用寿命等,都具有很大的影响,甚至可能造成事故,因此必须严格控制;关于工业汽轮机主蒸汽参数偏离额定规范时的处理方法,目前尚未现行规范,但可参考我国电力部制定的电站汽轮机的规定; 1．中温中压机组 蒸汽压力允许在规定压力土表压范围内变化;比规定汽压超过～表压时,通知锅炉迅速降压;超过表压后,应关小主汽阀或总汽阀节流降压,以保持汽轮机前的蒸汽压力正常;如果节流 无效,则应和主控制室联系故障停机;比规定压力降低～表压时,应通知锅炉升压;降低表压后应根据制造厂规定及具体情况降低负荷;当继续降低到制造厂规定停机的数值时,应联系故障停机;