第一章概述
1.1苯乙烯基本性质
苯乙烯，又称乙烯基苯，分子式为C8H8，分子量为104.14。苯乙烯为无色至黄色的易燃油状液体，具有高折射性和特殊芳香气味，溶于乙醇、乙醚、甲醇、丙酮、二硫化碳，不溶于水。储存时缓慢聚合，在有光、加热或有过氧化物时聚合加快。苯乙烯有毒，其毒性中等，在空气中最大允许含量为100ppm。苯乙烯是重要的有机合成单体，主要用于合成丁苯橡胶及聚苯乙烯树脂、聚酯玻璃钢和涂料等。
1.2苯乙烯的危险性分析
1．2．1苯乙烯的危险特性
1．物理危险性
根据常用危险化学品的分类及标志(GB 13690-92)将苯乙烯划为第3.3 类
高闪点易燃液体。苯乙烯为可疑致癌物，具有刺激性，对人的眼和上呼吸道粘膜有刺激和麻醉作用。常见神经衰弱综合征，有头痛、乏力、恶心、食欲减退、腹胀、忧郁、健忘、指颤等。对呼吸道有刺激作用，长期接触有时引起阻塞性肺部病变。皮肤粗糙、皲裂和增厚。当苯乙烯浓度较高时，立即引起眼及上呼吸道粘膜的刺激，出现眼痛、流泪、流涕、喷嚏、咽痛、咳嗽等，继之头痛、头晕、恶心、呕吐、全身乏力等；严重者可有眩晕、步态蹒跚。眼部受苯乙烯液体污染时，可致灼伤。同时，苯乙烯对环境有严重危害，对水体、土壤和大气可造成污染
2．化学危险性
其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热或与氧化剂接触，有引起燃烧爆炸的危险。遇酸性催化剂如路易斯催化剂、齐格勒催化剂、硫酸、氯化铁、氯化铝等都能产生猛烈聚合，放出大量热量。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。其有害燃烧产物为一氧化碳和二氧化碳。
3.苯乙烯的急救措施
皮肤接触：脱去污染的衣着，用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。
眼睛接触：立即提起眼睑，用大量流动清水或生理盐水彻底冲洗至少15分钟。就医。
吸入：迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输
氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。
食入：饮足量温水，催吐。就医。
4.灭火方法：尽可能将容器从火场移至空旷处。喷水保持火场容器冷却，直至灭火结束。灭火剂：泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。用水灭火无效。遇大火，消防人员须在有防护掩蔽处操作。
1．2．2苯乙烯的操作处置、储存与应急处理
操作注意事项：密闭操作，加强通风。操作人员必须经过专门培训，严格遵守操作规程。建议操作人员佩戴过滤式防毒面具（半面罩），戴化学安全防护眼镜，穿防毒物渗透工作服，戴橡胶耐油手套。远离火种、热源，工作场所严禁吸烟。使用防爆型的通风系统和设备。防止蒸气泄漏到工作场所空气中。避免与氧化剂、酸类接触。灌装时应控制流速，且有接地装置，防止静电积聚。搬运时要轻装轻卸，防止包装及容器损坏。
储存注意事项：通常商品加有阻聚剂。储存于阴凉、通风的库房。远离火种、热源。库温不宜超过30℃。包装要求密封，不可与空气接触。应与氧化剂、酸类分开存放，切忌混储。不宜大量储存或久存。采用防爆型照明、通风设施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料。
应急处理：迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防毒服。尽可能切断泄漏源。防止流入下水道、排洪沟等限制性空间。小量泄漏：用活性炭或其它惰性材料吸收。也可以用不燃性分散剂制成的乳液刷洗，洗液稀释后放入废水系统。大量泄漏：构筑围堤或挖坑收容。用泡沫覆盖，降低蒸气灾害。用防爆泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置
1．3苯乙烯的包装方法和运输注意事项
包装方法：小开口钢桶；薄钢板桶或镀锡薄钢板桶（罐）外花格箱；安瓿瓶外普通木箱；螺纹口玻璃瓶、铁盖压口玻璃瓶、塑料瓶或金属桶（罐）外普通木箱；螺纹口玻璃瓶、塑料瓶或镀锡薄钢板桶（罐）外满底板花格箱、纤维板箱或胶合板箱。
运输注意事项：铁路运输时应严格按照铁道部《危险货物运输规则》中的危险货物配装表进行配装。运输时运输车辆应配备相应品种和数量的消防器材及
泄漏应急处理设备。夏季最好早晚运输。运输时所用的槽（罐）车应有接地链，槽内可设孔隔板以减少震荡产生静电。严禁与氧化剂、酸类、食用化学品等混装混运。运输途中应防曝晒、雨淋，防高温。中途停留时应远离火种、热源、高温区。装运该物品的车辆排气管必须配备阻火装置，禁止使用易产生火花的机械设备和工具装卸。公路运输时要按规定路线行驶，勿在居民区和人口稠密区停留。铁路运输时要禁止溜放。严禁用木船、水泥船散装运输。
第二章 3000m 3苯乙烯拱顶罐的设计
注:大型常压储罐的材料一般用Q235-A Q235-B.2002年国家有关部门取消了Q235-A,现在已不提倡再使用,一般使用Q235-B,其性能更好,国家已大量生产,资源丰富,价格也经济.
2.1设计条件:
内径D=18.90m 罐高H=11.76m, 拱顶曲率半径 R n =D=18.9m 设计压力,正压=2000Pa,负压=500Pa 设计温度–19 ~ 150 度
材质腐蚀裕度1mm 焊缝系数1 储罐材料Q235-A 储罐圈板数6
2.2试设计该罐
2.2.1罐壁厚度
罐壁厚度的计算公式为
[]C p
pD t t
+-=
φσ2
式中 t --罐壁厚度,m
p --设计点压力,Pa,gH p p ρ+=设 ρ--液体密度kg/m 3 g --重力加速度,m/s 2 H --设计点的液头高度,m D --储罐直径,m
φ--焊缝系数取, 取φ=1
[]t
σ--罐壁材料的许用应力[]t
σ=113MPa
按照上式计算的厚度如下为 表2—1
第一圈的壁厚
Pa p 1000=设
gH p p ρ+=设=1000+905.9=??76.1181.90.105Mpa
[]C p
pD t t
+-=
φσ2
t 1=
84.900984.0001.0105
.01113290
.18105.0==+-???m mm
下面几圈方法类似,得到表格中的数据.
为了保证连接强度,底圈壁板立缝应与底边缘板的搭接焊缝相互错开200mm.
为了减少焊接应力罐壁板上开孔与壁板立缝错开300,环缝错开200以上,相邻二层壁板立缝相互错开500,以上.壁板开孔开孔必须设补强圈,允许两块拼接,但拼接焊缝应与壁板环焊缝平行.为了保证焊接质量和提供报警信息,补强圈必须开M10信号孔.
罐身焊缝分立缝,环相向焊缝,先焊立缝,后焊环向焊缝.罐身环向焊缝搭接,外侧连续焊接,内侧为连续焊接.
罐身底圈板与底板连接为丁字型焊接,由于地板比底板厚,因此壁板需要坡口,采用细焊条小电流多层施焊,先焊外边,厚焊里边,几个焊工同时对称施焊
2．2.2拱顶的设计
拱顶板由中心顶板,环向肋条,径向肋条,包边角钢组成..
顶罐厚度计算
t=0.42R n
t—顶板计算厚度mm
R n—拱顶曲率半径m
42
.0=
18
?
=
.7
mm
.
t94
90
环向肋条,不得与包边角钢和罐壁相焊罐顶板与包边角钢的焊接应采取若顶结构(内侧不焊)。
为了减少焊接变形拱顶板采取分段逆向，对成位置同时焊接，内侧顶板与肋条采取断续接焊。
2．3.3罐底的设计
储罐底板如果渗漏,不但易流出油品，导致火灾，并且修换储罐底板进行焊割施工也十分不便，是非常危险的作业。由于底板下表面接触罐基容易受潮．而上表面又经常受到所储油品中沉积水分和杂质的影响，容易腐蚀。所以罐底钢板的厚度应不小于4-6mm；对容积超过50000 m3的油罐．底板厚度至少要在8mm 以上。同时罐底四周与身板连接处的应力较为复杂．要求采用较厚的钢板做底板外缘的边板。一般容积小于3000 m3的储罐．边板厚度应为4-6mm；5000 m3-50000 m3的储罐．边板厚度应为8-12mm。按<<消防法>>和<<钢制焊接常压容器>>JB/T 4735-97的规定1000m3≤V<10000 m3的浮顶罐,罐底厚度为9mm. 实际设计边缘板厚度为9mm,中间板为6mm.
②制造工艺
油罐的罐底是由若干块钢板焊接而成，直接铺在基础上，其直径略大于罐壁底团直径，伸出底圈壁板外缘的宽度一般为罐底边板6倍且不小于40mm。中幅板与中幅板之间、中幅板与边缘板之间来用搭接焊接，边缘板与边缘板之间采用对接焊接。焊接接口均采用射线探伤.中幅板一般采用Q235-A边缘板材料应与壁扳材料一致。因为油罐的底板直接铺放在基础上，罐内液体重量是通过罐底传到基础上，所以底板基本上不受液体静压力的影响，但考虑到腐蚀问题、焊
接工艺及底板不易检修等因素，底板不宜太薄.
2.3贮罐的附件布置
(1 ) 梯子平台，为便于操作人员取样，量油及对罐附件进行维护和管理应设置上罐的梯子，目前应用最广泛的是沿罐设置的盘梯，梯子的起始点应布置在便于操作的通道附近，并靠近在贮罐进出口接合管处，有环形圈梁结构的罐基础，应考虑罐壁上盘梯向下延伸的位置。
斜梯的耗钢量较大，占地面积也大，常用于较小容积的储罐，或多个小容器储罐联合布置在一起的罐组，多个储罐布置成联合的梯子和平台时，不宜将罐顶作为走行的通道。
沿罐顶的周边应设防护栏杆，或至少应在量油孔，透光空以及布置在罐顶周边的附件两侧个1m的范围内局部设栏杆，以便保证操作人员的安全，罐顶周边布置的附件处应设置操作平台，草丛梯子平台通向呼吸阀，透光孔等附件的通道上应做防滑踏步。
(2 )量油孔主要用于测量储罐内的物料液面及取样的量油孔，操作相对频繁，应设在罐顶梯子平台的附近，对于设置盘梯的储罐，量油孔宜设在盘梯包角的内侧，距罐壁约1000mm，量油孔至罐底垂直的部位不得设置障碍物，如加热器，搅拌器等。
(3 )透光孔透光孔宜设在罐顶距罐壁800到1000mm处，并与人孔或清扫孔相对称，当设置的透光孔在两个或两个以下时，应沿尬顶的周边匀称布置。
(4 )人孔人孔设在罐壁的下部，距罐底一般去750mm处，应尽量布置在操作人员进出储罐比较方便的位置，并避开罐内的立柱，加热器等，当人孔的中心距地面的高度大于1200mm时，应在其下方设置操作平台，
(5)清扫孔清扫孔应布置在远离罐前管道带的位置，便于清扫储罐及罐内残渣物的外运。
(6 )放水管放水管应布置在储罐进出口接合管附近的位置，便于阀门集中操作，一般情况下放水管应设在罐壁的底部引出，如带放水管的排污孔，放水管是从罐底的外侧引出，锥形罐底则是从罐底的中心引出。对于大容量的储罐的进出口结合管的外，其他放水管应沿罐壁匀称布置。
(7 )呼吸阀通气孔。液压安全阀，阻火器
呼吸阀，通气管。液压安全阀，阻火器应布置在罐罐顶的中心部位。位置一台时，布置在罐顶的中心，设置的数量在两台以上时，应以罐顶的中心对称布置
(8)液面计应设在盘梯包角外侧。远离进出口结合，以避免进出物料液面的计算精度。
(9)高低液位报警器高低液位报警器应设在盘梯包角内侧，并布置在一条垂直线上，高液位报警器开口与盘梯踏步的垂直距离宜为2.2 m ，低液位报警器应避免物料进出口的直接干扰，高低液位报警高度的确定原则如下，H2=H1-h1
式中H2——高液位报警器安装度, m
H1——允许物料的最高储存高度, m
h1——最大进料量条件下，经10 到15min 后，罐内液位下降的高度. M
第三章管道设计
3.1管道设计压力的选取原则：
1.管道压力的设计
①管线的设计压力大于管道的最大工作压力
②装有安全泄放装置的管道设计压力不得低于安全泄放装置的开启压力。
③程设计规定需要计算管道的管道，其管壁厚度数据表中所列的计算压力即位该管道的设计压力与计算压力相对应的工作压力即位该管道的设计压力。
2.计算温度的确定：
在不便于传热计算或实管壁温度的情况下，以正常过程中介质的（或最低）工作温度作为管道设计原则。金属管道:
a介质温度小于38℃的不保温管道，T=介质最高温度
b介质温度不小于38℃的不保温管道，T=95%介质最高温度
c外部保温管道，T=介质最高温度
3.工艺管道设计原则：
①经济管径一个化工装置管道的投资占整个装置的10%—20%,随管径的增大，管厚增大，还增大阀门和管径尺寸，增加了保温材料的用量，因此，计算管径应尽量选用较高的流速，以减少管径，随流速的增大，管内摩擦阻力就增大。因此，在建设投资和操作费用之间寻找最佳综合点，该点成本最低。
②压力降压
管道是按阀门全开的情况下计算压力降的，即管道压力必须小于该管道允许压力降，否则流量（指工艺所需要最大流量）将低于所需值。
③工艺控制要求
④满足介质安全输送规定
⑤满足噪声控制要求，管道系统在高速流，节流，气穴等情况下都会产生噪声，确定合理流速
⑥符合管材标准规范
3.2管径及材料的确定
由于设计中,两条管线的管径的尺寸已经给定,设计时应考虑苯乙烯的特性(如腐蚀性,含固体颗粒情况等),流动状况,温度等原因,参照价格和供应情况,同时满足经济,安全性,决定采用何种材质。在设计中,两条管线的长度和管径已给定,故不需要计算管径和长度。
输送苯乙烯时,温度要低于20℃,压力在-0.5-2KPa,具有腐蚀性查有关资料,应选用无缝钢管。无缝钢管是化工生产中使用最多的一种管型，他的特点是质量均匀，强度高，因而管壁较薄，根据材质的不同，可以分为普通（碳）钢管，优质钢管，低合金钢管，不锈钢管，根据加工方法的不同，可以分为冷拨管，热扎管。根据用途可分为高压用，中低压用，低温用等各种钢管。
根据管材标准规范查资料优质钢（20 钢）两管的标准尺寸如表3—1
根据下表3—2来选用钢管
热扎管的最高工作温度为200℃,因此选用优质钢（20 钢）制成的热扎管。
3.3管道的保温设计
3.3.1保温设计的目的：
(1)防止热损失
(2)防止因蒸发造成的热损失
(3)防止内部流体的状态变化
(4)便于控制温度
(5)提高操作人员的安全性操作效率
(6)防止泄露
(7)防止火灾
(8)耐火层
3.3.2保温材料的安装管线保温通常是用保温管壳成型品进行施工。用的象
硅酸钙的软材料，材料的种类多，对于低压蒸汽或者冷，热水管线等的保温。
保温壳的长度在JIS中根据种类将范围规定为500到1000mm。没层的厚度随罐路的不同而异。厚度范
围为20到75mm ，当厚度超过76mm时，要采用双重叠保温。
普通配管部分的保温施工所用的保温管壳正常用渡锌铁丝进行固定，每隔200 --300mm用直径为1.2 mm 的镀锌铁丝捆一道。铁丝要拧紧。表面处不得扭弯。二层保温时。要先固定好第一层，然后在第一层的上面再固定在第二层保温管壳的接缝不得重叠，
3.4管线的保冷设计
3.4.1保冷目的: ①防止结露②提高经济效益③保证操作稳定
④防止结冰冷冻⑤保护管道
3.4.2保冷材料的选择
管线保冷大都是用发泡的泡沫塑料成型管壳。这些成型品有从毛坯中截切出来的，也有在圆筒形的模具中经发泡制成的。截切的保温壳其低温收缩系数一般都比较大，而且桥墩也低。
(1)与保温施工防潮方法不同。不仅要安装足以防潮的外防护层，还要对长方形和圆形接缝出的密封材料的选择恩台进行细致的研究。
(2)当包冷层的厚度超过75mm时，最好分二层进行施工。此时，内部温度相当低则对第一层和第二层的包冷材料分别选择不同的材料。
(3)使用聚苯乙烯泡沫官壳时，高温下熔融的沥青或溶剂类物质对聚乙烯有腐蚀作用，所以，不能用这些材料作密封。可用以醋酸发乙烯醋为主，能溶于乙醇的溶剂作密封。泡沫塑料官壳由毛坯加工的，也有在圆形模具中经发酵制成的。
截切的官壳一般其温度收缩率大而且强度也比较弱。
(4)泡沫玻璃为无机物，不燃烧。但其导热率大，则只用于对防火要求高或极低的场合，它是由毛坯截切而成的。施工时，在接缝处要用密封材料进行密封。主要用扁钢加以固定。它质脆易坏，所以，最好不要用铁丝固定。
3.4.2冷缩
1.在低温下，管线材料（金属）及保冷材料都会发生冷缩现象。应据其收缩量的不同。相应地变更施工方法：
(1)当保冷材料的冷缩率>>管子的冷缩率时
管子与保冷材料之间可能产生缝隙并发生对流传热，为避免发生，在保冷材料的接缝处填充像石棉和玻璃棉那样的具有缓冲性能的材料。
(2)保冷材料收缩率不太大时
在收缩率比较小或温度不太低，，收缩的绝对值小时，即使产生一定的间隙也没有太大的问题。另外，当用收缩率比较小的保冷材料进行二层以上的施工时，内层会因温度低而产生间隙。此时，保冷材料之间不但无间隙，反倒会使外层贴的更紧密。
(3)保冷材料收缩率比管子小时
在保冷材料中变压缩率影响的无机纤维材料和泡沫玻璃。无机纤维材料因具有弹性，所以能够吸收应力。因泡沫玻璃是刚体的，受压后会导致损坏。为防止压缩应力的破坏，在接缝出加入缓冲材料。
2.弯曲、异形处的保冷不规则部分：弯头、三通、阀门、转动机械的保冷，可用成型的预制块，也可用现场发泡的聚氨脂泡沫塑料进行施工。
3.需要维修的部位保冷：
对于法兰、人孔等要使用容易拆除保冷层的预制块。并用密封材料将连接处黏接，里层用石棉、玻璃棉等天才使之成为易于维修的结构。
第四章泵的选择
4.1．化工用泵的要求：
化工用泵应满足一般工艺要求，并考虑结构简单，操作方便；运转可靠，使用寿命长；性能良好，效率高，并符合装置的运转特性；零部件互换性高，容易更换，维修方便；价格低廉等因素。因化工用泵所抽送的液体性质和一般泵不同，另外，化工装置的特点要求长期运行，故还必需提出如下要求：
（1）耐液体腐蚀、磨损、使用寿命长（耐腐蚀泵或泥浆泵）。
（2）密封性能可靠（屏蔽泵或磁力泵）。
（3）操作性能稳定、低噪音、小振动、运转周期≥8000小时。
（4）要求高吸入性能，即必需净吸入头NPSHr小的泵（液态烃泵、双吸式离心泵）。
（5）符合流程计量精度要求（计量泵）。
（6）适应低流量、高压力、高扬程的要求（简式泵、高速部分流泵、多级泵）
2．泵型号的确定：
（1）泵型号的选择：
因离心泵结构简单，输送液无脉动、流量调节简单，因此除离心泵难以胜任的场合外，应尽可能的选用离心泵。
（2）泵系列和材料的选择：
根据工艺装置参数和介质特性选择泵的系列和材料。
（3）泵型号的确定：
泵样本给出额定流量Q、额定扬程H、对黏性介质应换算成输送清水时的流量Q和扬程H。
4.2流量的计算
流量：选泵时通常可直接采用最大流量，如不给出最大流量值时，取正常
流量的1.1倍。
苯乙烯1500米8in 输送管道的外径d o =219mm,壁厚为5mm 20℃时的密度ρ=0.9059 g/cm 3，黏度310763.0-?=μPa*S
内径d i =219-2mm 2095=?=0.209m
灌装时苯乙烯的流速不应小于3m/s,为了限制产生静电,苯乙烯在管道中流动时的流速与管径应满足以下的公式:
u 2d i 64.0≤
u ≤1.75m/s
综上两个条件，为了计算方便取u=1.75m/s
管道的流量Q=h m d u uA i /16.1854
209.014.375.1432
2
=??=?=π=0.0514m/s 4.2扬程的计算
扬程：一般取正常需要扬程的1.05～1.1倍。
管道阻力 d
u L h f 22
?=λ
=???=
=
-3
10
763.075.1209.09.905μ
ρ
du R e 434.253
10?>4000 湍流 25
.0Re
3164
.0=
λ=0.0122 d u L h f 22?=λ==???
209
.0275.115000122.02
134.08J 为了计算方便，设局部阻力损失大约为h f *20% 总阻力损失为()=+?=∑%201f f h h 160.896 J
由伯努利方程得 ∑+++=+++f S h u
P gz W u P gz 222
222211
1ρρ
所以 ∑+++=+++f L H g
u
g P z H g u g P z 222
2222
111ρρ
式中
∑f
h
—— 总阻力损失
W S —— 输送流体的机械能 H L —— 压头
∑f
H —— 损失压头
设 Z 1=0 , Z 2=11.76 m , u 1=1.5 m/s , u 2=0 , P 1= P 2 ∑f
H
=160.84/9.81=16.40m
则 g
u Z H f 2H 2
12L -+=∑==16.40+11.76-(1.75)2/(2*9.81)=28.16m
H e =1.0516.28?=29.57m
N e =ρg VH e
=905.9×9.81×0.0514×29.57 =14.178Kw
根据上面所得到数据选择两台相应的离心.
第五章平面布置
根据《石油化工企业设计防火规范》GB50160-92规定（1999年局部修订条文
5.1贮罐区的设置
1．贮罐总和贮罐个数的限制
固定顶罐组总容积不应大于12000m，固定顶贮罐区的总容积为V
总=2*3000=6000m ，小于规定，符合上述条件。
2．贮罐成排布置时，其罐组内的贮罐不应超过两排，由于该设计只有两个贮罐，故可不考虑这条原则。
3贮罐内相邻罐的防火间距
为防止一罐失火殃及邻罐的安全和便于灭火操作，相邻罐之间留有一定的防火间距。
表5—1V>3000m3拱顶罐之间的间距
由于苯乙烯属于乙类易燃液体，根据上表可得：
拱顶罐之间的间距d=0.6D=0.6*18.90=11.34m
为了方便取d=12m.
5.2防火堤的设置
地上可燃液体贮罐一旦发生爆裂或爆炸,可燃液体便会流至罐,而造成漫流和
火灾蔓延。并使漫流的火焰难以扑灭，因避免造成应设防火堤。
1．防火堤的有效容积的确定
防火堤的有效容积的大小使依据一旦罐组内油罐爆炸，其内部液体流出。国家规范规定：防火堤的有效容积不应小于一个固定顶贮罐的最大容积。
由于贮罐区只有两个拱顶罐，而且都是3000m3,因此，根据规范可以确定防火堤的有效容积应小于3000m3 ，为了计算方便取V=3000m3 。
2．防火间距的确定
由实践可知，当储罐壁某处破裂火穿孔时，其最大水平喷洒距离相当于罐高的1/2。因此，立式贮罐拱至防火堤内脚线的距离不应小于罐高的一半。
由拱顶罐的高度H=11.76m3, 拱顶罐至防火堤内脚线的距离L=1
2*H=
1
2
*11.76=5.88m3。为了方便取L=6 m3。
3．防火堤高度的确定
立式贮罐防火堤的高度应为计算高度再加0.2m ,不应低于1m，且不高于2.2m，在这里做粗略的计算.
贮罐区的面积S=2000m ,V=3000m,
因此，取h=V/S+0.2=3000/2000=1.5+0,2=1.7m
4．为了节约用地，防火堤宜采用砖，石结构建造，其墙体应承受所容纳液体的静压，并不应有渗漏现象。
4．管道穿堤处应采用不燃材料严实密封。
5．在防火堤内雨水沟堤处，应设置防火可燃流出堤外的措施。
6．在由于h=1.7m,故根据有关规定，在防火堤的不同方位上应设置两个以上的人行台阶或坡道，隔堤应设台阶。见附件中图2苯乙烯罐区内的防火间距及安全距离。
5.3消防车道的设置
1．防车道的设置要求：
（1）工艺装置区，罐区，可燃物料装卸区及其他库区，应设环行消防车道，当受地形条件限制时，可设有回车场的尽头或消防车道。
（2）液化烃，可燃液体的储罐区与消防车道的距离，应使任何储罐中心至不同方向的消防车道的距离均不应大于120m。
（3）当装置宽度大于60m时，应在装置内设置可供消防车道得以贯通式通路，其宽度不应小于4m，净空高度不应小于4.5m。净宽
（4）罐组与周围消防车道之间，不宜种植绿篱或茂密的灌木丛。
（5）油罐之间宜设宽度不小于3.5m的消防道路与环行消防车道相连。
（6）油罐区消防车道与防火堤坡脚线之间的距离不应小于3m。
（7）消防车道穿过建筑物门洞时,其净宽和净高不应小于4 m,门垛之间的净宽不应小于3m。
（8）消防车道的宽度不应小于3.5m,道路上空有管架等障碍物时,其净高不应小于4 m。
（9）环行消防车道至少应有两处与其他车道连通，尽头式车道应设回车道或面积不小于12m*12m的回车场。
消防车道的设计应遵循上面的规范
总平面设计图见图3
第六章消防设计
6.1泡沫灭火系统
泡沫灭火系统(亦称空气泡沫灭火系统)是可拥液体储罐区、厂房和库房的重要灭火设施。按发泡倍数的高低分为低倍数泡沫灭火系统和高倍数泡沫灭火系统两种。设备系统包括泡沫灭火设备和消防冷却用水设备两部分。
根据苯乙烯储罐的特性及苯乙烯是乙类液体应选低倍数泡沫灭火系统固定式低倍数泡沫灭火系统一双由消防水泵、消防水池、泡沫液罐、比例混合器、混合液管线、泡沫室(或泡沫产生器)或泡沫喷头等组成。该灭火系统主要适用于总储量＞500m独立的非水溶性甲、乙、丙类液体储距区。固定式低倍数泡沫灭火系统按水与泡沫液的混合方法常见的有以下两种流程。
①环泵比例混合流程泡沫比例混合器安装在水泵的出水管与吸水管的旁通管上，利用喷射泵原理混合器产生负压，将泡沫液按比例吸入，送至水泵吸水管．通过水泵的搅拌作用形成泡沫混合液，送至泡沫室(或泡沫喷头)和泡沫栓等处，产生泡沫灭火。
②压力比例罐混合流程压力比例罐混合流程的特点是泡沫液罐靠近保护设备，在有高压(或临时高压)给水系统的石油化工厂、露天生产装置区等场所使用较方便，泡沫混合汉管线的线路较短，其缺点是泡沫液绍分散在不同地点，管理不便。适用于较小的油罐区。
压力比例罐泡沫流程的泡沫液罐在水压的推动下，使泡沫液流至比例混合器。因此，在泡沫液罐的压力和比例混合器的吸力两者作用下，使泡沫液和水进行混该流程压力损失较小，泡沫混合液输送距离较远，能在水压较低的情况下工
作。
6.2设计主要参数的确定
1.泡沫供给强度和连续供给时间泡沫供给强度系指单位时间内向单位液面亡供应的泡沫员。
①低倍数泡沫灭火系统泡沫混合液的供给强度及连续供给时间，应根据不同液体的要求确定。
非水溶性可燃件液体泡沫混合液供给强度和连续供给时间不应小于表6—1 非水溶性可燃性液体泡沫台液供给强度和连续供给时间
由苯乙烯是乙类液体，故泡沫供给强度6.0 L/(min.m2)，连续供给时间时间是40 min。
②液下喷射泡沫灭火系统，不应用于水溶性甲、乙、丙类液体储罐，也不宜用于外浮项和内浮顶储蘸。固定顶苯乙烯储罐，可采用液下喷射泡沫灭火系统，选用氟蛋白泡沫液时，应符合下列要求：
a泡沫混合液的供给强度不应小于6L／(min．m2)，泡沫发泡倍数宜按3倍计算。
b 泡沫进入苯乙烯的速度，不宜大于3m／s。
c泡沫喷射口官采用向上斜的口型，其斜口角度宜为45。，喷射管伸人罐内的长度不得小于喷射管直径的10倍。当只有一个喷射时，喷射口宜设在储罐中心；当没有一个以上喷射口时，应均匀设置，且各喷射口的流量应大致相同。
e泡沫喷射口安装高度，应在储罐积木层之上。泡沫喷射口设置数量不应小于表6—2的要求。
表6—2 泡沫喷射口设置数量
固定顶苯乙烯储罐的直径为18.9m,故应设喷射口2个 2.燃烧液面积A
固定顶苯乙烯储罐液上的燃烧面积应按储罐横截面面积计算.
A=0.785D 2
A=0.785?18.90=14.8356m 2
(3)泡沫消防用水量 泡沫消防用水量包括灭火用水量和冷却用水量两部分。
①冷却用水量 冷却用水量又分为着火油罐冷却用水量和邻 近油罐冷却用水量两部分。
储罐区的冷却用水量，应按一次灭火最大需水量计算。距着火罐壁1．5倍直径范围内的相邻储罐应进行冷却，其冷却水的供给范围和供给强度不应小于下面规定的范围。
固定顶苯乙烯储罐冷却水的供给范围不应小于罐周长的一半，为 =?
?2
1
90.1814.329.673m 供给强度不应小于为0.2L/(s.m)
②灭火用水量 灭火用水量按配制泡沫的用水量计算。 3.泡沫灭火设施的设置
（1）泡沫栓的设置 泡沫栓是固定式空气泡认混合液管线上设置的供移动式泡沫管枪使用的水带接口。在设有固定泡沫灭火设备的苯乙烯罐区室外应设置泡沫栓；苯乙烯罐区泡沫栓数量应按扑救流散液体火焰的要求确定，每个泡沫栓按供应一支PQ8型泡沫管枪计算。油罐区的泡沫桂应设在防火堤之外。
(2)液上喷射泡沫灭火系统泡沫产生器的设置
①固定顶储罐距的泡沫产生器型号及数量，应根据计算所需的泡沫混合液流量确定，且设置数量不应小于表6—3的要求。
表6—3
文件编号：TP-AR-L4713 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编订：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 大型甲醇储罐安全措施 设计(正式版)
大型甲醇储罐安全措施设计(正式版) 使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1. 甲醇内浮顶储罐设夏季水喷淋系统，配氮封设施，比采用拱顶罐减少物料损失约95％，中国石化总公司将内浮顶罐列为环保、清洁生产设备。另外，由于喷淋水属间接冷却水，受污染少，可循环使用，不会带来新的环境问题。 2.甲醇储罐连接管线发生泄露后果预测： 在不利气象条件下甲醇浓度达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是23m和2.2km；在典型条件下达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距
离分别是20m和1.8km甲醇泄露后的影响区域比较大，需要采取有效的控制和管理措施避免甲醇的泄露。另外还需要制定合理的应急预案来确保一旦甲醇泄露后的应对措施。 正常工况，少量的甲醇蒸汽排入全厂火炬系统烧掉。 3. 用内浮顶加氮封比较好，安全且环保，需要注意的是氮封压力的控制要可靠，必要时罐顶可设压控的通大气的快开阀，以保证罐内氮气压力超高时的压力卸放，以策设备安全。退而求其次，也可以采用拱顶加氮封的形式。 4. 如果储存的仅是可燃液体的话，按道理来讲，选用浮顶罐本身就是为减少储罐火灾几率和火灾危险程
液化烃储罐区的安全设计 摘要：液化烃类物属于甲类和甲A类火灾危险性介质，具有明显的火灾爆炸危险性。液化烃储罐区一般采取的储存方法有常压下降低温度或常温下增加压力两种方式储存。本文重点阐述罐区内部布置安全技术要点，提高液化烃储罐区的安全性。 关键词：液化烃储罐区安全技术 一、液化烃危险特性 液化烃的成分一般包括：甲烷、乙烯、乙烷、丙烷、丁烷以及其他的碳氢化合物，还有微量的硫化合物，属于多组分混合物。储存的温度一般在196°～50°之间，其燃点在250°～480°不等，在常温、常压下容易在空气中形成爆炸性气体混合物。液化烃罐区，根据GB18218《危险化学品重大危险源辨识》为重大的危险源，其主要设备液化烃储罐，按照TSGR0004《固定式压力容器安全技术监察规程》划分为危险性最大的第三类压力容器，总之，液化烃易爆炸、燃烧热值高、易聚集静电，其危险性大，爆炸造成的损害大。 二、液化烃火灾爆炸伤害模型 液化烃火灾爆炸伤害模型主要分为蒸汽云爆炸和沸腾液体扩展为蒸汽爆炸两种。其中蒸汽云爆炸主要是由于液化烃与空气形成云状混合物，当油气浓度达到爆炸需要的浓度时，遇到火源就会出现爆炸现象，其爆炸造成的影响大，冲击力和破坏力也较大。 三、液化烃燃烧爆炸事故的原因 液化烃燃烧爆炸的原因分为很多种，如：容器破裂、管线腐蚀穿孔、法兰或垫片失效等都有可能造成可燃物的泄露引起火灾爆炸事故的发生。而在自然中雷电、静电、化学能以及人为的火源都能产生点火能源，而点火能源是造成爆炸的必要条件，当可燃物与空气混合气体达到爆炸点时，在遇到点火能点时，就会引起爆炸。其过程如下图1： 图1液化烃事故过程图 四、安全设计 为了能够有效的防范和控制液化烃储存区发生爆炸事故，需要从根本上加强对液化烃罐区的安全管理，从勘察设计、施工过程、验收使用、运行维护等各个方面加强安全防范措施，同时防火防爆、消防及给排水相关的部门要加强合作，协调统一，全面的落实和贯彻对液化烃罐区的安全维护和管理，加强罐区内部的安全技术要点布置，尽可能的建设液化烃爆炸事故的发展。
石油库储油罐区防火设计 储油罐区是石油库的核心和主体，通常包括储油罐、防火堤及消防设施等，主要用于接收、储存和输转成品油，通过装卸油栈桥向铁路槽车装运成品油，汁量所储存和输送的成品油。油罐区作为石油产晶的蓄水池和调节器对石油樗生产和流通过程实施调节作用；作为油品的储存场所，对石油产品在相对停滞时起保护作用，便于对油品数量、质量的监督和检查；作为战略物资基地起到备战备荒的作用。石油库的破坏性事故大多数是油罐、油罐区发生爆炸火灾事故。油罐愈大愈难扑救，造成的损失愈大。油罐区的规范设计和安全防范措施直接影响到其功能、作用的发挥及生产运营的安全。 1油罐区总容量的确定 油库容量的确定要考虑的因素较多，包括油库的类别和任务、油品来源的难易程度、油品供应范围、供需变化规律、进出油品的运输条件等，有时还与国际石油市场的变化形势有密切关系。确定石油库容量的方法有周转系数法和储存天数法。民航机场油库应符合《民用机场供油工程建设技术规范》(MH．I5008—2005)的要求．军用油库的容量应按军队相关规范进行确定。商业油库一般采用周转系数法，石油化工企业的储运系统工程一般采用储存天数方法计算油罐容量。 1．1周转系数法 周转系数就是某种油品的油罐在一年内被周转使用的次数。即： 周转系数（K）=某油品的年周转量/储备设备有效容量（1） 可见，周转系数越大，储油设备的利用率越高，储油成本越低。各种油品的设汁容量可由式(2)求得： K值的大小对确定油罐容量非常关键，但K值的确定是最困难的。它和油库的类型、业务性质、国民经济发展趋势、交通运输条件、油品市场变化规律等因素有着密切的关系。不能用公式简单计算出来，简单地指定一个数字范围也是不科学的。如有的资料提出，在我国新设计的商业油库中，对一、二级油库K值取1～3，三级及其以下油库K值取4～8，这显然是过于保守的，即储油设备的利用率偏低，库容偏大，基建投资大，投资回收年限长。K 值的大小应根据建库指令或项目建议书要求与建库单位协商确定。 油罐的储存系数η是指油罐储存油品的容量和油罐理论计算容量之比。在《石油化工企业储运系统罐区设计规范》SH 3007中对油罐储存系数规定是：固定顶罐，罐容1000m3事，η=0.90。浮顶罐和内浮顶罐，η0.90。球罐和卧罐，η=0.90。 1．2 储存天数法 对某种油品的年周转量按该油品每年的操作天数均分，作为该油品的一天储存量，再确定该油品需要多少天的储存量才能满足油库正常的业务要求，并由此计算出该种油品的设计容量。计算方法如式(3)。 石油化工企业的储运系统工程油罐的储存天数一般取决于原油的供应来源、交通运输条件、生产装置开停工情况及油品出厂方式等因素。《石油化工企业储运系统罐区设计规范》SH3007规定成品油储存天数见表1。 表1 成品油储存天数 1．3 民航机场油库容量的确定 民航机场油库建设容量应满足《民用机场供油工程建设技术规范》(MHU5008—2005)的规定：“应按近期目标年预测的机场发展阶段规划、机型组合及所需用油量、油源、运输条件等因素综合确定。油库容量宜按近期目标年预测30d供油量规划、设计。可分期建设，但
一. 填空题 1. 储罐的结构有卧式圆柱形.立式平地圆筒形. 球形 2. 球形储罐罐体按其组合方式常分为纯桔瓣式 足球瓣式 混合式三种 3. 球罐的支座分为柱式 裙式两大类 4. 双鞍座卧式储罐有加强作用的条件是A《0.2L条件下 A《0.5R 5. 卧式储罐的设计载荷包括长期载荷 短期载荷 附加载荷 6. 换热设备可分为直接接触式 蓄热式 间壁式 中间载热体式四种主要形式 7. 管壳式换热器根据结构特点可分为固定管板式 浮头式 U型管式 填料函式 釜式 重沸器 8. 薄管板主要有平面形 椭圆形 碟形 球形 挠性薄管板等形式 9. 换热管与管板的连接方式主要有强度胀接 强度焊 胀焊并用 10. 防短路结构主要有旁路挡板 挡管 中间挡板 11. 膨胀节的作用是补偿轴向变形 12. 散装填料根据其形状可分为环形填料 鞍形填料 环鞍形填料 13. 板式塔按塔板结构分泡罩塔 浮阀塔 筛板塔 舌形塔 14. 降液管的形式可分为圆形 弓形 15. 为了防止塔的共振 操作时激振力的频率fv不得在范围0.85Fc1 Fv 1.3Fc1内 16. 搅拌反应器由搅拌容器 搅拌机两大部分组成 17. 常用的换热元件有夹套 内盘管 18. 夹套的主要结构形式有整体夹套 型钢夹套 半圆管夹套 蜂窝夹套等 19. 搅拌机的三种基本流型分别是径向流 轴向流 切向流其中径向流和轴向流对混合起 主要作用 切向流应加以抑制
20. 常用的搅拌器有桨式搅拌器 推进式搅拌器 涡轮式搅拌器 锚式搅拌器_ 21. 用于机械搅拌反应器的轴封主要有填料密封 机械密封两种 22. 常用的减速机有摆线针轮行星减速机 齿轮减速机 三角皮带减速机 圆柱蜗杆减速机 23. 大尺寸拉西环用整砌方式装填 小尺寸拉西环多用乱堆方式装填 二. 问答题 1. 试对对称分布的双鞍座卧式储罐所受外力的载荷分析 并画出受力图及剪力弯矩图。 2. 进行塔设备选型时分别叙述选用填料塔和板式塔的情况。 答 填料塔 1分离程度要求高 2 热敏性物料的蒸馏分离 3具有腐蚀性的物料 4 容易发泡的物料 板式塔 1塔内液体滞液量较大 要求塔的操作负荷变化范围较宽 对物料浓度要 求变化要求不敏感要求操作易于稳定 2 液相负荷小 3 含固体颗粒 容易结垢 有结晶的物料 4 在操作中伴随有放热或需要加热的物料 需要在塔内设置内部换热组件 5 较高的操作压力 3. 比较四种常用减速机的基本特性。 摆线针轮行星减速机 传动效率高 传动比大 结构紧凑 拆装方便 寿命长 重量轻 体积小 承载能力高 工作平稳 对过载和冲击载荷有较强的承 受能力 允许正反转 可用于防爆要求齿轮减速机 在相同传动比范围内具有体积小
中国石化股份公司武汉分公司80万吨/年乙烯及配套项目 安全设施设计专篇 第三卷公用工程和辅助设施 第九册 液体产品罐区 （1.0修改版） 中国石化南京工程有限公司 二○一〇年八月
安全设施设计专篇编制人编制李保法 校核王孝民 审核孙敬民 审定 项目经理陈明星 总工程师龚建华 主管经理
设计人员名单： 专业负责人校核人审核人参加人工艺李保法李保法王孝民随明哲 静止设备余群曹晓玲余群 转动设备于非于非钱静怡 机械 自控楼洪金陆亚军楼洪金张永宇 总图于达华瞿淑娟虞松祥 建筑袁恒华袁恒华刘艳 结构 配管 给排水王修梅王修梅张俊严涛 电气史锡才谢远涛史锡才孙芳 电信刘玉光杨文蕙朱明海 暖通蔡昌翠蔡昌翠王前景 环保 概算
中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯及配套项目 液体产品罐区安全设施设计专篇 目录 1.0设计依据 (6) 1.1合同及国家批复文件 (6) 1.2法律法规和标准规范 (7) 2.0建设项目概况 (10) 2.1装置的产品方案 (10) 2.2流程说明 (13) 2.3配套的公用工程设施能力 (14) 2.4装置平面布置 (14) 2.5采用的危险化学品及毒性物料 (16) 2.6建设项目的主要装置（设备）和设施名称、型号（或者规格）、材质、数量和主要特种设备 (17) 2.7自然条件和周围环境及对本装置劳动安全卫生的影响 (18) 2.8生产装置及设施距周围人员密集场所、公共设施、自然保护区等设施的距离. 23 3.0建设项目涉及的危险、有害因素和危险、有害程度 (25) 3.1火灾、爆炸危害 (25) 3.2有毒物料 (31) 3.3腐蚀性物料的危害 (33) 3.4噪声危害 (33) 3.5其它危害 (34) 3.6危险、有害程度分析 (35) 4.0设计采用的安全设施和措施 (38) 4.1选用可靠的设备、材料 (38) 4.2泄压、防爆、防火安全措施 (40)
操作规程编号：LX-FS-A17026 低温储罐安全使用要点标准范本 In The Daily Work Environment, The Operation Standards Are Restricted, And Relevant Personnel Are Required To Abide By The Corresponding Procedures And Codes Of Conduct, So That The Overall Behavior Can Reach The Specified Standards 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑
低温储罐安全使用要点标准范本 使用说明：本操作规程资料适用于日常工作环境中对既定操作标准、规范进行约束，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 低温储罐低温罐安全使用要点： 低温储罐低温罐的主要功能是充装、贮存低温液体。对低温储罐低温罐的安全使用要求，应全面考虑气体危险特性、低温保护效果、周围环境状况、压力容器特性等，采取相应技术管理措施，确保安全运行。 低温储罐低温罐作业人员，应详细了解设备及其管阀系统结构特点，熟悉掌握低温液体危险特性，严格掌控周围环境状况，按低温储罐低温罐安全操作程序进行作业。 作业人员须经地市级及以上质量技术监督部门培
** 氨库装置 消防专篇编制： 校核： 审核：
1 设计原则、依据及规范 1.1 设计原则 认真贯彻“预防为主，防消结合”的方针，严格遵循国家和地方的有关防火规范及规定，搞好本项目的防火设计。充分利用装置所在地域现有的消防设施，尽量节约投资。 1.2 设计依据 1.2.1 设计合同。 1.2.2 **提供的设计基础资料。 1.3 国家和地方的相关法规和规定 1.3.1 《中华人民共和国消防法》（中华人民共和国主席令第4号） 1.3.2 建筑工程消防监督审核管理规定（公安部30号令） 1.3.3 《危险化学品安全管理条例》（中华人民共和国国务院令第344号） 1.3.4 《中华人民共和国安全生产法》（中华人民共和国主席令第70号） 1.3.5 《中华人民共和国劳动法》（中华人民共和国主席令第28号） 1.3.6 《特种设备安全监察条例》（中华人民共和国国务院令373号） 1.3.7 《国务院关于进一步加强安全生产工作的规定》（国发【2004】2号）1.3.8 《关于加强安全生产事故应急预案监督管理工作的通知》（国务院安全生 产委员会安委办字【2005】48号） 1.4 设计中执行的主要标准、规范 1）《建筑设计防火规范》（GB50016－2006） 2）《化工企业安全卫生设计规定》（HG20571－1995） 3）《石油化工企业设计防火规范》（GB50160－1992，1999年版） 4）《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001） 5）《建筑物防雷设计规范》（GB50057－94，2000版） 6）《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》（GB50212－2002） 7）《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 8）《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058－1992） 9）《工业企业噪声控制设计规范》（GBJ87－1985） 10）《石油化工企业可燃气体和有毒气体检测报警设计规范》（SH3063-1999）
(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！) 河北鑫海化工储油罐安装工程 施工组织设计方案 编制王洁 审核张旭 审批黎侠 江苏省沛县防腐保温工程黄骅办事处 2011 年 9 月 20 日
目录 第一章工程概况 第二章储罐施工组织 第三章资源配置 第四章储罐施工工艺 第五章进度目标及保证措施 第六章质量保证体系和保证措施第七章安全和环境保证措施
第一章工程概况 1.1工程简介 招标单位：河北鑫海化工有限公司 工程内容：150万吨年高品质沥青装置20000m3储罐安装工程 工程地点：沧州市渤海新区化工园区 1. 2方案编制依据： 1.2.1河北鑫海化工有限公司招标文件 1.2.2国内执行的现行储罐制作安装验收标准 第二章储罐施工组织 2.1 总则 2.1.1 机构设置 公司在现场设立“150万吨年高品质沥青装置20000m3储罐安装工程
项目经理部”，项目经理部下设三科一室，150万吨年高品质沥青装置20000m3储罐安装工程项目经理部组织机构见下图： 150万吨年高品质沥青装置20000m3储罐安装工程项目经理部组织机构图 2.1.2 机构运行原则 ⑴项目经理部是在本工程中派出的负责项目施工全过程管理的唯一组织机构；项目经理部严格实行项目法管理；项目经理在公司总体领导下，全速负责项目的施工管理，组织高效精干的队伍，运用“矩阵体制、动态管理、目标控制、节点考核”的项目动态管理组织施工，实施工期、质量、成本、安全四大控制，保证切实履行工程合同。
⑵公司总部 公司总部职能部门按制度定期到现场检查、督促、指导项目部各项工作。 ⑶项目经理部安全管理 项目安全负责人在项目经理的领导下，全面负责施工现场的安全工作：制定安全生产计划、组建安全保证体系、完成安全生产。 ⑷项目经理部质量管理 项目质量负责人在项目经理的领导下，负责组建项目经理部质保体系，保证质保体系日常工作的正常进行，就项目施工质量向公司管理者代表负责；项目部质安科安全员各自承担自己分管质量要素的质保工作，基层施工队伍各自的质保体系接受项目质保体系的领导，从而形成自上而下的完善体系。 ⑸项目经理部的技术管理 项目技术负责人在项目经理的领导下，就技术工作对项目经理负责，基层作业队伍按班组设置负责人，形成自上而下的完善体系。 ⑹项目经理部的设备材料管理 项目材料负责人在项目经理的领导下，负责施工机具的组织与管理、工程材料采购、储运，搞好本项目施工中的物资计划、采购、储运及领用工作，确保工程的顺利进行。 第三章资源配置
低温液体储罐操作规程 充液 1).连接充液管线。 2).使阀门处于充液管线吹除操作状态，?用介质气体吹除充液管线的潮气与灰尘。. 3).打开V1上进液阀，由上部缓慢向储罐内充液，当少量充液时，缓慢打开V15组合差压计阀，当V7稳定排气后，可加速充液速度。待液位计有显示后，打开V2、V2＇下进液组合阀，此时可关闭V1上进液阀，单由下部进液，也可上、下同时进液。 4).当从V9充满指示阀流出液体时，充液即结束。首先关闭液源排液阀，关闭V1、V2上、下进排液阀，关闭V9充满指示阀，打开V4残液阀，残液排净后，关闭V4残液阀，然后拆除充液管线。 增压 1)利用增压器可增加罐内压力，增压压力按排液要求控制，不得超过贮罐的最大工作压力。本储罐的增压系统由升压调节阀控制，工作压力为0.8MPa的产品，调节压力为0.2-0.8MPa,工作压力为1.0MPa的产品，调节压力为0.8-1.6MPa，增压操作程序如下： 1).检查压力表是否处于工作状态。 2).确认V6增压系统断流阀开启。 3).缓慢打开V3增压器进液阀。 4).停止排液时要关闭V3增压器进液阀，以免罐内压力升高。 排液 罐内压力达到排液要求时即可排液。为保证储存介质的纯度，并减少下次充填时介质液体的损耗，一般不应将储罐全部排空。本储罐的排液系统即可保证罐内余留10升左右的液体。当维修保养储罐而须全部排空时，可打开V2、V2＇下进液阀，V4残液阀，余留液体即可从残液阀排出。排净后，关闭V4残液阀，拆除排液管线。 .带压贮存 带压贮存可以降低贮存介质的蒸发损失，并缩短下次取液的时间，是比较经济的贮存方式。V3增压器进液阀一定要关闭。一般用于取液间隔时间较短(一般不超过12小时)的情况。带压贮存时，要确认压力表处于工作状态。由于贮罐内、外 温差很大，贮罐会自增压，密切注意罐内压力的变化，压力达到最高工作压力时要及时排气泄压。带压贮存时V7排气阀关闭，在积累经验以后， 可以微开排气阀，以加长取液间隔时间。 定期检验 为使储罐处于良好工作状态，对装置的某些部件必须定期进行检查，如储罐一直在特别热或特别冷的气温环境下工作，检验周期要缩短。 1）.定期校验压力表，安全阀。 2）.定期检测储罐蒸发率。蒸发率超过出厂指标3倍，须做全面检查，判断故障原因。 3）.有条件时应定期检查夹层真空度。如真空度降到15Pa以下，须重抽真
储罐区防火堤设计——结论（10）参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
储罐区防火堤设计——结论（10）参 考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 综上所述，各种防火堤各有优缺点。设计人员应寻找 性能价格比更好的防火堤做法。笔者提出一个不成熟构 思，就是“砖+土+砖”的三文治结构。具体做法是内侧砌 厚240毫米砖，中间填土（截面为直角梯形），厚度可视 实际情形定，这里假设上200毫米宽，下500毫米宽，外 侧顺土坡砌厚60毫米砖，形成混合砖堤，堤顶压一皮砖， 内、外侧及堤顶抹灰，截面仍呈直角梯形。 这种混合砖堤具有如下优点： 1．耐火性能好。它具有砖堤的各项优越性能。它的 耐火极限之高是无需置疑的，据《建规》附录二所示，光 是厚240毫米的砖墙的耐火极限已达8小时。另外，它和
砖堤一样，耐急热急冷性能好，使火灾后防火堤基本不受损，减少灾后修补的费用。 2．与砖堤相比，减少造价。由于堤中间填土，大大减少了用砖量。按同样体量的砖堤计算，这种混合砖堤比砖堤减少用砖量一半以上。 3．具有土堤一样的厚实、可靠性能。由于它具有一定的截面尺寸，所以有较好的抗剪力性能，能较好地满足“承受所纳油品静压力”要求。另外，堤顶宽度在500毫米以上，可供消防人员站立，有利于灭火。 4．与土堤相比，减少了占地面积，土堤的堤顶宽不应小于50毫米，则堤底宽度应在160厘米左右。这种混合砖堤的底宽只有80厘米。所以占地面积减少了一半。 由于这种做法还没有实例，是否可行，还有待论证。 请在此位置输入品牌名/标语/slogan Please Enter The Brand Name / Slogan / Slogan In This Position, Such As Foonsion
石油化工装置中储罐的结构设计 摘要： 石油化工设计中，钢储罐是必备的设备。作为设计人员我们要做的是设计储罐的基础。大型储罐的特点是直径大、荷载重，与一般工业基础相比，对地基和基础设计及施工有其特殊的要求。储罐绝大多数为圆柱形，按其使用功能，可分为储气罐和储油罐两大类。 关键词：石油化；结构；设计 Abstract: Petroleum chemical engineering design, steel tank is the necessary equipment. As designers, what we want to do is the basis of design storage tanks. The characteristics of large tanks is large in diameter, the load heavy, compared with general industrial foundation, the foundation and basic design and construction has its special requirements. Most of the storage tanks for cylindrical, according to the use function, can be divided into two kinds of storage tank and tanks. Key words: the oil; Structure; design 1 罐基础的设计，应具有下列工艺、安装、设备及总图等资料： 1、罐区平面布置及设计竖向标高，罐中心坐标。 2、储罐的型式、容积、几何尺寸、罐底坡高、及中心标高、环墙顶标高、设计地面标高。 3、罐区金属总重，保温及附件总重，罐壁、罐顶、罐底总重。 4、罐区内介质及最高储液面的高度、最高温度、介质重度。 5、罐区的罐前平台、排放口、沟、井、梯基础等辅助设施的位置及型式。 6、与储罐罐体有关的管道布置、预埋件、锚栓布置及罐周的排水设施。 7、储罐施工安装、试压等方法对罐基础的要求。
一、LNG储罐安全操作规程 1.1.1储罐操作工艺指标 1)最高工作压力：0.78MPa 2)最低工作温度：-196℃ 1.1.2储罐进液操作程序 1.1. 2.1准备工作 1)操作人员的要求：操作人员应经过安全教育和操作技术培训合格后持证上岗，操作人员 在作业时应佩戴必要的劳保用品及工作服 2)试压要求 3)设备投用前都应按设计要求进行压力试验。 4)试压气体应为干燥氮气，其含氧量不大于3%，水分露点不大于-25℃，且不得有油污。 5)吹除置换要求：吹除置换是保证设备正式充装液体安全的保证措施，应先用含氧量不大 于3%的氮气吹除，同时保证无油污，水分露点不大于-25℃。然后再用LNG置换至液体纯度为至，方可允许充装液体。 6)预冷：试压合格后，需用液氮进行预冷，以确保设备的低温运行可靠性：储罐在首次使 用前必须用氮气进行吹扫及预冷。最大吹扫压力应相当于最大工作压力的50%，或者低于这个压力。 1.1. 2.2储罐首次进液操作 1)打开上、下进液阀同时充装，同时打开液体充满溢流口阀，排放储罐内的气体，直至有 LNG的气体排出时，立即关闭充满溢流口阀； 2)充装至储罐的50%以上容积时，应关闭下进液阀； 3)当充装到储罐容积的85%时，应关闭上进液阀，并停止充装5分钟，使筒内液面静， 然后打开上进液阀继续充装，直到有液体从充满溢流阀流出时，立即关闭充满溢流口阀，停止充装及关闭上进液阀； 4)在开始充液时，应拧松液位计两端的接头，完全打开液位显示液相阀和液位显示气相 阀，检查排放的气流中是否含有水份。如有水份，应继续排放，直到无水份时停止排放。 并将液位计两端的接头拧紧，并关闭平衡阀，使液位计处于正常工作状态。 1.1. 2.3储罐补充进液操作程序
第一章概述 1.1 LPG的物化性质 液化石油气（Liquefied petroleum gas简称LPG）为丙烷、丁烷、丙烯、丁烯等轻烃组成的混合物，各组分的物理化学性质（表1-1），一般前两者为主要组分。常温常压下为无色低毒气体。由炼厂气或天然气(包括油田伴生气)加压、降温、液化得到的一种无色、挥发性气体。当临界温度高达90℃以上，5～10个大气压下即能使之液化。 表1-1 LPG各组分的物理化学性质 1
当空气中含量达到一定浓度范围时，LPG 遇明火即爆炸。故具有易燃易爆、低温、腐蚀等特性，添加恶臭剂后，有特殊臭味，低温或加压时为棕黄色液体。 （一）比重 LPG 是混合物，其比重随组成的变化而变化，气态时比重比空气大1.5～2.0倍，在大气中扩散较慢，易向低洼处流动。 （二）饱和蒸汽压 LPG 的饱和蒸汽压是指在一定的温度下，混合物气、液相平衡时的蒸汽压力也就是蒸汽分子的蒸发速度同凝聚速度相等时的压力。受温度、组成变化的影响，常温下约为 1.3～2.0MPa 。 （三）体积膨胀系数 LPG 液态时和其他液体一样，受热膨胀，体积增大；温度越高，体积越大，同温下约为水的11～17倍。 （四）溶解度 溶解度是指液态时LPG 的含水率。LPG 微溶于水。 （五）爆炸极限窄，点火能量低，燃烧热值高 LPG 爆炸极限较窄，约为2～10%，而且爆炸下限比其他燃气低。着火温度约为430～460℃，比其他燃气低燃烧热值高，约为22000～290003m Kcal .燃烧所需要的空气量大，约需23～30倍的空气量，而一般城市煤气只需3～5倍的空气量。 （六）电阻率 LPG 的电阻率为10～10cm ?Ω，LPG 从容器、设备、管道中喷出时产生的静电压达到9000V 。 1.2 LPG 火灾危险特性 燃烧伴随爆炸、破坏性大、火焰温度高，辐射热强、易形成二次爆炸、火灾初发面积大。 （一）、易燃性。LPG ，属甲类火灾危险物质。它只需极小的能量(0.2～0.3毫焦)即可引燃，万立方米的爆炸性混合物，遇火花即可发生化学性爆炸。 （二）、易聚积性。LPG 在充分气化后，气体的密度比空气要大1.5～2倍，极易在厂房和房屋等不通风或地面的坑、沟、下水道等低洼处聚积，不易挥发飘散而形成爆炸性混合物。 （三）、易扩散性。LPG 是由多种低碳数的烃类组分组成的，其中有些轻组分物质的密
25立方液化石油气储罐 一.设计背景 该储罐由菏泽锅炉厂有限公司设计，是用来盛装生产用的液化石油气的容器。设计压力为，温度在-19~52摄氏度范围内，设备空重约为5900Kg，体积为25立方米，属于中压容器。石油液化气为易燃易爆介质，且有毒，因此选材基本采用Q345R。此液化石油气卧式储罐是典型的重要焊接结构，焊接接头是其最重要的连接结构，焊接接头的性能会直接影响储存液化石油气的质量和安全。 二.总的技术特性： 三.储气罐基本构成 储气罐是一个承受内压的钢制焊接压力容器。在规定的使用温度和对应的工作压力下，应保证安全可靠，罐体的基本结构部件应包括人孔、封头、筒体、法兰、支座。
图1储气罐的结构简图 筒体 本产品的简体是用钢板卷焊成筒节后组焊而成，这时的简体有纵环焊缝。 封头 按几何形状不同，有椭圆形封头，球形封头，蝶形封头，锥形封头和平盖等各种形式。封头和简体组合在一起构成一台容器壳体的主要部分，也是最主要的受压元件之一。此储气罐选择的是椭圆形封头。 从制造方法分，封头有整体成形和分片成形后组焊成一体的两种。当封头直径较大，超出生产能力时，多采用分片成形方法制造，分片成形控制难度大，易出现不合格产品。对整体成形的封头尺寸、形状，虽然易控制但一般需要有大型冲压模具的压力机或大型旋压设备，工艺设备庞大，制造成本高。 从封头成形方式讲，有冷压成形、热压成形和旋压成形。对于壁厚较薄的封头，一般采用冷压成形。 采用调质钢板制造的封头或封头瓣片，为不破坏钢板调质状态的力学性能，节省模具制造费用，往往采用多点冷压成形法制造。 当封头厚度较大时，均采用热压成形法，即将封头坯料加热至900℃～1000℃。钢板在高温下冲压产生塑性变形而成形，此时对于有些材料（如正火态钢板），由于改变了原始状态的力学性能，为恢复和改善其力学性能，封头冲压成形后还要做正火、正火+回火或淬火+回火等相应的热处理。对于直径大且厚度薄的封头，采用旋压成形法制造是最经济最合理的选择。
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 大型甲醇储罐安全措施设 计 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-5481-60 大型甲醇储罐安全措施设计 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1. 甲醇内浮顶储罐设夏季水喷淋系统，配氮封设施，比采用拱顶罐减少物料损失约95％，中国石化总公司将内浮顶罐列为环保、清洁生产设备。另外，由于喷淋水属间接冷却水，受污染少，可循环使用，不会带来新的环境问题。 2.甲醇储罐连接管线发生泄露后果预测： 在不利气象条件下甲醇浓度达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是23m和2.2km；在典型条件下达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是20m和1.8km甲醇泄露后的影响区域比较大，需要采取有效的控制和管理措施避免甲醇的泄露。另外还需要制定合理的应急预案来确保一旦甲醇泄露后的
九、液氮储罐安全操作规程 目的： 建立低温液氮贮罐标准操作维护保养规程 范围： 所有低温液氮贮罐 职责： 操作人员、维修人员、技术人员、车间管理人员对本规程实施负责规程： 1．设备流程图 2操作步骤的组成 首次充灌、补充充灌、供气、低温泵系统、低温液体喷淋系统、小容器充装、槽车充灌、增压调节阀设定、液面计的操作。 2.1首次充灌的操作方法 2.1.1确认供液装置里的液体就是所要充灌的液体。 2.1.2确认除液面计上下阀（V- 9、V-11）都已打开，其余阀门处于关闭状态。 2.1.3将供液装置输液软管与贮槽充装口C-1相连接。 2.1.4全开放空阀V-13，进行常压充灌。 2.1.5打开管道长液排空法V-3，微开供液装置的排液阀，使输液软管子冷却，同时吹除贮槽充装C-1口处的杂质及空气。 2.1.6关闭管道残液排放阀v-3，慢慢打开顶部液体进口阀v-2，进行顶部喷淋充灌。
2.1.7在充灌液体期间，应注意贮槽压力表P-1。若贮槽内容器压力上升至超过供液压力或接近贮槽的正常工作压力，应打开内容器放空阀V-13，使贮槽放气泄压。 2.1.8使用V-2进行顶部充灌。 2.1.9打开管道残液放阀V-3，排出输液金属软管和上进液管的残留液体后关闭底部液体进口阀V-2和管道残液排放阀V-3。关闭内容器放空阀V-13。 2.1.10松开输液软管与贮槽充装口C-1的联接接头，对软管表面除霜，待软管恢复柔性后拆下输液软管。 2.2补充充操作方法。 2.2.1确认供液装置内的液体就是所要充灌的液体。 2.2.2确认除液面计上下阀（V- 9、V-11）都已打开，其余阀门庆处于关闭位置。 2.2.3打开内容器放空阀V-13，内容器放空泄压。再将供液装置输液软管与贮槽安装口C-1相连接。 2.2.4打开管道残液排放阀V-3微开供液装置的排液阀，使输液软管冷却，同时吹除贮槽充装口C-1处的杂质及空气。 2.2.5关闭管道残液排放阀V-3，慢慢打开顶部液体进口阀V-2到全开位置。 2.2.6慢慢打开底部液体进出口阀V-1，进行顶部底部同时充灌。 2.2.7在充灌时，应注意贮槽压力表P-1。 2.2.8打开管道残液排放阀V-3，排出输液金属软管和上进液管中的残余液体，半闭顶部V-2和V-3，再关闭V-13。 2.2.9松开输液软管与贮槽充装口C-1的接头，对软管表面除霜，待软管恢复正常后拆下。
LNG储罐安全操作规程 1.1.1储罐操作工艺指标 1)最高工作压力：1.0MPa 2)最低工作温度：-196℃ 1.1.2储罐进液操作程序 1.1. 2.1准备工作 1)操作人员的要求：操作人员应经过安全教育和操作技术培训合格后持证上岗，操作人员 在作业时应佩戴必要的劳保用品及工作服 2)试压要求 3)设备投用前都应按设计要求进行压力试验。 4)试压气体应为干燥氮气，其含氧量不大于3%，水分露点不大于-25℃，且不得有油污。 5)吹除置换要求：吹除置换是保证设备正式充装液体安全的保证措施，应先用含氧量不大 于3%的氮气吹除，同时保证无油污，水分露点不大于-25℃。然后再用LNG置换至液体纯度为至，方可允许充装液体。 6)预冷：试压合格后，需用液氮进行预冷，以确保设备的低温运行可靠性：储罐在首次使 用前必须用氮气进行吹扫及预冷。最大吹扫压力应相当于最大工作压力的50%，或者低于这个压力。 1.1. 2.2储罐首次进液操作 1)打开上、下进液阀同时充装，同时打开液体充满溢流口阀，排放储罐内的气体，直至有 LNG的气体排出时，立即关闭充满溢流口阀； 2)充装至储罐的50%以上容积时，应关闭下进液阀； 3)当充装到储罐容积的85%时，应关闭上进液阀，并停止充装5分钟，使筒内液面静， 然后打开上进液阀继续充装，直到有液体从充满溢流阀流出时，立即关闭充满溢流口阀，停止充装及关闭上进液阀； 4)在开始充液时，应拧松液位计两端的接头，完全打开液位显示液相阀和液位显示气相 阀，检查排放的气流中是否含有水份。如有水份，应继续排放，直到无水份时停止排放。 并将液位计两端的接头拧紧，并关闭平衡阀，使液位计处于正常工作状态。 1.1. 2.3储罐补充进液操作程序
1000m3环戊烷储罐区防火防爆安全设计 摘要 本文主要通过对1000m3环戊烷储罐区防火防爆安全设计，在兼顾技术上先进性、可行性，经济上合理性的前提下，综合分析环戊烷的物理、化学性质，通过其危险性的分析来设计储罐和平面布置，还着重对消防灭火器材、储罐及相应设备危险性分析及安全附件的选择。通过合理布局环戊烷储罐区并进行防火防爆设计，保证过程正常、安全运行，同时改善劳动条件并兼顾环境保护。 关键词：环戊烷储罐平面设计安全设施
第一章项目概述和环戊烷的特性某石化企业需建1000m3储罐2台用于储存环戊烷，建设地点位于储运厂码头储罐区的预留地，面积为2000m2。项目包括增建2台1000m3储罐、2台冷冻机组、循环水站及相应配套的自控、电气、土建、消防等设备设施的布置及相关的安全技术设计及相关安全管理措施。 储存介质的种类、性质不仅与储存设备的选择，设备的设计有关，而且对安全消防设计、库房布置至关重要。所以对本次设计任务中的储液——环戊烷必须要有足够的认识。 1.1环戊烷的理化性质 环戊烷亦称“五亚甲烯”，一种环烷烃，易燃性液体。溶于醇、醚及烃类，不溶于水。环戊烷不是平面环，有两种构象：信封式构象和半椅式构象。碳—碳—碳键角接近109°28′，分子的张力不大，环较稳定，化学性质与烷烃相似。对鼠类在空气中致死浓度其质量分数为3.8×10-2。与发烟硫酸作用呈红黄色，与硝酸作用得硝基环戊烷和戊二酸。具体理化性质如表1-1所示： 表1-1环戊烷的理化性质 熔点沸点闪点蒸汽压自燃 温度爆炸 上限 爆炸 下限 相对蒸 汽密度 燃烧热临界 温度 -94.4℃49.3℃-37℃45(20℃)361℃8.7 1.1 2.423287.8 kJ/mol 238.6 1.2有害影响和中毒症状
2021版大型石油储罐设计选型 与安全 Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0263
2021版大型石油储罐设计选型与安全 大型储罐有节省钢材、占地少、投资省、便于操作、管理等优点。随着国民经济的飞速发展，我国油品储罐越来越趋向大型化。国内第一座10万立方米大型钢制原油外浮顶储罐于1985年从日本引进。发达国家建造、使用大型储罐已有近30年历史，而我国尚处于起步阶段。影响大型储罐安全运营的因素很多,一旦发生事故，就可能引发重大事故，损失将十分惨重。因此，迫切需要及时总结经验，提出改进措施。笔者对其中的主要安全问题进行分析，并提出对策，为工程设计提供参考。 目前，我国成品油储罐主要有内浮顶储罐、拱顶储罐两种型式。由于内浮顶罐的浮顶随油面的升降而升降，浮顶与液面之间不存在气体空间，油品蒸发量小，因而基本上消除了大小呼吸损耗，既降低油品损耗外，又减少对大气的污染，所以，易蒸发的油品储罐多
采用铝浮盘内浮顶储罐。 密封装置：浮顶储罐绝大部分液面是被浮顶覆盖的，而浮顶与罐壁之间的环形空间要依靠密封装置来减少油品的蒸发损失及气候变化对油品的影响，密封材料应满足耐温、耐磨、耐腐蚀、阻燃、抗渗透、抗老化、等性能要求。油罐内浮顶与罐壁之间的密封带应采用丁腈胶带。 1大型原油储罐工程危险性分析 1.1原油危险性分析 原油为甲B类易燃液体，具有易燃性爆炸极限范围较窄，但数值较低，具有一定的爆炸危险性，同时原油的易沸溢性，应在救火工作时引起特别重视。 1.2火灾爆炸事故原因分析 原油的特性决定了火灾爆炸危险性是大型原油储罐最主要也是最重要的危险因素。发生着火事故的三个必要条件为：着火源、可燃物和空气。 着火源的问题主要是通过加强管理来解决，可燃物泄漏问题则
第五章储运设备 1 设计双鞍座卧式容器时，支座位置应按哪些原则确定？说明理由。双鞍座卧式储罐的受力状态可简化为受均布载荷的外伸简支梁，由材料力学可知当外伸长度A=0.207时，跨度中央的弯矩与支座截面处弯矩绝对值相等，所以一般近似取A≤0.02L，其中L为两封头切线间的距离，A为鞍座中心线至封头切线间距离2）当鞍座邻近封头时，封头对支座处的筒体有局部加强作用，为充分利用加强效应，在满足A≤0.2L下应尽量满足A≤0.5R0 （R0为筒体外径） 3卧式容器支座截面上部有时出现“扁塌”现象是什么原因？措施？原因：当支座截面处的圆筒不设加强圈，且A<0.5Ri时，由于支座处截面受剪力作用而产生周向弯矩，在周向弯矩作用下，导致支座处圆筒上半部发生变形，产生所“扁塌”现象。 措施： 1）设置加强圈 2)A<0.5Ri,使支座靠近封头布置，利用加强圈或封头的加强作用 3）补设加强圈，且A<0.5Ri 4 双鞍座卧式容器中应计算哪些应力？分析这些应力如何产生的？(1)圆筒上的轴向应力，由轴向弯矩引起 2）支座截面处圆筒和封头上的切应力和封头的附加拉伸应力，由横向剪力引起3）支座截面处圆筒的周向弯曲应力，由截面上切应力引起 4）支座截面处圆筒的周向压缩应力，通过鞍座作用于圆筒上的载荷所导致 5 鞍座包角对卧式容器筒体应力和鞍座自身强度有何影响？ 鞍座包角θ时鞍式支座设计时需要的一个重要参数，其大小不仅影响鞍座处圆筒截面上的应力分布，而且也影响卧式储罐的稳定性及储罐支座系统的重心高低。鞍座包角小，则鞍座重量轻，但是储罐一支座系统的重心较高，且鞍座处筒体上的应力较大。常用包角有120，135，150 6 在什么情况下应对双鞍座卧式容器进行加强圈加强？ 如卧式储罐支座因结构原因不能设置在靠近封头处，且圆筒不足以承受周向弯矩