压力管道柔性设计 柔性分析必须用ASME B31。3进行榇。其分析软件有simflex caesarII 1. 管道的基础条件 包括：介质温度压力管径壁厚材质荷载端点位移等。 2. 管道的计算温度确定 管道的计算温度应根据工艺设计条件及下列要求确定： 1) 对于无隔热层管道：介质温度低于65℃时，取介质温度为计算温度；介质温度等于或高于65℃时，取介质温度的95%为计算温度； 2) 对于有外隔热层管道，除另有计算或经验数据外，应取介质温度为计算温度； 3) 对于夹套管道应取内管或套管介质温度的较高者作为计算温度； 4) 对于外伴热管道应根据具体条件确定计算温度； 5) 对于衬里管道应根据计算或经验数据确定计算温度； 6) 对于安全泄压管道，应取排放时可能出现的最高或最低温度作为计算温度； 7) 进行管道柔性设计时，不仅应考虑正常操作条件下的温度，还应考虑开车、停车、除焦、再生及蒸汽吹扫等工况。 3. 管道安装温度宜取20℃（除另有规定外）。 4. 管道计算压力应取计算温度下对应的操作压力。 5. 管道钢材参数按《石油化工管道柔性设计规范》SH/T3041－2002执行 1) 钢材平均线膨胀系数可参照附录A选取。 2) 钢材弹性模量可参照附录B选取。 3) 计算二次应力范围时，管材的弹性模量应取安装温度下钢材的弹性模量。 6. 管道壁厚计算 1) 内压金属直管的壁厚 根据SH 3059-2001《石油化工管道设计器材选用通则》确定： 当S0< Do /6时，直管的计算壁厚为： S0 = P D0/(2[σ]tΦ+2PY) 直管的选用壁厚为：S = S0 + C 式中S0――直管的计算壁厚，mm； P――设计压力，MPa； D0――直管外径，mm； [σ]t――设计温度下直管材料的许用应力，MPa； Φ――焊缝系数，对无缝钢管，Φ＝1；
压力管道设计说明 Revised by Chen Zhen in 2021
1、工程概况 本工程为射阳港经济区射阳金鹤纤维素有限公司蒸汽管网设计工程。蒸汽管网利用三通由原厂区内蒸汽管道接出，通至新库房。 2、设计参数 工作压力：MPa 工作温度： 160℃ 设计压力： MPa 设计温度： 300℃ 工作管道直径：Φ108×5 过路段埋地外护管直径：Φ219×6 保温材料：超细离心玻璃棉δ=60-70mm（详见图纸列表） 保护层：镀锌彩钢板δ=0.5mm 3、本设计遵照以下标准规范 1、《压力管道规范-工业管道》（GB/T20801-2006）； 2、《压力管道安全技术监察规程-工业管道》（TSGD0001-2009）； 3、《城镇供热直埋蒸汽管道技术规程》（CJJ104-2005）； 4、《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB50235－97）； 5、《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》（GB50126-2008）；
6、《工业金属管道工程施工质量验收规范》（GB50184－2011）； 7、《工业设备及管道绝热工程设计规范》（GB50264-97）； 8、《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》（GB50236－2011）； 9、《压力管道设计许可规范》（TSGR1001-2008）； 10、《特种设备安全监察条例》 549号国务院令； 11、《承压设备无损检测》（JB/T4730-2005）； 4、输送介质为蒸汽的管道，管道分类为GC3。 5.蒸汽管道安装 蒸汽管道的施工验收应符合《压力管道规范-工业管道》（GB/T20801-2006）和《压力管道安全技术监察规程-工业管道》（TSG D0001-2009）的有关规定。 材料：工作管采用20＃（Φ108×5）无缝钢管，管道标准为GB/T8163-2008或GB3087-2008。焊接采用氩弧焊打底，焊丝为H08Mm2Si,盖面采用手工电弧焊，焊条型号为 E4303，对应牌号为J422；埋地外护管均采用螺旋钢管（Q235B），管道标准号为 SY/T5037-2000，采用手工电弧焊，焊条型号为E4303，对应牌号为J422。 蒸汽管道的弯头采用热压弯头（GB12459-2005），除特殊注明外，弯头弯曲半径R=。三通采用标准无缝三通（GB12459-2005）。管件壁厚不小于直管段壁厚。 全部钢管、管件以及预制件等应有制造厂的合格证书或复印件，在安装前应进行外观检查，并将内部清洗干净，不得留有杂质；保温制品需有性能检测报告，保温表面不得有裂纹、坑洞、破坏等现象。
项目名称：XX蒸汽管网 设计输入数据： ⒈管道输送介质：蒸汽 工作温度：240℃设计温度260℃ 工作压力: 0.6MPa 设计压力:0.6MPa 流量：1.5t/h 比容：0.40m3/kg 管线长度：1500米。 设计计算： ⑴管径： Dn=18.8×(Q/w)0.5 D n—管子外径，mm； D0—管子外径，mm； Q—计算流量，m3/h w—介质流速，m/s ①过热蒸汽流速 DN》200 流速为40～60m/s DN100~DN200 流速为30～50m/s DN＜100 流速为20～40m/s ②w=20 m/s Dn=102.97mm w=40 m/s Dn=72.81mm ③考虑管道距离输送长取D0 =133 mm。 ⑵壁厚： ts＝PD0/{2（〔σ〕t Ej+PY）} tsd=ts+C C=C1+C2 ts —直管计算厚度，mm； D0—管子外径，mm； P —设计压力，MPa； 〔σ〕t—在操作温度下材料的许用压力，MPa；
Ej—焊接接头系数； tsd—直管设计厚度，mm； C—厚度附加量之和；: mm； C1—厚度减薄附加量；mm； C2—腐蚀或磨蚀附加量；mm； Y—系数。 本设计依据《工业金属管道设计规范》和《动力管道设计手册》在260℃时20#钢无缝钢管的许用应力〔σ〕t为101Mpa，Ej取1.0，Y取0.4，C1取0.8，C2取0. 故ts＝1.2×133/【2×101×1+1.1×0.4】=0.78 mm C= C1+ C2 =0.8+0=0.8 mm Tsd=0.78+0.8=1.58 mm 壁厚取4mm 所以管道为φ133×4。 ⑶阻力损失计算 3.1按照甲方要求用φ89×3.5计算 ①φ89×3.5校核计算： 蒸汽流量Q= 1.5t/h 粗糙度K=0.002m 蒸汽密度v＝2.5kg/m3 管内径82mm 蒸汽流速32.34m/s 比摩阻395.85Pa/m ②道沿程阻力P1=395.85×1500=0.59MPa； 查《城镇热力管网设计规范》，采用方形补偿器时， 局部阻力与沿程阻力取值比0.8，P2=0.8P1； 总压力降为P1+P2=1.07Mpa； 末端压力为0.6-1.07=-0.47Mpa 压力不可能为负值，说明蒸汽量不满足末端用户需求。 3.2按照φ108×4校核计算： ①φ108×4计算： 蒸汽流量Q= 1.5t/h 粗糙度K=0.002m 蒸汽密度v＝2.5kg/m3 管内径100mm
《汽轮机原理》 课程设计 学号 姓名 指导教师 设计时间 一、课程设计目的 （1）通过课程设计，系统地总结、巩固、加深在《汽轮机原理》课程中已学知识，进
一步了解汽轮机的工作原理。 （2）在尽可能考虑制造、安装和运行的要求下，进行某一机组的变工况热力计算，掌握汽轮机热力计算的原理、方法和步骤。 （3）通过课程设计对电站汽轮机建立整体的、量化的概念，掌握查阅和使用各种设计资料、标准、手册等参考文献的技巧。 （4）培养综合应用书本知识、自主学习、独立工作的能力，培养与其他人相互协作的工作作风。 二、课程设计内容 以N300型号的汽轮机为对象，在已知结构参数和非设计工况新蒸汽参数和流量的条件下，进行通流部分热力校核计算，求出该工况下级的内功率、相对内效率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。主要工作如下： （1）设计工况及非设计工况下通流部分各级热力过程参数计算。 （2）轴端汽封漏汽量校核计算。 （3）与设计工况的性能和特征参数作比较分析。 三、整机计算步骤 本次课程设计计算方法是将该型汽轮机的通流部分划分为高、中压缸和低压缸2个计算模块，由2个学生组成一个计算小组，一人采用顺算法计算高、中压缸，另一人采用逆算法计算低压缸。2人协同工作，共同商定计算方案和迭代策略。 本人进行的是低压缸部分计算，计算工况为103%。为便于计算，作出如下约定： （1）各级回热抽汽量正比例于主汽流量； （2）门杆漏汽和调门开启重叠度不计； （3）余速利用系数的参考值为：调节级后的第一压力级、前面有抽汽口的压力级利用上一级余速的系数为0.4，其它压力级为0.8； （4）对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度； （5）第一次计算，用弗留格尔公式确定调节级后压力； （6）假定汽机排汽压力为设计工况下的值，用平移设计工况热力过程线方法初步确定排汽点。 四、汽轮机简介 本机组是按照美国西屋公司的技术制造的300MW亚临界、中间再热式、高中压合缸、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机，如图4-2所示。它由高中压积木块BB0243与低压缸积木块BB074组合而成。为了进一步提高机组的经济性，对原引进技术作了改进设计，而且低压缸末级叶片采用905mm的长叶片。机组型号为N300-16.7/537/537，工厂产品号为D156。
蒸汽管线正确疏水方案 Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】
蒸汽管线正确疏水方案 蒸汽输送管道的主要目的就是将高质量、且可靠的蒸汽输送到用汽设备。为达到这一目的，我们就必须在恰当的位置设置疏水点，将蒸汽系统中的冷凝水更快，更有效率的排出。 当然，我们不能随心所欲的安装疏水阀，并就此轻易的忘记它们。我们有着规范的设计准则规定它们应该如何安装。为了保证疏水阀能正常稳定的工作，我们必须遵守这些规范来选择疏水点。 蒸汽在主管中的流速比在设备中快很多，有时甚至超过30 m/s。此时如果管道中有冷凝水积存，就会被蒸汽快速带起形成水锤，撞击管道壁和阀门，造成设备损坏甚至人身伤害。因此在设计疏水点的时候也要同样将其列入考虑因素。 接下来的四篇“正确疏水方案”将指导您如何正确和合适的将冷凝水排出蒸汽管道，从而防止系统中产生水锤和空气绑之类的问题。 正确输水方案＃1：谨慎选择疏水点位置 即使蒸汽输送管道完全笔直，我们也会推荐每隔30到50 米安装一个疏水阀。在提升管和下降管道的底部也同样需要。
除此之外值得特别注意的是，在有些冷凝水容易积聚的地方设置一个疏水点能有效防止蒸汽快速将水带起。 在下列情况下需要安装疏水阀： 每隔30到50米 蒸汽管线每隔30到50米应当设置一个疏水点。 在减压阀和控制阀前段 在减压阀和控制阀关闭时，前方管道会积聚冷凝水，因此在它们的前段也应该设置疏水点。快速的排出冷凝水还能防止冷凝水腐蚀它们的阀座。当然，在串联的减压阀之间最好也安装疏水阀，这样就可以将减压阀之间的冷凝水排出管道。 在可能长时间关闭的手动阀前段 在手动阀前段也同样需要安装疏水阀，当阀长时间关闭后，冷凝水会积存在前方的管道内，当手动打开阀门时，蒸汽会带起冷凝水撞击阀门，造成阀门损坏。同样的，在蒸汽管道末端设置疏水点能有效提高系统安全性，并提高生产效率。 在提升管或下降管底部 在提升管和下降管的底部，冷凝水会由于重力和管道变向原因积聚，因此在这里我们也需要安装疏水阀。 正确输水方案＃2：对蒸汽管道进行正确的支撑
第一章任务与职责 1. 道柔性设计的任务 压力管道柔性设计的任务是使整个管道系统具有足够的柔性，用以防止由于管系的温度、自重、内压和外载或因管道支架受限和管道端点的附加位移而发生下列情况； 1) 因应力过大或金属疲劳而引起管道破坏； 2) 管道接头处泄漏； 3) 管道的推力或力矩过大，而使与管道连接的设备产生过大的应力或变形，影响设备正常运行； 4) 管道的推力或力矩过大引起管道支架破坏； 2. 压力管道柔性设计常用标准和规范 1) GB 50316-2000《工业金属管道设计规范》 2) SH/T 3041-2002《石油化工管道柔性设计规范》 3) SH 3039-2003《石油化工非埋地管道抗震设计通则》 4) SH 3059-2001《石油化工管道设计器材选用通则》 5) SH 3073-95《石油化工企业管道支吊架设计规范》 6) JB/T 8130.1-1999《恒力弹簧支吊架》 7) JB/T 8130.2-1999《可变弹簧支吊架》
8) GB/T 12777-1999《金属波纹管膨胀节通用技术条件》 9) HG/T 20645-1998《化工装置管道机械设计规定》 10)GB 150-2004《钢制压力容器》 3. 专业职责 1) 应力分析(静力分析动力分析） 2) 对重要管线的壁厚进行计算 3) 对动设备管口受力进行校核计算 4) 特殊管架设计 4. 工作程序 1) 工程规定 2) 管道的基本情况 3) 用固定点将复杂管系划分为简单管系，尽量利用自然补偿 4) 用目测法判断管道是否进行柔性设计 5) L型U型管系可采用图表法进行应力分析 6) 立体管系可采用公式法进行应力分析 7) 宜采用计算机分析方法进行柔性设计的管道 8) 采用CAESAR II 进行应力分析 9) 调整设备布置和管道布置 10) 设置、调整支吊架
综合管廊内蒸汽管道设计要点 发表时间：2020-03-26T02:20:13.837Z 来源：《建筑细部》2019年第20期作者：王沛霞 [导读] 随着城市化进程的不断加快，各类城市设施建设都得到了高度的发展，综合管廊也不例外。 王沛霞 威海热电集团有限公司山东威海 264200 摘要：随着城市化进程的不断加快，各类城市设施建设都得到了高度的发展，综合管廊也不例外。综合管廊的建设在很大的程度上提高了城市疏水力度，提升了各类管道的安全性能，为城市的发展带来了积极的作用。对于综合管廊内蒸汽管道设计而言，我们需要摒弃传统保温材料来采用纳米气凝胶毡，这样可以有效的减小蒸汽管道的外直径，同时为了有效的控制好蒸汽管道的散热量，蒸汽管道隔热支架的设计应尽可能的减小金属连接面积。基于此，本文将对综合管廊内蒸汽管道设计的要点进行详细的分析与探究，希望可以为相关的从业人员提供一定的参考与借鉴。 关键词：综合管廊；蒸汽管道；设计要点 所谓的综合管廊又称共同管沟，其主要是指城市地下用于容纳两类及以上城市工程管线的构筑物及附属设施。综合管廊包含了燃气、通信、电力、给水及排水管线等的敷设，而根据实际的工程需求可以选择管线是否入廊。综合管廊内的蒸汽管道建设乃是其主要的内容，我们需要对其设计要点进行重视。综合管廊内蒸汽管道设计的要点主要包括了疏水装置、补偿方式及绝热设计，由于疏水管与蒸汽管道之间相连，所以需要在其相接触设聚集凝结水的短管，疏水管连接在短管侧面。此外对于补偿方式而言，需要根据工作管规格的大小选择适当的补偿器类型，需要注意的是倒虹段可采用自然补偿或大拉杆型波纹管补偿器。绝热设计方面则建议采取良好的节能保温材料，进而控制好蒸汽管道的散热情况。 1、疏水装置 若将疏水管排出的热水和蒸汽直接排放在综合管廊内的排水沟中，易使管廊内水汽缭绕，恶化廊内工作环境。出于这样的考虑，不允许将疏水管排出的热水和蒸汽直接排放在综合管廊内的排水沟中。根据 GB 50838—2015《城市综合管廊工程技术规范》第 6． 5． 5 条，当热力管道采用蒸汽介质时，疏水管应引至综合管廊外部安全空间，一般在廊外设置疏水井。疏水管与蒸汽管道连接处设聚集凝结水的短管，疏水管连接在短管侧面。疏水阀组布置在蒸汽管道下方便于操作处，疏水阀组出口疏水管向上从管廊侧壁（管廊侧壁开孔处设柔性防水套管）引出后直埋敷设至附近疏水井。廊外疏水管直埋部分选用钢套钢保温管，并采用自然补偿方式补偿。当热力舱内安装两根蒸汽管道时，为避免互相影响，两根蒸汽管道的疏水装置应分开设置，疏水管分别引出管廊后共用一眼疏水井。 2、补偿方式 受地下空间位置限制及工程造价限制，综合管廊内的蒸汽管道多采用设置补偿器（旋转补偿器布置）补偿，蒸汽旋转补偿器根据供热管道的实际布置情况，采用高低相错的布置方式，节约安装控件；要求低压蒸汽管道蒸汽旋转补偿器的补偿量不小于300mm，中压蒸汽管道蒸汽旋转补偿器的补偿量不小于450mm，补偿器旋转臂的长为5m，两组蒸汽旋转补偿器吸收管道的热位移。在热负荷比较集中或热负荷发展潜力较大的大中城市，根据电力和城市热力规划，结合交通运输和城市污水处理布局等因素，建设发电供热。两用热电联产机组是相应节能减排政策，减少污染，保护环境的有效方式。而蒸汽旋转补偿器具有补偿量大，可节约安装空间，密封性能好，特别适用长距离补偿，将会在今后的热电联产管网布置中得到更为广泛的推广和应用。蒸汽旋转补偿器补偿能力大，但是固定支架少，而且无内压推力，支架受力小，设计计算比较简单。在供热管道设计中正逐步得到应用。在使用的过程中应该注意一下事项： （1）在较长距离安装时，远离固定支架的荷载点位移较大，应注意滑动及导向支架的管托长度，以免管道画出管托受力范围，必要时应对位移较大的滑动及导向支架进行管部偏装。 （2）为提高蒸汽旋转补偿器的补偿能力，在安装蒸汽旋转补偿器时应安装管道热膨胀量Δ的一般或者是旋转角θ的一半进行偏装。 （3）为减小管道滑动的摩擦反力对固定支架的影响，在条件合适的情况下，应在供热管道设计中适当使用滚动支架。 http：//https://www.doczj.com/doc/377818855.html,/?strategyid=00001&spm=smpc.content.content.2.1581673819456z8g2nut 综合管廊内蒸汽管道直管段布置形式见图 1。由图1可知，直管段每隔一定距离设置 1 个固定支架，2 个固定支架之间设置旋转补偿器。旋转补偿器一端靠近固定支架，另一端安装导向支架。第 1 导向支架与旋转补偿器的间距为 4 倍工作管公称直径，第 1 导向支架与第 2导向支架的间距为14 倍工作管公称直径。 综合管廊倒虹段蒸汽管道布置方式见图2。图2a 为自然补偿方式，图 2b 为设置大拉杆型波纹管补偿器的补偿方式。当倒虹段下沉深度较大，满足自然补偿应力验算条件时，优先用自然补偿。当倒虹段下沉深度较小，不满足自然补偿条件时，宜选用大拉杆型旋转补偿器。
今天借这个机会和大家共同学习和探讨一下管道柔性分析与应力计算以及应力计算软件CAESARⅡ。 我们作为管道工程师，配管是我们的主要工作，占据了我们大部分工作时间。一般情况下，管道工程师在配管完成后，应将临界管系提给管道机械工程师进行管道柔性分析与应力计算，通常也简称为应力分析。我们在配管完成后，为什么要进行管道应力分析呢？ 主要有以下几个原因： 第一个原因是为了使管道应力在规的许用围，保证所设计的管系及其连接部分的安全性。 第二个原因是为了使管口荷载符合标准规的要求。 第三个原因是为了计算支撑和约束的设计荷载。 第四个原因是为了计算管道位移，从而选择合适的管架。 第五个原因是为了解决管道动力学问题，比如说：机械振动，声频振动，流体锤，压力脉动，安全阀的排放等等。 最后一个原因是为了帮助配管优化设计。 这些原因呢也构成了管机工程师需要完成的工作任务，对这些容呢后面我们会作进一步学习。 今天我们学习的容包括以下五个部分: 1.管道应力分析的相关理论和基础知识。我们简单的学习一下与管 道应力分析相关的一些理论和基础知识。 2.管道应力分析的理解和工作任务。 3.实际工作中的管道应力分析的工作过程。
4.管道的柔性设计。 5. CAESARⅡ管道应力计算程序。 我们首先一起学习一下应力分析的理论基础 一管道应力分析的相关理论和基础知识。 应力分析的相关理论和基础知识涉及的容是非常广泛的，象是材料力学，结构力学，有限元，弹塑性力学等等。今天我们只学习和它关系最为密切的一些容。如果有兴趣的话，大家可以在以后时间里进一步学习其他相关知识。 我们学习的第一点是强度理论 在管系上的任一受力点，往往受到多方向应力的作用，例如：轴向应力，环向应力，剪切应力的作用。这些应力会对管道材料的力学性能产生影响，严重时将使管道材料失效或产生破坏。这种影响程度通常用“当量应力强度”来衡量，而定量求解应力强度则要依据相应的强度理论。 涉及的强度理论主要有四种： 第一种是最大主应力理论。最大主应力理论指出材料发生断裂破坏时，其受力横截面上的最大主应力既是最危险的应力。 第二种是最大变形理论。最大变形理论是指材料发生断裂破坏时，最大变形是受力横截面上最危险的情况。 第三种是最大剪切应力理论。最大剪切应力理论是指材料的破坏或性能失效，仅取决于材料所受的最大剪切应力。 第四种是变形能理论。变形能理论是指材料的破坏或性能失效，取决
项目名称：XX 蒸汽管网设计输入数据： 1.管道输送介质：蒸汽 工作温度：240 C 工作压力: 0.6MPa 流量：1.5t/h 管线长度：1500 米设计计算： 设计温度260 C 设计压力:0.6MPa 比容：0.40m 3/kg ⑴管径： Dn=18.8 X(Q/w) 0-5 D n —管子外径，mm ； D0 —管子外径，mm ； Q —计算流量，m3/h w —介质流速，m/s ①过热蒸汽流速 DN》200 流速为40?60m/s DN v 100 流速为20 ?40m/s ②w=20 m/s Dn=102.97mm w=40 m/s Dn=72.81mm ⑵壁厚： DN100~DN200 流速为30 ?50m/s
ts = PD o/{2 （〔c〕Ej+PY）} tsd=ts+C C=C1+C2 ts —直管计算厚度，mm ； D0 —管子外径，mm ； P —设计压力，MPa ； 〔c〕t —在操作温度下材料的许用压力，MPa ; Ej—焊接接头系数； tsd —直管设计厚度，mm ； C—厚度附加量之和；：mm ； C1—厚度减薄附加量；mm ； C2—腐蚀或磨蚀附加量；mm ； 丫一系数。 本设计依据《工业金属管道设计规范》和《动力管道设计手册》在260 C 时20#钢无缝钢 管的许用应力〔c〕t为101Mpa , Ej取1.0 , Y取0.4 , C i 取0.8 , C2 取0. 故ts = 1.2 X133/【2 X101 x i+1.1 X0.4】=0.78 mm C= C 1+ C 2 =0.8+0=0.8 mm Tsd=0.78+0.8=1.58 mm 壁厚取4mm 所以管道为? 133 X4。
《汽轮机原理》课程设计 学号 姓名 指导教师 设计时间
一、课程设计目的 （1）通过课程设计，系统地总结、巩固、加深在《汽轮机原理》课程中已学知识，进一步了解汽轮机的工作原理。 （2）在尽可能考虑制造、安装和运行的要求下，进行某一机组的变工况热力计算，掌握汽轮机热力计算的原理、方法和步骤。 （3）通过课程设计对电站汽轮机建立整体的、量化的概念，掌握查阅和使用各种设计资料、标准、手册等参考文献的技巧。 （4）培养综合应用书本知识、自主学习、独立工作的能力，培养与其他人相互协作的工作作风。 二、课程设计内容 以N300型号的汽轮机为对象，在已知结构参数和非设计工况新蒸汽参数和流量的条件下，进行通流部分热力校核计算，求出该工况下级的内功率、相对内效率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。主要工作如下： （1）设计工况及非设计工况下通流部分各级热力过程参数计算。 （2）轴端汽封漏汽量校核计算。 （3）与设计工况的性能和特征参数作比较分析。 三、整机计算步骤 本次课程设计计算方法是将该型汽轮机的通流部分划分为高、中压缸和低压缸2个计算模块，由2个学生组成一个计算小组，一人采用顺算法计算高、中压缸，另一人采用逆算法计算低压缸。2人协同工作，共同商定计算方案和迭代策略。 本人进行的是低压缸部分计算，计算工况为103%。为便于计算，作出如下约定： （1）各级回热抽汽量正比例于主汽流量； （2）门杆漏汽和调门开启重叠度不计； （3）余速利用系数的参考值为：调节级后的第一压力级、前面有抽汽口的压力级利用上一级余速的系数为0.4，其它压力级为0.8； （4）对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度； （5）第一次计算，用弗留格尔公式确定调节级后压力； （6）假定汽机排汽压力为设计工况下的值，用平移设计工况热力过程线方法初步确定排汽点。 四、汽轮机简介 本机组是按照美国西屋公司的技术制造的300MW亚临界、中间再热式、高中压合缸、
蒸汽系统配送中的问题及建议 1.如何有效排除冷凝水 管道每隔30-50m(100-150ft)安装一个疏水阀及保持1000：5斜度，以便冷凝水排去疏水阀位置。 在垂直提升或下落位置易发生冷凝水积存，应在管的底部安装一个疏水阀。 任何一个长时间关闭的阀门会积存冷凝水，因此必须安装一个疏水阀来排水，如在截止阀后面装有一个汽水分离器的话，则可以省下不安装。如果没安装疏水阀，当阀门再次打开时，冷凝水在高速蒸汽流的推动下，阀门容易造成冲蚀，或导致水锤效应。 在蒸汽管路的末端必须安装排污和疏水阀，以便减少湿蒸汽的产生。 2.用汽管道的取汽方式 供汽管道应从配送主管的顶部引出﹐避免将冷凝水和污物携入设备。 正确 错误
3.用汽管道的取气方式 蒸汽在传输时，会因磨擦、保温、弯头等散失热量，使蒸汽容易变成水，而积水过多会妨碍蒸汽传输。为了确保冷凝水不会被高速蒸汽流夹带，应安装一个集水槽，作为一个储水器，来减轻疏水阀的操作。特别要注意在刚启动时的高峰负荷，因管壁较冷，蒸汽容易变成水。 集水槽的尺寸与管道口径?蒸汽流量有关。通常采用﹕ 管道口径不到4寸(100mm) T形结构的集水槽可跟蒸汽管口径相等的。 管道口径在5-8寸(100-200mm)之间时，T形集水槽口径为4寸(100mm)。 管道口径在10-12寸(250-300mm)之间时，T形集水槽口径为6寸(150mm) 管道口径超过12寸(300mm)之间时，T形集水槽口径为8寸(200mm)。 4.蒸汽管路末端的排放空气 在系统刚启动时﹐蒸汽管路中的空气会被蒸汽驱赶到管线的远程。此时必须迅速排除空气﹐以便更多的蒸汽进入配送系统中。蒸汽疏水阀可能不具备排放空气的功能﹐即使有这样的功能﹐也无法满足系统初始启动时空气的排量。所以通常采用的方法是在蒸汽主管末端安装一个空气排放阀﹐快速排放空气。 正确 错误
1、工程概况 本工程为射阳港经济区射阳金鹤纤维素有限公司蒸汽管网设计工程。蒸汽管网利用三通由原厂区内蒸汽管道接出，通至新库房。 2、设计参数 工作压力：0.8MPa 工作温度： 160℃ 设计压力： 1.6 MPa 设计温度： 300℃ 工作管道直径：Φ108×5 过路段埋地外护管直径：Φ219×6 保温材料：超细离心玻璃棉δ=60-70mm（详见图纸列表） 保护层：镀锌彩钢板δ=0.5mm 3、本设计遵照以下标准规范 1、《压力管道规范-工业管道》（GB/T20801-2006）； 2、《压力管道安全技术监察规程-工业管道》（TSGD0001-2009）； 3、《城镇供热直埋蒸汽管道技术规程》（CJJ104-2005）； 4、《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB50235－97）； 5、《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》（GB50126-2008）；
6、《工业金属管道工程施工质量验收规范》（GB50184－2011）； 7、《工业设备及管道绝热工程设计规范》（GB50264-97）； 8、《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》（GB50236－2011）； 9、《压力管道设计许可规范》（TSGR1001-2008）； 10、《特种设备安全监察条例》 549号国务院令； 11、《承压设备无损检测》（JB/T4730-2005）； 4、输送介质为蒸汽的管道，管道分类为GC3。 5.蒸汽管道安装 5.1蒸汽管道的施工验收应符合《压力管道规范-工业管道》（GB/T20801-2006）和《压力管道安全技术监察规程-工业管道》（TSG D0001-2009）的有关规定。 5.2材料：工作管采用20＃（Φ108×5）无缝钢管，管道标准为GB/T8163-2008或GB3087-2008。焊接采用氩弧焊打底，焊丝为H08Mm2Si,盖面采用手工电弧焊，焊条型号为E4303，对应牌号为J422；埋地外护管均采用螺旋钢管（Q235B），管道标准号为SY/T5037-2000，采用手工电弧焊，焊条型号为E4303，对应牌号为J422。 5.3蒸汽管道的弯头采用热压弯头（GB12459-2005），除特殊注明外，弯头弯曲半径R=1.5DN。三通采用标准无缝三通（GB12459-2005）。管件壁厚不小于直管段壁厚。 5.4全部钢管、管件以及预制件等应有制造厂的合格证书或复印件，在安装前应进行外观检查，并将内部清洗干净，不得留有杂质；保温制品需有性能检测报告，保温表面不得有
《柔性接口给水管道支墩》（10S505国标图集）简介 赵彤王为陈曦 （中国市政工程东北设计研究总院长春130021） （China Northeast Municipal Engineering Design and Research Institute，Changchun 130021）[摘要] 本文简要介绍《柔性接口给水管道支墩》国家建筑标准图集10S505的编写过程、主要内容、适用范围、选用说明、修编过程中重点讨论的问题，同时论述了本图集未列入水平叉管、管道变径等特殊支墩的原因，并提出了相应概念设计。 [关键词]柔性接口管道支墩土壤等效内摩擦角地下水水平叉管管道变径ABSTRACT：This article introduces the 《Buttress for Flexible interface of water supply pipeline》10S505 national standard drawings in the area of preparation process, main content, scope, selection description, key issues discussed on the process of revising, while discusses the reasons that the level fork tube, reducing pipeline and other special buttress are not included in the standard drawings , and put forward the corresponding conceptual design. KEYWORDS：Flexible interface Pipeline buttress Equivalent angle of internal friction of soil Groundwater The level fork tube Reducing pipeline 1前言 柔性接口给水管道支墩在给水排水管道工程中应用广泛，但其计算过程复杂，工程设计人员往往需要花费大量时间进行支墩的设计。自03SS505《柔性接口给水管道支墩》国家标准图集出版后，工程设计人员按标准图集即可直接选用管道支墩，避免了复杂的结构计算，省时、省力，取得了良好的效果。近些年，我国陆续修编了多本给水排水工程管道结构设计规范和规程，对结构的耐久性和可靠性要求越来越高，故原03SS505 图集有必要重新修编。 依照建设部建质函[2008]83号“关于印发《2008年国家建筑标准设计编制工作计划》的通知”对原03SS505图集进行修编，以便与新版管道结构规范有关规定、规程相符合。以实用性为原则，结合工程实践经验，力求修编后的柔性接口管道支墩标准图集安全可靠、经济合理、简单适用，最大限度地提高使用人的工作效率。 本次修编主要针对原图集不适合最新规范和规程之处进行，所以前期主要收集了新版规范和规程，认真核实原图集不符合新版规范、规程之处。另外还收集了铸铁管(包括球墨铸铁管、未经退火处理的球态铸铁管等)、混凝土管(包括钢筋混凝土管、预应力混凝土管、预应力钢筒混凝土管)、化学管材管[包括硬聚氯乙烯圆管(UPVC)、聚乙烯圆管(PE)、玻璃纤维
★蒸汽管道设计规范_共10篇范文一：蒸汽管道设计蒸汽管道设计 对于过热蒸汽管道经常流通的部分，一般不需要装设连续疏水装置。 管道（不论是饱和蒸汽还是过热蒸汽管道）在设置连续疏水装置之处，均应同时装设起动疏水装置。 12.蒸汽管道的下列地点，应设有起动疏水点： （1）管道每段（包括水平管道上由阀门，孔板分段）的低位点，（2）水平管道上蒸汽流来一边的分段阀门和孔板之前； （3）汽流上升管段的下部和闭塞管段的终点等可能影响暖管处。 对于立置的 型管段，当有可能从两个方向送汽暖管时，则在其两个立管的下部均应装设起动疏水装置。 13.蒸汽管道的疏水点，应结合管线走向和坡度等具体情况，合理布置，不使过密， 一般在平直管道上，可以每100~200m考虑设置一点。 14.为避免送汽暖管时产生水击，蒸汽管道起动疏水管的管径不宜过小；当每100 ~200m设置一点时，一般可以采用表1-14所列数值。 表1-14蒸汽管道起动疏水管径（单位：mm） 15.工作压力大于26绝对大气压的蒸汽管道，在其起动疏水管上应串联装设两个截 止阀，按疏水方向一个作开闭用，一个作调整用。
工作压力小于或等于26绝对大气压的蒸汽管道，在其起动疏水管上一般装设一个切断阀。但在寒冷地区，当蒸汽管道的起动疏水点与煤气管道排水器布置在同一位置时，一般在其起动疏水管上仍然串接两个切断阀，而将排水器保温用蒸汽管从两阀之间接出。 16.压缩空气管道每段（包括水平管道上的阀门、孔板分段）的低位点，一般应设 有放水装置。厂区压缩空气管道的放水装置一般采用放水管及放水阀；在油、水易于大量积存处，根据需要也可设置分水器。当每100~200m设一放水点时，其管径可采用下列数值：（1）主管道为DN≤150时，放水管为DN34"；（2）主管道为DN≥200时，放水管为DN1"。 车间内部压缩空气管道一般采用分水器作为放水装置。 表1-15是根据复用图缩编的《立式终点分水器》的规格尺寸，表1-16是立式终点分水器的《支架》的规格尺寸，供设计选用。 17.每段蒸汽、压缩空气管道的高位点，一般由施工单位根据水压试验的需要，设 置放气管和放气阀，试压后即行焊闭。设计中一般不设置永久放气管及放气阀。 18.热水、凝结水、软水管道每段（包括水平管道上由阀门、孔板分段）的高位点 应设放气管及放气阀。低位点应设放水管及放水阀。 放水管的管径，一般按放水管内的平均流速为1msec。管段内的水能在1小时左右的时间内排空的条件确定。
山东东佳集团股份有限公司蒸汽管道安装工程 施工方案 编写: 审核： 批准: 中石化工建设有限公司 2017年5月２６日 目录
一、工程概况 (2) 二、施工依据 (2) 三、施工工艺 (3) 四、质量控制……………………………．8 五、劳动力需用计划 (9) 六、施工机具需用计划 (9) 七、安全文明施工措施………………….1０ 八、交工验收………………………．.１１ 一、工程概况: 本工程属于蒸汽改造工程,主要供应汽轮机房内用汽。地点位于博山区山东东佳集团股份有限公司厂
区内。由山东金珂设计院设计。蒸汽管道减压前设计压力1.2５MPa,减压后设计压力0.4MPａ，减压前温度192℃,减压后温度150℃。管道材料为无缝钢管,材质20号钢,标准号GB/T8163—200８,管经为ＤN5０～ＤN20，总长约100米。 主要工程实物量一览表 压力管道一览表 二、施工依据 1、ＸXXＸ煤气热力研究院设计图纸。 ２、《工业金属管道工程施工及验收规范》(GB５02３5—９7）。 3、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》(GB502３6—9８）。 ４、《承压设备无损检测》JＢ／Ｔ4７3０－2005。 5、《工业设备及管道绝热工程施工规范》GＢ50１26-200８。 6、《工业设备、管道防腐蚀工程施工及验收规范》HGJ２99-91。 7、《管道支吊架》GB／T１７116。 ８、《特种设备安全监察条例》(2009）。 9、《压力管道安全技术监察规程-工业管道》TSＧＤ0001-2009。 三、施工工艺
(一)管子检验： １、管材必须具有制造厂材质证明书、合格证,并且符合GB／T8163—2008标准。材质为20#钢。 2、管子应进行逐根检查,其外径、壁厚允许偏差应符合钢管制造标准。 3、管子必须进行外观检查，其表面不得有裂纹,重皮、毛刺，凹凸、缩口氧化铁等应予清除，无超过壁厚负偏差的锈蚀，麻点、凹坑及机械损伤等缺陷。 （二）管件检验 1、管件、管道组成件必须有产品合格证明书，并应按设计要求核对材质，型号和规格。 2、管件外表面应无裂纹、缩孔夹渣、折迭、重皮等缺陷。 3、管道壁厚尺寸测量，应不超过壁厚负偏差的锈蚀或凹陷。 4、法兰、盲板密封面应平整、光洁,不得有裂纹，毛刺及径向沟槽。 5、弯头采用R=3.5D的无缝弯头,材质为20#钢，PＮ2．5MPa。 6、三通、变径采用钢制件，材质为20＃钢,PN2.５ＭPａ。 (三)阀门检验; 1、核对阀门制造厂的合格证书,型号、规格等,每一个阀门都应有一个合格证并要保存。 2、每个阀门须进行单体强度压力试验和严密性试验,强度试验压力为公称压力(2.5MPa)的1.５倍即3．75MＰa,试验介质：洁净水，试验时间不少于5分钟,以壳体填料无渗漏为合格；严密性试验压力为公称压力（2.5MPa),试验介质:洁净水,试验时间不少于５分钟,以阀瓣密封面不漏为合格。 3、试验合格的阀门应做好标识，排净内部积水,用空气吹扫干净，并加盖封闭进出口，作好试验记录。 （四)焊材检验 １、焊条、焊丝应有产品合格证书,材质证明书。 ２、焊条、焊丝应包装完整,无破损及受潮现象,标志应齐全。 3、清除焊丝表面的油污、锈蚀等。 （四)管道施工 １、一般注意事项： (1）、所有管子、弯头、法兰等必须有制造厂的材质证明书。 (２)、管道预制前，用手提砂轮机打磨管道外表面显现金属光泽符合要求后，涂刷二
管道应力探究及柔性设计 发表时间：2017-11-24T11:25:59.300Z 来源：《电力设备》2017年第19期作者：王林林 [导读] 摘要：管道应力的分析以及计算，是对管道加以设计的基础，能够实现对管道强度以及安全性做出评价，同时还能够给管道经济分析供给相应的依据。 （武汉海王新能源工程技术有限公司深圳分公司广东省深圳市 518116） 摘要：管道应力的分析以及计算，是对管道加以设计的基础，能够实现对管道强度以及安全性做出评价，同时还能够给管道经济分析供给相应的依据。管道应力是因为管道所承受的内压力、外部荷载和热膨胀等因素而形成的。管道在荷载之下的应力形态是较为复杂的，对其加以分析和计算，继而做出安全性评价，满足连接设备对于管道推力形成的限定，继而让管道设计更加的经济合理。 关键词：管道；应力；柔性设计 1、管道应力的分类 1.1一次应力 一次应力指的主要是管道所受到的荷载，比如内压、风荷载、持续外载以及冲击荷载等形成的正应力与剪应力。是对外力加以平衡需要的应力，属于非自限性。要是应力的强度超过了屈服极限的情况之下，管道就会出现塑性破坏或者整体的变形，要对这种现象加以防范。管道的一次应力较之二次应力更加的危险，因此要收到更为严格的限制，一定要为不出现材料的屈服留出足够的裕度，避免程度太大的塑形变形而致使管道的失效或者损坏。一次应力的校核要依据弹性分析以及极限分析的条件加以控制。 1.2二次应力 二次应力则是管道因为变形而形成的正应力以及剪应力。比如因为热胀冷缩以及其它形式的位移受约束形成的应力，其不会跟外力直接的平衡，是为了满足位移的约束条件，或者变形协调所需要的应力。其具备的特征是自限性，在局部的屈服形成少量塑性变形就可以让应力实现下降。而针对塑性比较优质的管材，通常在管道第一次加载的时候，二次应力不会致使直接的破坏，而在塑性应变在很多次重复交变的状况之下，才能够引发管道的疲劳破损。二次应力限定不取决于特定时间之内的应力水平，主要是决定于应力交变的范围以及循环次数。二次应力的校核应该依据安定性的分析条件实施控制。 1.3峰值应力 峰值应力是由管道或者附件因为局部结构不够连续，局部的效应附加到了一次应力或者二次应力增量上。它的特征在于不会形成较为明显的变形，并且在短距离之内就会自根源逐渐衰减，是导致脆性破损以及疲劳裂纹的一个重要原因。而温度、管径、荷载、壁厚以及压力等都将会对应力最终的结果形成影响。峰值应力的校核要依据管道的使用年限之内收到的循环荷载实施疲劳的分析。在工程中通常利用实验或者经验公式进行计算。 2、管道设计和布置 2.1自然补偿设计 管道热补偿要跟它相互连接的管道加以同时的考虑。首先应该对自然补偿进行考虑，要是无法达到相关的要求，就应该调整管系走向或者对补偿器加以设置。在管道上应该应用π形的补偿器，对那些温度比较高，管径也比较大，同时输送非危险介质的管道，在其安装的位置受到限制的时候，应该利用波纹管的补偿器。①对要自然补偿的那种管道加以确定。结合管道中介质的温度和管径去确认要实施自然补偿的那些管道，比如蒸汽总管以及高温管道等。②管道线胀量的确认。线胀量主要决定于管道自身的线胀系数，是线胀系数跟管道长度之间的乘积，管道系数则是决定于管道设计的温度以及材质。③固定点位置的确定。要先假设将固定点设置在管道总管中间的位置，然后结合管道走向以及分支加以U形补偿，在管道两头的四分之一位置设置两个固定点，对两点之间的膨胀量加以核算，不可以超过二百毫米（管托的长度限制，通常管托长度为二百五十毫米），在管道膨胀的时候，不会导致管托与管架的横梁之间脱离。继而利用U形补偿线算图确认补偿器所具备的臂宽以及臂长。一般情况之下，装置当中管道的膨胀是在装置内实现吸收，因此通常把固定点设置在贴近进出口装置边界管架的位置。U形补偿器要尽可能的贴近所设置固定点的中部，为避免管道横向的位移太大，要在补偿器的两侧距离补偿器弯头大概40D的位置设置导向支架。④布置多跟U形补偿器的管道。结合所计算的臂宽和臂长，应该将管径比较大、温度也比较高的补偿器管道设置在外侧，将与之相反的布置在内侧，从而方便对U形补偿器加以成组的设置。然后还要对管道偏移量加以考虑，U形管道的净距要比所计算的净距大些，防止因为管道的偏移量不一样而形成互相阻碍偏移或者碰撞。π形弯应该在升高0.6-1.2米的侧梁上加以水平放置。不过针对有坡度要求的那些管道则一定要直接加以水平设置，不要升得太高。⑤对固定点位置推力加以确认。通常情况之下，应该忽略管道处于架梁上面摩擦力反力所形成的作用，不应该再具有大管道的固定点管架之上设置仪器设备。⑥对那些由于膨胀而出现位移的管道，应该设置导向管架，或者适当加大跟相邻管道之间的距离。 2.2刚性吊架以及限位吊架设置 2.2.1刚性吊架 吊性支架有着结构简单、维护方便、价格低廉以及成熟力强等特征，可以实现对管系在垂直方向荷载的承受，避免管系下沉的情况出现，提升管系所具备的稳定性。对管道振动的防止也较为有利，可以实现对各种因素而导致转移荷载的承受。所以要是在管系条件允许的条件之下，就应该利用刚性吊架。 在对刚性吊架加以设计的时候，要考虑利用双拉杆垂直吊架两臂上有可能发生某一边脱载的状况，这个时候双拉杆吊架中的每个拉杆具备的最大荷载是总荷载的一半，不过要依据支吊架的全部荷载进行计算。同时在垂直管道之上的承载刚性的吊架周边要设置合适的纤维支吊架，这样能够防止刚性吊架出现拉杆扭转的情况，从而确保安全承载。而随着机组容量不断的提升，主要管道长立管中的刚性吊架通常需要承受非常大的荷载。 2.2.2限位支吊架 随着机组铜梁不断的增大，以及参数的提升，主要管道在直径以及管壁方面都会有相应的提升，同时管道对于设备所形成的推力以及力矩都会明显的加大。不过大容量的高温高压机组是对所允许的推力以及力矩有着较为严格限定的，如果超过所允许的范围就非常可能会导致汽机振动或者设备变形，严重可能会导致损坏。除此之外，因为机组在容量方面的提升，参数提升，各个组要管道中的流速也将会有