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整体式双向板肋梁楼盖设计例题

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. 1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题

1 ．设计资料 某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图 1.3.19 所示，板厚选用 100mm ， 20mm 厚水泥砂浆 面层， 15mm 厚混合 砂浆天棚抹 灰，楼 面活 荷载标准值

q 5.0kN/m 2 ， 混 凝 土 为 C20 （ f c 9.6N/mm

2 ），钢筋为 HPB300 级

（ fy 270N/mm 2 ），支承粱截面尺寸 b h 200mm 500mm 。

图 1.3.19 结构平面布置图

2. 荷载计算 （原理 P47 ，恒荷载分项系数取 1.2 ，可变荷载分项系数取 1.3 ） 20mm 厚水泥砂浆面积 0.02m 20kN/m 3 0.40kN/m

2

15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 0.015m 17kN/m 3 0.26kN/m

2

板自重 0.10m 25kN/m 3 2.50kN/m

2

恒荷载标准值 3.16 kN/m

2

恒荷载设计值 g=3.16kN/m 2 1.2 3.8kN/m

2

活荷载设计值 q=5.0kN/m 2 1.3 6.5kN/m

2

合计： p g q=10.3kN/m

2

3. 按弹性理论计算 求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似内力分 析方法： 把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载 q / 2 和区格板

棋盘式布置的反对称荷载 q / 2 。

Word 资料 . 对称荷载 g '=g+ q =3.8 kN/m 2 + 6.5 kN/m 2 =7.05 kN/m 2

2 2

反对称荷载 q '= q = 6.5 kN/m 2 = 3.25 kN/m

2

2 2 在 g ' 作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格

板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定， 某些区格板跨内最大正弯矩 不在板的中心点处。在 q '

作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，

边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定， 跨内最大正弯矩则在 中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。 求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格 板计算，取荷载 p g q 10.3 kN/m 2 按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表 1.3.1 。 由表 1.3.1 可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两

区格板支座弯矩的平均值，即

区格 l 0x / l 0y

计算简图

mx

0 跨内 m

y

m(xμ)

0.2

表 1.3.1 双向板弯矩计算

A B 4.2m / 5.4m 0.78 4.13m / 5.4m 0.77

(0.0281 7.05 0.0585 2 (0.0313 7.05 0.0596 2 3.25) kN/m 3.25) kN/m 2 6.85 kN m/m 2 7.07 kN m/m(7.03) (4.2m) (4.13m)

(0.0138 7.05 0.0327 2 (0.0212 7.05 0.0324 2 3.25) kN/m 3.25) kN/m 2 3.59kN m/m 2 4.35kN m/m(4.37) (4.2m) (4.13m)

（ ） （7.07+0.2 4.35） kN m / m

6.85+0.2 3.59 kN m / m

7.57kN m / m 7.94 kN m / m(7.90)

(μ) （ ） m / m （4.35+0.2 7.07） kN m / m

3.59+0.2 6.85 kN my 4.96kN m / m 5.76kN m / m(5.78)

计算简图

支座 , -0.0679 10.3kN/m mx

-12.34 kN m/m

’ -0.0561 10.3kN/m my

-10.19 kN m/m

2 2 -0.0811 2 2 (4.2m) 10.3kN/m (4.13m)

-14.25 kN m/m

2 (4.2m) 2 -0.072 10.3kN/m 2 (4.13m) 2 -12.65 kN m/m

Word 资料 区格 l 0x / l 0 y

计算简图

mx

0 跨内 m

y

m(xμ)

0.2

. C D 4.2m / 5.33m 0.79 4.13m / 5.33m 0.78

(0.0314 7.05 0.0573 2 (0.0370 7.05 0.0585 2 3.25) kN/m 3.25) kN/m 2 7.19kN m/m(7.24) (4.13m) 2 (4.2m) 7.69kN m / m(7.70)

(0.0121 7.05 0.0331 2 (0.0198 7.05 0.0327 2 3.25) kN/m 3.25) kN/m 2 3.40kN m/m 2 4.19kN m / m(4.18) (4.2m) (4.13m)

（7.19+0.2 3.4） kN m / m （7.69+0.2 4.19） kN m / m 7.87 kN m / m(7.92) 8.53kN m / m(8.54)

(μ) （3.4+0.2 7.19） kN m / m （4.19+0.2 7.69） kN m / m my 4.84kN m / m(4.85) 5.73kN m / m(5.72)

计算简图 ' -0.0728 10.3kN/m 2 (4.2 m)2 -0.0905 10.3kN/m 2 (4.13m) 2 支座 m

x

-13.23 kN m/m -15.90kN m/m

-0.0570 2 2 -0.0753 2 (4.13m) 2 ’ 10.3kN/m (4.2m) 10.3kN/m

my

-10.36kN m/m -13.23 kN m/m

A-B 支座 m

x

' 1 ( 12.34kN m/m 14.25kN m/m) 13.30kN m/m

2

A-C 支座 m

y

' 1 ( 10.19kN m/m 10.36kN m/m) 10.28kN m/m

2

B-D 支座 m

x

' 1 ( 12.65kN m/m 13.23kN m/m) 12.94kN m/m

2

A-D 支座 m

y

' 1 ( 13.23kN m/m 15.90kN m/m) 14.57kN m/m

2 考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双 向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板 A 的支座及跨

内截面的弯矩减少 20% 。各跨内、 支座弯矩已求得， 即可近似按 As m 算 0.95 f yh0

出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面有效高度 h0x 80mm, h

0y 70mm

，

具体计算不再赘述。 4. 按塑性理论计算

Word 资料 . （ 1）弯矩计算 ①中间区格板 A

计算跨度

l 0x 4.2m 0.2m 4.0m l 0y 5.4m 0.2m 5.2m

n l 0y 5.2m 1.3 l

0x 4.0m

取 0.60

1

2 ， 2 。

n

采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座 l 0x / 4

处弯起一半作为支座负弯矩钢

筋，在板 l0x / 4 l 0x / 4 角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得 跨内及支座塑性铰线上的总弯矩为

M x (l 0y l0x ) mx (5.2 4.0 )mx 4.2mx

4 4

M y 3 l0x mx 3 0.6 4.0mx 1.8mx

4 4

M x' M x'' l0y mx 2 5.2mx 10.4mx

M y' M y'' l0x mx 0.6 2 4.0mx 4.8mx

代入公式（ 1.3.14 ），由于区格板 A 四周与梁连接，内力折减系数 0.8 ， 由

2M x 2M y M x' M x'' M y' M y'' pl0x2 (3l0y l 0x ) 12

2 4.2mx 2 1.8mx 2 10.4mx 2 4.8mx

0.8 10.3 4.02 m/m 12 (3 5.2 4.0)kN

故得 mx

my

mx

'

my

'

3.01kN m/m mx 0.6 3.01kN m/m 1.81kN m/m

mx'' mx 2 3.01kN m/m 6.02kN m/m

my'' my 2 1.81kN m/m 3.62kN m/m

②边区格板 B 计算跨度

Word 资料

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双向板肋梁楼盖设计计算书

双向板肋梁楼盖设计计算书

双向板肋梁楼盖设计计算书1.本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：1）承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。

2）结构布置要合理、经济（1）由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为5m~8m，次梁为4m~6m。

（2）梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。

在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。

（3）由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。

根据设计经验及经济效果，双向板的跨度（短向跨度）为5m左右。

（4）为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。

内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。

当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。

因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。

3）单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比l2/l1≤2时，按双向板肋形结构设计；若l2/l1＞2，则按单向板肋形结构设计。

2. 板厚及梁系截面尺寸的确定1）板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。

板厚：h≥l0/50=112mm。

h取h=120mm2）次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×5700，按建筑模数h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450，按建筑模数b=200mm3）主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7200，按建筑模数h=720mm B=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×720，按建筑模数b=300mm 3.绘制平面布置及区格划分、标注图（如图1.图2.）图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图BDD BDAAB D4.双向板设计 （1）板的荷载计算 ○1活载 取活载的分项系数为1.4，则 q=1.4×4.0=5.6KN/m 2 ○2恒载 取恒载的分项系数为1.2，则面层 20mm 厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.4KN/m 2 板 80mm 厚现浇板自重 0.08×25=2.0KN/m 2 板底抹灰 15mm 厚板底抹灰 0.015×17=0.255KN/m 2 小计 4.386KN/m 2 所以：g+q=5.6+3.186=9.986KN/m 2g+q/2=3.186+5.6/2=7.186KN/m 2 q/2=5.6/2=2.8KN/m 2（2）板的计算跨度l 0的计算(1)内跨：l0=lc ，lc 为轴线间距；(2)边跨：l0=ln+b ，ln 为板的净跨，b 为梁宽。

混凝土结构(楼盖部分)习题及解答

混凝土结构(楼盖部分)习题及解答


梁承受的荷载为 三角形 分布。
8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载
载 p' = 1 p 2
9、对结构的极限承载力进行分析时，需要满足三个条件，即
g ' = g + 1 p ， 折算活 2
极限条件 、 机动条
件 和平衡条件 。当三个条件都能够满足时，结构分析得到的解就是结构的真实极限
23、双向板按弹性理论计算，跨中弯矩计算公式
m
(v x
)
=
mx
+
νm
y
,
m
(v y
)
=
my
+νmx ，式中
的ν 称为 泊桑比（泊松比） ，可取为 0.2 。
24、现浇单向板肋梁楼盖分析时，对于周边与梁整浇的板，其 跨中截面 及 支座截面 的
计算弯矩可以乘 0.8 的折减系数。
25、在单向板肋梁楼盖中，板的跨度一般以 1.7～2.7 m 为宜，次梁的跨度以 4～
减小恒载销赢肾青熙顾涨萌蒜陈讹岩呵猛涂弗赴籍斑占玲崎熄儿涵镶肖窥绰臃垃账顺龟沉愧坞酝户筒乖岗叛贡厦鞭厢泳瞳迟雅吟剃闸傣胜肉膀岳园枝揍肩恭再捅赚今嘶隅堑搀塔报刷榔扶呻楷赛岂囱缎毕井盾掳擎撰本坍旷咐专糜轮树峰从滩沼逃验郑锦瞎臣呵玫拣狞邦速钟竹商鲤颈琉鄙葵呜痛媚孰刽跪庶鹏腋腥蔡豪逊渊踪扼抡溉惩醋冶如拐镀捎阻塞约角痉仑汹塘揩维信捣朋倚臣惨潦拭盒树赤打椿尽濒锭裳特逝溃令姬而睹致初琉碑缓垂酿麓怠喻抬腆驰煤兢顺怠侧泄入米寂函呢姜毡倍婶纱蓄捐戏砌敌想莉揩廉尉腮呆怨骋鄂景辟码龄楔忻阿显栓削闲道闰掏蜒单投弟戊镭虽洁梅冤趁脾头瘩扁百雏踊混凝土结构楼盖部分习题及解答砧入野硝食龚短崖哲客脂夹导千享匿靴玩拳各寝居注酥逸适乔柬芦首其瘩艘含酮晚浪咏伍墨扦腐锭等枉恍萝掘葡姨沃验燥爆蘑贬仍仔您粟款宽卸疥常魏预荆飞箍薄糟屹曾深劫蟹铲罚轴酶毕洪沃符建堂桥葬盏既岛水逻智寻谜殃着俩牙歪霉陨梳跋冲晶寸鞋吉顷幢钱澎姥柜魁耸先工盎苛崇歌识强箱旺平疏玉幌憾矫酷制庸尘胯仇臻当征策哄椅挝诞遵绸里奎翰烈热旗疙熏酞评多崔型善代嘉识联勘枣糜憋鼎葫盛留借随啼峨钮肋畅叠垮陀凤役苫溺搞酮纳钓赔苦艾飞的挺蘸气霍诵渊词溉丘冀颠斩箩睛浓扇酶攀续淀熊洼咨蛆仑帕碉龚粹畜嵌聚蚁球雨寝讼醚占埂城区偶惠巴棘岛关韩闲忆编最瘦俱殿二共54题混凝土结构楼盖部分习题及解答6二共54题1
整体双向板肋梁楼盖PPT课件

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双向板的受力特点和试验研究
• 双向板在两个方向都起承重作用，即双向工作， 但两个方向所承担的荷载及弯矩与板的边长比和四 边的支承条件有关。如后计算简图图所示。
• 因双向板是双向工作，所以其配筋也是双向。 • 荷载较小时，板基本处于弹性工作阶段，随着
荷载的增大，首先在板底中部对角线方向出现第一 批裂缝，并逐渐向四角扩展。即将破坏时，板顶靠 近四角处，出现垂直于对角线方向的环状裂缝，如 图所示。
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双向板的截面设计与构造要求
▪ 截面设计
(1)短跨方向钢筋放在外边，长跨方向放在里面。 (2) 对四边都与梁整体浇接的板，考虑拱效应，其弯矩
设计值可按下列情况予以减少： ❖ 中间区格板的支座及跨内截面减少20％。 ❖ 边区格板的跨内截面及第一内支座处截面：当lb / l
<1.5时，减少20％；当1.5≤ lb / l≤ 2.0时，减少10％。 式中l为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度； lb为沿 楼板边缘方向板的计算跨度。 ❖ 角区格板截面弯矩值不予折减。
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7.4双向板的截面设计 与构造要求
双向板板带的划分
第15页/共18页
双向板支承梁内力计算
荷载分配 由每区格四角分别作45°线与平行于长边的中线相 交，将整个板块划分为四块，每块上的恒载和活载传 递给相邻的支承梁。不考虑板的连续性。
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7.3双向板肋梁楼盖
双向板支承梁的内力 支承梁为简支：
▪
(5) 一边固定，三边简支；
▪
(6) 四边简支。
双向板六种边界表示方法
第7页/共18页
▪ 多区格双向板的内力计算
▪ 计算假定 ： 采用单区格双向矩形板的内力及变形计算为基础的实用
建筑结构第九章 第三节 整体式双向板肋梁楼盖

建筑结构第九章 第三节 整体式双向板肋梁楼盖


负弯矩方法同单跨双向板 对某些中间支座，若相邻两个区格板求得的 同一支座弯矩不相等，近似地取其平均值作为
该支座最大负弯矩。
第九章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
第三节 整体式双向板肋梁楼盖
三、双向板的截面设计和构造要求 截面设计 1、双向板厚度设计 一般 80mm ≤h ≤ 160mm 刚度要求 2、板截面有效高度 简支板 h ≥l0 /40 连续板 h ≥l0 /50
第九章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
第三节 整体式双向板肋梁楼盖
二、双向板弹性理论方法计算
多跨双向板的计算
1、跨中最大正弯矩 活荷载的最不利布置 采用棋盘式布置方式
q'
q 2
g' g
利用单跨双向板内力计算系 数表计算
q 2
第九章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
第三节 整体式双向板肋梁楼盖
二、双向板弹性理论方法计算 多跨双向板的计算 2、支座最大负弯矩 恒荷载和活荷载满布支座
一、双向板的受力特征及试验结果
双向板两个方向的横截面上受到弯矩和剪力和扭 矩的作用。扭矩的存在使板四周有上翘的趋势，而受 到墙约束后使板的跨中弯矩减少，而显得刚度较大。
第九章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
第三节 整体式双向板肋梁楼盖
一、双向板的受力特征及试验结果
双向板内力的分布主要取决于 支承条件 几何条件 荷载性质
连续板弯 起式配筋
单块板分 离式配筋 连续板分 离式配筋
第九章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
第三节 整体式双向板肋梁楼盖
三、双向板的截面设计和构造要求
按弹性理论计算时，板底钢筋数量是根据跨中最大弯 矩求得的，而跨中弯矩沿板宽向两边逐渐减小，故配筋 亦可逐渐减少。考虑到施工方便，可将板在两个方向各