CASS工艺发展至今

CASS工艺发展至今，已在城市污水和工业废水处理领域逐步得到应用。但是，CASS工艺设计方法的研究却发展缓慢，目前还处于经验阶段，究其原因有两点：一是专业技术人员比较侧重于主要设备（如滗水器）和自控系统的研究开发，而忽略了对CASS工艺设计方法的研究；二是CASS工艺乃至所有的间歇式活性污泥工艺的反应过程都比较复杂，其部分生物作用机理至今仍在研究之中。 高氨氮污水对于环境的危害日益引起人们的重视，国内外目前对于应用CASS工艺处理高氨氮污水的研究还处于起步阶段，处理效果也不理想，脱氮率较低。研究如何改进CASS工艺设计方法,将其用于高氨氮污水的处理，充分发挥CASS工艺脱氮除磷效果好、耐冲击负荷能力强、防止污泥膨胀、建设费用低和管理方便等优点，对于促进CASS工艺的发展和改善水体环境具有现实意义。 1.现行的CASS工艺设计方法 1.1 活性污泥工艺设计计算方法 活性污泥工艺的设计计算方法有三种：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。三种方法各有其特点，分述如下： 1、污泥负荷法 污泥负荷法是目前国内外最流行的活性污泥设计方法，几十年来，污泥负荷法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明其正确性和适用性。 污泥负荷法也有其弊端，主要表现为：一是污泥负荷法设计参数的选择主要依靠设计者的经验，这对于经验较少的设计者来讲相当困难；二是对脱氮要求未加考虑，影响了设计的精确性和可靠性。 2、泥龄法 泥龄法是经验和理论相结合的设计计算方法，比污泥负荷法更加精确可靠；泥龄法可以根据泥龄的选择，实现工艺的硝化和反硝化功能；同时，泥龄参数的选择范围比污泥负荷法窄，设计者选择起来难度较小。 泥龄法的设计参数大多是根据国外污水试验得出的，需结合我国的城市生活污水水质加以修正，这是其目前应用的困难所在。 3、数学模型法 1986年，原国际水污染与控制协会IAWPRC提出了活性污泥1号数学模型，其后十几年里，随着数学模型的完善，越来越多的活性污泥系统开始采用它进行工程设计和优化。 数学模型在理论上是比较完美的，但具体应用则存在不少问题，主要是由于污水处理的复杂性和多样性，模型中所包含的大量工艺参数需要根据具体的水质进行调整和确定，这需要大量的工程积累，即使简化了的数学模型，应用也相当困难。到目前为止，数学模型在国外尚未成为普遍采用的设计方法，而在我国还停留在研究阶段。 1.2 目前CASS工艺设计计算方法 CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由于其运行方式独特，与传统活性污泥法又有很大的差别。在同一周期内，池内的污水体积、污染物的浓度、DO和MLSS时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应过程。 目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基本相同的计算公式。 CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积计算与传统活性污泥法不同，其它如反应池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介绍CASS工艺反应池容积的计算方法。 1.2.1 计算BOD-污泥负荷（Ns） BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为： （1） 式中： Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS•d)，生活污水取0.05～0.1 kgBOD5/(kgMLSS•d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定； K2——有机基质降解速率常数，L/(mg•d)； Se——混合液中残存的有机物浓度，mg/L； η——有机质降解率，％； ?——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，?＝0.75。 （2） 式中： MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L； MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L； 1.2.2 CASS池容积计算 CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为： （3） 式中：V——CASS池总有效容积，m3； Q——污水日流量，m3/d； Sa、Se——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L； X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L； Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS•d)； ?——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。 1.2.3 容积校核 CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。变动容积（V1）指池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两部分组成，一部分是安全容积（V2），指滗水水位和泥面之间的容积，安全容积由防止滗水时污泥流失的最小安全距离决定；另一部分是污泥沉淀浓缩容积（V3），指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。 CASS池总的有效容积： V＝n1×（V1＋V2＋V3） （4） 式中：V——CASS池总有效容积，m3； V1——变动容积，m3； V2——安全容积，m3； V3——污泥沉淀浓缩容积，m3； n1——CASS池个数。 设池内最高液位为H（一般取3～5m），H由三个部分组成： H＝H1＋H2＋H3 （5） 式中：H1——池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m； H2——滗水水位和泥面之间的安全距离，一般取1.5～2.0m； H3——滗水结束时泥面的高度，m； 其中： （6） 式中： A——单个CASS池平面面积，m2； n2——一日内循环周期数； H3＝H×X×SVI×10－3 （7） 式中：X——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L； 污泥负荷法计算的结果，若不能满足H2≥H－（H1＋H3），则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。 1.2.4 设计方法分析 从上述设计方法的描述中可以看出，现行的CASS工艺设计具有以下几个方面的特点： 1、设计方法简单，设计参数单一，在传统的以污泥负荷为主要设计参数的活性污泥设计法基础上，采用容积进行校核，以保证滗水过程中的污泥不流失。 2、设计只针对主反应区容积，而生物选择区容积则是按照主反应区容积的5％设计。 3、污泥负荷法设计重点针对有机物质的降解，对脱氮未加考虑，难以满足污水排放对于氮的要求，故此方法具有片面性，难以满足高氨氮污水处理后达标排放。 2 CASS工艺设计方法改进 CASS工艺目前广泛应用的设计方法是污泥负荷法，污泥负荷法立足于有机物的去除，对系统脱氮效果则未加考虑，而对于高氨氮污水，脱氮效果的考虑更为重要，因此需结合目前已有的CASS工艺设计方法，加入脱氮工艺设计，对传统的CASS工艺设计方法进行改进。 2.1 CASS工艺设计方法改进的思路 高氨氮的污水脱氮设计的改进思路如下： 1、设计采用静态法。设计方法不追踪CASS反应池内基质和活性污泥浓度在时间上的变化过程，而是着重于在某一进水水质条件下经系统处理后能达到的最终处理效果。对于同步硝化反硝化，由于其机理还处在进一步研究阶段，在设计中不加考虑。对于沉淀和滗水阶段的生物反应，其作用并不明显，因此在设计中对这两个阶段的生物反应不加考虑。 2、将主反应区和预反应区分开设计，主反应区主要功能为有机物降解和硝化，而预反应区的功能主要为生物选择和反硝化脱氮。 3、主反应区采用泥龄法设计，而将污泥负荷作为导出参数，结合试验研究的结论，通过污泥负荷对设计结果进行校核。 4、反应池的尺寸通过进水量和污泥沉降性能确定。 2.2 主反应区容积设计 主反应区设计采用泥龄法，并用污泥负荷进行校核，其设计步骤如下： 1、计算硝化菌的最大比增长速率 当污水pH和DO都适合于硝化反应进行时，计算亚硝酸菌的比增长速率公式为： （8） 式中：μN,max——硝化菌的最大比增长速率，d-1； T——硝化温度，℃； 2、计算稳定运行状态下的硝化菌比增长速率 （9） 式中：μN——硝化菌的比增长速率，d-1； N——硝化出水的NH3-N浓度，mg/L； KN——饱和常数，设计中一般取1.0mg/L。 3、计算完成硝化反应所需的最小泥龄 （10） 式中： ——最小泥龄，d； μN——硝化菌的比增长速率，d－1。 4、计算泥龄设计值 本处采用Lawrence和McCarty在应用动力学理论进行生物处理过程设计时提出的安全系数（SF）概念，SF可以定义为： SF＝ / （11） 式中： ——设计泥龄，d； SF使生物硝化单元在pH值、溶解氧浓度不满足要求或者进水中含有对硝化有抑制作用的有毒有害物质时仍能保证达到设计所要求的处理效果。美国环保局建议一般取1.5～3.0。 5、计算以VSS为基础的含碳有机物（COD）的去除速率 活性异养菌生物固体浓度X1可用下式计算： （12） 式中：X1——活性异养菌生物固体浓度，mg/L； YH——异养菌产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； bH——异养菌内源代谢分解系数，d－1； S0——进水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； S1——出水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； ——设计泥龄，d； t——水力停留时间，d； 活性生物固体表观产率系数，YH,NET 将含碳有机物的去除速率定义为： （13） 则可以得到下式： 1/＝YH,NET•qH （14） 曝气池混合液VSS由三部分组成：活性生物固体、微生物内源代谢分解残留物和吸附在活性污泥上面不能为微生物所分解的进水有机物，VSS浓度可以表示为： （15） 式中：X——VSS浓度，mg/L； △S——基质浓度变化，mgCOD/L或mgBOD/L； YH——以VSS为基础的产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； b——以VSS为基础的活性污泥分解系数，d-1； 以VSS为基础的（浓度为X）的有机物去除速率可以表示为： 1/ ＝YH,NET•qOBS （16） 6、计算生化反应器水力停留时间t （17） 7、主反应区容积： VN＝Q t （18） 式中：VN——主反应区容积，m3； Q——进水流量，m3/d； 8、有机负荷校核 有机负荷F/M： （19） 式中：?——MLVSS/MLSS，一般取0.7。 根据相关试验结论，若F/M不在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS•d)，则需改变泥龄，进行重新设计。 10、氨氮负荷校核 氨氮负荷SNR： （20）