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三角挂篮计算书

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三角挂篮工程 1、工程概况 采用三角挂篮进行悬臂浇筑，由主桁系统、悬吊行走系统和模板系统（含底模平台）三部分组成。其中，主桁系包括主桁架、横联、前横梁、后横梁和大梁锚固系统等部分；桩和横联采用型钢和钢板的组合结构，前横梁、后横梁采用型钢组拼。悬吊行走系统包括外模纵梁、内模滑梁、吊带、前下横梁和后下横梁等部分；外模纵梁、内模滑梁、前下横梁和后下横梁等采用型钢组拼，所有吊带均采用PSB830Φ32钢吊带。模板系统包括外模、内模和底模（含底模平台）三个部分；外模、底模均采用大块组合钢板，内模为组合钢模；内外模桁架采用型钢组拼；底模平台纵横梁均采用型钢组拼。 综合各节段的长度与截面形式，最终选取1#块与5#块作为计算截面。 具体的结构图如下图所示。

图1 挂篮总体布置图（单位：mm） 图2 挂篮侧面图（单位：mm） 1.1 主桁 主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。主桁与立柱由2根[32a槽钢加工而成。前后斜杆为2根[32a槽钢加工而成。立柱横联采用由桁片连接的形式。 1.2 底篮 底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁等组成。 （1）前下横梁：底篮前横梁采用双拼I36b工字钢，前横梁长13.4m； （2）后下横梁：底篮后横梁采用双拼I36b工字钢，后横梁长13.4m； （3）纵梁：底篮箱梁底部纵梁由I36b工字钢加工而成，长4.4m； 1.3 悬吊系统 悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通过吊杆及铰座与底栏连接。内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁及已浇筑混凝土箱梁连接。 （1）前上横梁：前上横梁为双拼I36b工字钢，长13.6m。 （2）滑梁：内滑梁采用双拼[36b槽钢，长10m；外滑梁采用双拼[36b槽钢，长10m；外导梁采用双拼[28b槽钢，长5.1m； （3）吊杆均采用直径为PSB830φ32精轧螺纹钢。 1.4 锚固系统 挂篮后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精轧螺纹钢筋和连接器锚于箱梁上。初步拟定单片挂篮主桁的后锚共设4根Φ32精轧螺纹钢。 1.5 行走系统 行走系统由滑轮、牵引千斤顶、导链葫芦等构成。整个挂篮移动时主桁、侧模、内模和底模共同行走。主桁架行走采用2组滑轮安放在前后支点上，后锚扁担梁随主桁的移动交替锚固到预埋的精轧螺纹钢上，主桁的前进依靠导链葫芦牵引前进。每片主桁架安装4根后锚扁担梁。挂篮走行时反扣轮锚固。 1.6 模板系统 模板采用吊挂式，由内、外模板组成。 内模：由加工的大块钢板模与桁架组成。顶板由钢模、槽钢和木条、木楔形成桁架，内顶模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板也由大块钢模组拼，槽钢加劲，内侧模与顶模之间采用螺栓连接。 外模：由型钢和大块平面钢模板组成桁架式模板，翼缘悬臂模板和腹板焊接为一体，并采用斜撑加强。 2、计算目标 本计算的计算目标为： （1）确定浇筑时挂篮各部分的强度刚度能否满足要求；； （2）验算浇筑时挂篮的压杆稳定性和抗倾覆稳定性； （3）验证挂篮行走时的稳定性； （4）验证后锚反压梁强度和梁体混凝土的抗压性能； 3、计算参数取值 3.1 计算荷载 3.1.1 荷载类型及荷载分项系数 表3-1 计算挂篮时的荷载大小及分项系数

荷载名称 代号 作用位置 大小 分项系数 新浇混凝土荷载（各位置不同） P1 全部 \ 1.2 外侧模板、支架自重（单侧） P2 外滑梁 14.3kN/m 1.2 顶模板自重 P3 内滑梁 4.8kN/m 1.2 内模自重 P4 底纵梁 0.75kPa 1.2 底模自重 P5 底纵梁 0.75kPa 1.2 施工荷载 P6 全部 2kPa 1.4 人员荷载 P7 全部 1kPa 1.4

挂篮各部分自重 \ 全部 软件自行生成 1.2

注：1、新浇混凝土容重根据上述规范表8-1，取配筋率>2%时容重，为26kN/m3； 2、式中，根据厂家提供单外侧模及支架重量60kN，由外滑梁承担，即模板长4.2m 得到作用于外滑梁上荷载为14.3kN，除以节段长度可得到均布荷载。同理，已知内 模、底模及顶模重量，可计算出P3、P4 与P5.； 3、表1中所有荷载代号在本章节中均属唯一。 3.1.2 荷载效应组合 计算挂篮时的荷载效应组合如表3-2所示： 表3-2 计算挂篮时的荷载效应组合

类别 参与组合的荷载项 验算强度 验算刚度 外（导）滑梁 P1 、P2 、P6 、P7 P1 、P2 内滑梁 P3 、P6 、P7 P3 底纵梁 P4 、P5 、P6 、P7 P4 、P5 3.1.3 挂篮荷载 由于每节段两端截面不一致，所以须分别计算两端截面荷载，中间按线性分布。以1#块为例，将其前后截面分别定义为I与II截面。考虑1.2倍预压系数。

图3 截面定义 （1）内滑梁荷载 内滑梁承受荷载如下图所示： 图4 内滑梁承受梁体荷载区域 则单根内滑梁承受该区域一半荷载。荷载如下图所示：

图5 内滑梁荷载分布（单位：mm） 则各节段内滑梁荷载计算如下： 表3 内滑梁荷载计算

节块 截面 砼面积/m2 砼自重q/kN/m 施工荷载P6/kPa 振捣荷载P7/kPa 计算宽度b/m 强度荷载kN/m 刚度荷载

kN/m

1# I 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82 II 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82

5# I 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82 II 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82

注：1、强度荷载=[1.2×q+1.4×(P6+P7)×b]×1.2；

2、刚度荷载=[q+(P6+P7)×b]×1.2。 由于模板长度固定，其以线性荷载作用于其上（图6），荷载大小为P4。 IⅡ

4200模板 图6 内滑梁模板荷载分布（单位：mm） （2）外滑梁荷载 外滑梁承受荷载如下图所示：

、 图7 外滑梁承受梁体荷载区域 则单根外滑梁承受一边的荷载。荷载分布与内滑梁一致。 则各节段外滑梁荷载计算如下： 表4 外滑梁荷载计算

节块 截面 砼面积/m2 砼自重q/kN/m 施工荷载P6/kPa 振捣荷载P7/kPa 计算宽度b/m 强度荷载kN/m 刚度荷载

kN/m

1# I 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08 II 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08

5# I 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08 II 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08

注：1、强度荷载=[1.2×q+1.4×(P6+P7)×b]×1.2；

2、刚度荷载=[q+(P6+P7)×b]×1.2。 外滑梁上模板荷载分布与内滑梁一致，荷载大小为P2。 （3）外导梁荷载 外导梁承受荷载如下图所示：

图8 外导梁承受梁体荷载区域 则单根外导梁承受一边的荷载。荷载分布与内滑梁一致。 则各节段外导梁荷载计算如下： 表5 外导梁荷载计算

节块 截面 砼面积/m2 砼自重q/kN/m 施工荷载P6/kPa 振捣荷载P7/kPa 计算宽度b/m 强度荷载kN/m 刚度荷载

kN/m

1# I 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87 II 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87

5# I 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87 II 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87

注：1、强度荷载=[1.2×q+1.4×(P6+P7)×b]×1.2；

2、刚度荷载=[q+(P6+P7)×b]×1.2。 外导梁不承受模板荷载。 （4）底纵梁荷载 外滑梁承受荷载如下图所示： 图9 底纵梁承受梁体荷载区域 底纵梁荷载分为腹板与底板位置两种，分布形式与内外滑梁一致。荷载计算如下： 表6 底纵梁荷载计算

节块 截面 位置 砼高/m 砼自重P1/kPa 模板自重P4~5/kPa 施工荷载P6/kPa 振捣荷载P7/kPa 计算宽度b/m 强度荷载/kN/m 刚度荷载/kN/m

1# I 腹板 4.078 106.028 0.75 1 2 0.3 47.64 39.52 底板 0.669 17.394 0.75 1 2 0.75 23.38 19.03

II 腹板 3.766 97.916 0.75 1 2 0.3 44.14 36.6 底板 0.639 16.614 0.75 1 2 0.75 22.53 18.33

5# I 腹板 3.102 80.652 0.75 1 2 0.3 36.68 30.38 底板 0.547 14.222 0.75 1 2 0.75 19.95 16.17

II 腹板 2.952 76.752 0.75 1 2 0.3 34.99 28.98 底板 0.511 13.286 0.75 1 2 0.75 18.94 15.33 注：1、强度荷载=(1.2×(P1+P4~5)+1.4×(P6+P7)]×b×1.2； 2、刚度荷载=(P1+P4~5+P6+P7)×b×1.2。 为计算方便，底模荷载已直接代入计算中。

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梁溪河桥挂篮计算书

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梁溪河特大桥挂篮计算书一、主承重系统二、模板系统三、挂篮稳定性四、挂篮抗倾覆计算主承系统的计算(三角挂篮)一、设计依据：梁溪河大桥1号块原始数据1、箱梁中心高401.3cm2、底板厚66.9cm3、节段长350cm4、腹板厚70cm5、节段体积60.37m36、节段重量150.925T二、浇注砼重量分配从该桥施工过程知道，浇注砼重量150.925T。

并不是挂篮中单一构件承担的。

它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。

参照本桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分为W A=14.3t、W B=24.41t、W C=112.215t三、主构架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由2件对称的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支结构、杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。

（一）、技术参数（1）节段浇注砼最大重量：150.925T（2）底模重量13T（包括下横梁及附件）（3）侧模重量2×5.5T（包括外滑梁）（4）内模重量9T（包括支撑梁和内滑梁）（5）前横梁4T（包括其上附件）（6）另加2.5%的施工负荷：（150.925+13+2×5.5+9+4）×2.5%=4.7T以上重量共计：192.625T。

这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者各承担一半，则主构架负载为192.625/2=96.3T按97T负载计算。

（二）、受力分析及计算1、受力简图：由前可知主构架中一端负载按48.5T计算。

2、支座反力：N A=T×5000/4000=60.625TN B=T+N A=109.125T3、杆件内力F AC=N A/sinα=60.625/sin45=85.74TF AB=N AC cosα=85.74×cos45=60.6TF BC=N B=109.125TF CD=T/sinβ=48.5/sin38.66=77.64TF BD=T/tgβ=48.5/tg38.66=60.6T式中：α=arctg(L BC/L AB )= arctg(4000/4000)=45oβ=arctg(L BC/L BD) = arctg(4000/5000)=38.66o4、端部D点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40B槽钢拼焊而成。

三角挂篮计算单

三角挂篮计算单

郑州~西安铁路客运专线渭河特大桥三角挂篮计算单一、 设计参数1、 取最重段：4＃段重量（）为最不利工况;2、 砼超重系数取;3、 冲击系数取;4、 钢筋混凝土容重取m 3 ;5、 钢材弹性模量E=210GPa;6、 杆件承担砼重的弹性挠度取构件跨度的1/400;7、 杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250;8、 应力取值:}A3钢: []a 145MP =轴σ []a 145MP =弯σ []a85MP =τ16Mn 钢: []a 200MP =轴σ []a 210MP =弯σ []a 120MP =τ 45#钢: []a 210MP =轴σ []a 220MP =弯σ []a 125MP =τ二、 主要杆件检算 1、底模纵梁检算 ① 边腹板底纵梁边腹板底纵梁采用3片I 28b 工字钢组合面截面模量：4cm 2244037480=⨯=x I 2cm 012.1833004.61=⨯=A3cm 16023534=⨯=x W4#段 梁高H 1=3.786m, 腹板L 1=0.80m ，底板厚D1=0.598m ， 顶板厚D1=0.40m^S1=×=3.029m 2倒角处 S2=1/2××=0.135m 2, S3=1/2××=0.09m 2 S=S1+S2+S3=3.254m 2腹板每米砼重 G 1=×1××=m 单根纵梁每米自重 q 2=m 施工荷载 m 内模 m施工时施工荷载及内模共取m ， 施工冲击系数 底模系统 t/m腹板砼由两根纵梁承担,均布荷载 q ⒈=+/2×=m=m(长度4.25米) 、q ⒈=×2+ × =m=m （长度1.4米）由中连续梁程序得:后下横梁支座前下横梁支座图1支反力: R 后=，R 前=Mmax =MPa MPa W M 145132101602103.21133max max<=⨯⨯==-σcm f 29.1max =400141016.52829.1max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡>==l f l f 可 ② 底板纵梁检算底板纵梁用2片I 28b 工字钢组合截面,单根纵梁自重截面模量:4cm 1496027480=⨯=x I！2cm 0.1222004.61=⨯=A 2cm 10682534=⨯=x W每米砼重 G 1=+×1××=m 每米梁自重 G 2=，q 2=m 施工荷载 m 内模 m 施工时施工荷载及内模等取m 均布荷载 q=++××2+7×/7=m=m 由中连续梁程序得:图2后下横梁支座前下横梁支座支反力: R 前=38KN , R 后=44KNMmax=，MPa MPa W M 1453.60101068104.6463max max<=⨯⨯==-σ 可mm f 9.3max =40011368153359.3max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡<==l f l f 可 2、前下横梁检算前下横梁由槽钢2［36及上下δ=10mm 钢板组成 截面模量: 423406432)5.1816.2416.2412111900(cm I =⨯⨯⨯+⨯⨯+= 3406432139.138/2I W cm y === 前下横梁每米自重 q 1=m=m; 边腹板底模纵梁支反力 R 前=×2÷=m; 底板纵梁支反力 R 前=38×÷=m ]由中连续梁程序得:图3R1=124KN, R2=294KN, R3=294KN, R4=124KN,M max = MPa MPa W M 145422.1101.2139104.7463max max<=⨯⨯⨯==-σ 可 mm f 3.0max =40012786018.8353.0max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡<==l f l f空载检算：底模纵梁：×6×26×= 前下横梁：×=1346.5kg=·底模模板：G1= ，q1==mG2=+×/2×10=60KN ，q2=60/=8. 96KN/m 由中连续梁程序得:图5ABR A =, R B =, Mmax= MPa MPa W M 14533101.2139108.7063max max<=⨯⨯==-σ 可 mm f 0.4max =25012089183580.4max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡<==l f l f 可 3、后下横梁检算后下横梁由槽钢2［36,上下δ=10mm 钢板组成.【截面模量: 440643cm I = 31.2139cm W =梁自重 q 1=m;边腹板底模纵梁支反力 R 后=×2÷=m; 底板纵梁支反力 R 后=44×÷=m 由中连续梁程序得:图7支反力: R 1=,R 2=, R 3=, R 4=，Mmax=MPa MPa W M 1458.64101.2139106.13863max max<=⨯⨯==-σ 可mm f 9.3max =^400138721151009.3max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡<==l f l f空载检算： 由中连续梁程序得: q 1=mq2=60/=8. 96KN/m图12q=8.96KN/mMmax=MPa MPa ＜145861.2139101.1833max=⨯=σ 可 mm f 1.41max =250134********.41max =⎥⎦⎤⎢⎣⎡<==l f l f 4、侧模滑梁检算侧模滑梁由槽钢2［36a 及上下δ=10mm 钢板组成。

挂篮计算书

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目录一、概述 (1)二、设计依据及主要参数 (1)三、设计计算主要取值材料及参数 (2)四、计算荷载 (2)五、控制计算(许用应力和实际应力的比值为安全系数) (3)1、底板纵梁 (3)2、腹板纵梁 (5)3、翼板下纵梁 (7)4、底篮前横梁 (9)5、底篮后横梁 (10)6、内滑梁 (12)7、吊带: (14)8、上前横梁 (14)9、中横梁 (16)10、主桁架 (16)六、空载行走时抗倾覆能力的计算 (21)1、中横梁 (21)2、行走小车 (23)一、概述F匝道桥主桥全长170m。

主桥平面位于直线段上，纵面位于R=3200m曲线及直线段。

纵坡为4%~-0.3% 。

桥面横坡2.0 % 。

主桥为三跨变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m底板宽6.0m翼缘板悬臂长为2.5m，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。

主桥箱梁1号至10号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m，0号块长10.0m，中、边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为4.0m。

挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m，梁重102.3t，8#块梁长4.0m，梁重103.8t。

挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。

梁段重102.3吨。

二、设计依据及主要参数1、控制设计计算所采用的主要依据a、F匝道桥施工图设计b、公路桥涵钢木结构设计规范c、公路桥涵施工技术规范d、钢结构设计手册e、预应力高强精轧螺纹钢设计施工暂行规定三、设计计算主要取值材料及参数钢材的强度设计值（MPa）主桁销子选用40Cr钢材料，节点销子的允许弯曲应力为785Mpa，允许剪应力为125Mpa。

四、计算荷载砼的自重荷载取26KN/m3，不均匀分布系数取1.2，施工荷载取2.5Kpa,一侧外模板重6吨,底模重2.5吨,单个内模板重4吨。

挂篮计算书

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金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。

2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。

主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。

45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。

本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。

1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。

（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。

（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。

1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。

挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。

挂篮共重约75t(含模板)。

第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。

2、风荷载：60kg/m2。

3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。

(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。

)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。