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QTZ63 塔吊天然基础的计算书

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QTZ63 塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)KNF5.5638.910)65.1140(31，最大

起重荷载KNF602，塔吊额定力距M=710KN·M，塔吊起重高度H=15.00M，塔身宽 度B=1.5M，基础宽度b=1.755m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.5M，基础最 小厚度h=1.35m，基础最小宽度MBC5。 （二）塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时，

作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（KF）、水平荷载标准值

（VKF）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载引起的力矩）荷载标准值，扭矩 荷载标准值（KT）以及基础和其上覆盖土的自重荷载标准值（KG），见图 2。

矩形基础地基承载力计算应符合以下规定： 1、基础底面压力应符合以下要求： 1）当轴心荷载作用时：

aKfP (1)

式中：KP—荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN）。—荷载效应标准组合下，基底的最大竖向压力（KN）。 af—地基承载力。

2）当偏心荷载作用时： maxkP 2.1

af

(2)

maxkP—荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN）。 当偏心距6be时 maxkP=WHFMblGFVKKKK (3)

当偏心距e>6b时 maxkP=laGFKK3)(2 (4)

2、偏心距 e 计算为：

KKVKKGFHFMe

 (5)

水平荷载标准值主要为风荷载，根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》，风荷 载基本风压按照2/2.0mKNFVK.

式中KF──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载KF=1.2×563.5=676.2KN；

KG──基础自重与基础上面的土的自重，KG=1312.5KN，其中有

KG＝1.2×(25×5×5×1.35+20×5×5×0.5)=1312.5KN (6)

CB ──基础底面的宽度，取CB=5M；

W ──基础底面的抵抗矩，W=63CB=20.833m； M ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，21008mKNMK• 其中 21008)202.0710(4.1mKNMK• （7）

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

mGFMBaKKKC99.15.13122.6761008252 (8)

经过计算得到： 无附着的最大压力设计值

maxkP=Kpa9.12783.201008255.13122.676 (9)

无附着的最小压力设计值

minkP=Kpa2.3183.201008255.13122.676 (10) 有附着的压力设计值 KpaPK6.79255.13122.676 (11)

偏心距较大时压力设计值 KpalaGFPKKKMAX3.13399.153)5.13122.676(23)(2 (12)

因此根据式子(1)(2)可以得到： Kpafa1.111 (13)

（三）地基基础承载力验算 根据原位静载试验结果，得到地基承载力特征值为：2/200mKNfak。 根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2002第 5.2.4条。地基承载力特征值 为：

)5.0()3(dbffmdbaka

（14）

其中：af—修正后的地基承载力特征值；

akf—修正后的地基承载力特征值取200KN/2m；

b—基础宽度地基承载力修正系数，取 0.00；

d—基础埋深地基承载力修正系数，取 1.00；

 —基础底面以上的土的加权平均重度，取18KN／3m；

m —基础底面以下的土的重度，取18KN／3m；

b —基础底面宽度，取 5m； d —基础埋置深度，取 0.5m； 因此，可得：

2/200mKNfa （15）

地基承载力特征值af大于最大压力设计值maxKP=133.3KN，满足要求！ （四）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第 8.2.7条。 验算公式如下：

lF0.7hptfmaoh （16）

式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；

tf──混凝土轴心抗拉强度设计值，取tf＝1.43Kpa ; ma──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：ma＝（ta＋ba）／２，也就是：

ma＝（ta＋ba）／2＝（1.755＋5）／２＝3.38m (17)

oh──承台的有效高度，取oh=1.2m

jP──最大压力设计值，取jP=133.3Kpa

tf──实际冲切承载力：tf=jPlA

tf=jPlA=KN4.10812)755.15(53.133 (18)

允许冲切力： 0.7hptfmaoh =0.70.951.4333801200=3857.1KN (19) 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

（五）塔吊稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图如下：

塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算： 1K=15.1900)()sin()(12222110HnahQnPWPWgtbaQvbhcGbaQ (20)

式中1K──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取 1.15； G ──起重机自重力(包括配重，压重),G=563.5KN c──起重机重心至旋转中心的距离,c=5.5m

0h──起重机重心至支承平面距离,0h=7m

b ──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=0.88m Q──最大工作荷载, Q=58.8KN g──重力加速度,取g=9.8； v──起升速度，v=0.5m/s； ｔ──制动时间,ｔ＝2ｓ； ａ──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离，a=15m；

1W ──作用在起重机上的风力,1W＝2KN

2W──作用在荷载上的风力，2W=2KN

1P──自1W作用线至倾覆点的垂直距离,1P=8m

2P──自2W作用线至倾覆点的垂直距离,2P=2.5m

h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=15m n──起重机的旋转速度，n=1.0r/min； H ──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，Ｈ＝13ｍ；

──起重机的倾斜角，＝00

经过计算得到25.41K 由于25.41K15.1,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! （六）承台配筋计算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第 8.2.7条。 1、抗弯计算，计算公式如下：



lPPAGPPalaM)(2)2(

12

1

maxmax'211 （21）

式中1a──截面 I-I 至基底边缘的距离，取1a=(5-1.755)/2=1.63m； Ｐ──截面 I-I 处的基底反力： Ｐ＝KpaaaaP8.1185363.1533.133331max （22） 'a──截面 I-I 在基底的投影长度,取 'a=1.755m．

经过计算得：

mKMM•9.3985)8.1183.133(2526258.1183.133)755.110(63.112

12

1

2、配筋面积计算,公式如下： 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第 7.2条。

201bhfMcs



（23）

s211

（24） 21s （25）

ySsfhMA0 （26)

式中1──系数，当混凝土强度不超过 C50时，1取为 1.0，当混凝土强度等级为 C80 时，1取为0.94，期间按线性内插法确定； cf──混凝土抗压强度设计值；

0h──承台的计算高度。

经过计算得： 223.053.149.3983s

256.0223.0211211s

872.02256.0121s

2607.12703001200872.0109.398mmfhMAySs

由于最小配筋率为 0.15%,所以最小配筋面积为：5062.52mm 故取SA=5062.52mm．实际选用f22@200,满足要求。

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塔吊基础

塔吊基础

QTZ63四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.7m，基础以上土的厚度D=0.000m，自重F1=700kN，基础承台厚度Hc=1.400m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:III级钢，桩直径或者方桩边长=0.600m，桩间距a=3.5m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=700kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=920kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630=890kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。

其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1100kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.40+20×5.00×5.00×0)=1050kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取890kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(920+1050)/4+890×1.75/(4×1.752)=620kN。

2. 矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.6.1条。

塔吊基础计算

塔吊基础计算

QTZ63（FS5510）塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：115.000m，塔身宽度B：1.618m，基础埋深D：6.100m，自重F1：647.15kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：0kN，基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4.5m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，空心桩的空心直径：0.30m。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算（按非工作状态考虑）塔吊自重（包括压重）F1=647.15kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=647.15kN；风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝2150kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2；其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=647.15kN；G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×5.50×5.50×1.35=1020.94kN；M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2150.00kN·m；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.18m；N ik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：N kmax=(647.15+1020.94)/4+2150.00×3.18/(2×3.182)=754.86kN。

QTZ63格构式塔吊基础专项方案( 含计算书)

QTZ63格构式塔吊基础专项方案( 含计算书)

第六章：格构柱式塔吊基础专项施工方案1.编制依据本工程地质勘察报告，塔吊安装使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等。

2.塔吊基础方案2.1塔吊布置及基础概况本工程使用六台中联QTZ63（5610）塔吊，具体位位置详附图；塔吊初次自由起升高度35m<h0<40m，足以避开周边已有建筑物；塔吊最终高度约50m、60m、110m、120m，配套相应附墙件（详见塔吊安装专项方案）。

其中2#、3#塔吊基础采用格构式基础，结合桩基；2#、3#塔吊设置4根塔吊专用的基础桩，有效桩长度必须保证12m，（遇到溶洞桩加长）直径800mm，桩端进入本工程地质勘察报告所述○32岩层1m。

格构柱采用L140×14角钢作为主材，进入桩内3m，详见相应图纸。

地面塔吊承台采用C40混凝土配筋，厚度1.2m，长×宽=3.5m×3.5m。

桩顶标高146.7m，承台底标高152.00m。

详见后附塔吊基础施工图纸。

2.2塔吊专用基础桩涉及土层参数（引自地质勘查报告）表一序号名称h i(m) q sik(kPa) q pk(kPa) ψsi ψp1 粘土○21 5 68 1.02 质粘土○22 2 38 1.03 强风化白云质灰岩○314 160 1.04 中风化白云质灰岩○32 8.2 单轴饱和抗压强度的标准值47.2Mpa表二序号土层厚度h i(m) 重度γi(kN/m3) 极限侧阻(kPa) 压缩模量E i(MPa)1 5 19 68 5.92 2 18.1 38 3.63 4 26.2 1604 8.2 26.5 单轴饱和抗压强度的标准47.2Mpa2.3格构柱、格构式塔吊基础施工要求1、格构柱端锚入混凝土承台长度不小于450mm和1/3承台厚度；混凝土强度等级不小于C35；本工程定为格构柱端锚入混凝土承台长度700mm，混凝土强度等级C40。

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书四桩基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级：C35，塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.00m，桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m，桩间距a=3.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。

其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×1.50)=1056.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1056.00)/4+882.00×1.75/(4×1.752)=543.24kN 。