单面模板施工方案

目 录 一、工程概况……………………………………………..…………….2 二、支模方案………………………………………….……………….2 三、单面支模构造……………………….…………………………….3 四、施工要点………………………………………….……………….3 五、实际应用……………………………………….…………..…..….5 六、参考文献…………………………………………………………..13 一、 工程概况 本工程为： ****工程。 项目建设地点： 建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单那位： 本工程地下一层，地上三层，地下一层层高为*米，首层的层高为*、二层、三层层高为*米。外墙厚度为250mm；由于本工程北侧外墙局 #楼裙房距离只有100mm，造成本工程外墙与不能满足双面支模的要求。该墙体的厚度较厚，模板的侧压力较大，且无法采取止水对拉螺栓进行加固，只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力，这就为单面模板施工带来了极大的困难。所以，本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为本工程施工设计和质量控制的关键。 二、支模方案 经项目部讨论后决定地下室外墙防水施工至 #楼裙房地下墙体上，防水施工高度为埋入地下部分，即施工至标高为-0.7m。防水施工完成后水泥砂浆保护层抹面，内侧采用钢管三角斜撑作支撑系统，多层板为模板面板，木方为次龙骨，A48钢管为主龙骨。 三、单面支模构造 1、模板形式 （1）面板采用12mm厚多层板，用钉子与次龙骨相连，主龙骨用铁丝勾住次龙骨。（2）支撑系统采用A48钢管，扣件连接，地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于 200 ㎜，主龙骨间距为 500，500，500，700，700，700，800。 2、支撑系统外墙单面支模系统见图所示。支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性，斜撑较多不应大于45°。 3.1 主龙骨水平杆顺模板方向的主龙骨间距应为500，500，500，700，700，700，800，垂直于水平杆方向的上下水平间距为 500mm，用扣件连接牢固。 3.2 最下面一排主龙骨用导墙原有螺杆进行固定，距地150mm。 3.3 斜撑钢管：斜撑上连接每道主龙骨竖向杆，下连接地锚扫地杆，斜撑的角度不应大于 45°，斜撑横向间距500mm。 3.4 地锚设置：地锚用两根A25钢筋外露200㎜预埋于基础砼，地锚设置4排，其位置分别距墙1000、2000、3400、4900，每排地锚用长6米长的A48钢管扣件固底部钢管。主龙骨立杆和斜支撑的下部，顺模板方向，均用扣件固定于底部钢管。 四、施工要点 4.1 主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。 4.2 地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大，所以主地 锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。 4.3 砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关，所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度。 五、实际应用 5.1 根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，因此，斜撑用钢管拉通 相连来增加它的刚度（见图）。 5.2 由于架子密集，又有整体的满堂脚手架相连接，实际施工时主龙骨受力较小的中上部水平杆的斜撑可改为间隔支撑。 5.3 由于底部侧压力较大， 在底板上预埋两根A25钢筋及钢管支撑进行固定。（见图）

图1 单面模板支设示意图 ,,, 图2 单面模板支撑支设示意图

六、计算书 侧墙单面支模结构计算书 材料的力学性能: 木方 E=9000 N/mm2 ，f 顺纹抗剪=1.4 N/mm2 [σ ]=13 N/mm2 ，多层板 E=6000 N/mm2 ，f 顺纹抗剪=1.5 N/mm2 [σ ]=13 N/mm2 钢管(φ4803.0) E=2.060105 N/mm2 [σ ]=205N/mm2 w=5.08cm3 I=12.19cm4 模板及其支架设计主要参考书： 1、建筑施工手册（第四版） 2、建筑施工脚手架实用手册 3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 侧墙采用单边支模，墙模采用12mm 厚多层板，竖向次龙骨用40080木方间距200mm，距底板150、800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用2根Φ48 钢管作水平外横

C,楞。 因不能使用对拉螺杆施工，竖向设置2根Φ48 钢管做竖向背楞间距500，采用钢管局底板800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用单根钢管斜撑支撑，设置间距500。 （1）荷载设计值： 1）、墙侧模板荷载设计值： ○1、新浇筑砼对模板的侧压力： 按《 建 筑 施 工 手 册（ 第 四 版 ）缩 印 版 》第 514 页 ，公 式 计 算 ，并应取其中的 较小值： F0.22c12V½ FcH 式中： F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c——混凝土的重力密度（kN/m ）； t0——新浇混凝土的初凝时间 （h） 可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t0＝200/（T+15）计算，T为混凝土的温度（℃）； 1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 2——混凝土坍落度影响修正系数： 当坍落度在 30mm 时, 坍落度在 50mm~90m m取 0.85;时,取 1.0；坍落度在 130mm~180mm 时,取 1.25； V½——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） 混凝土侧压力的计算分布图形如图A.0.4所示；图中 h F/c F0.22244.81.21.15 1.5½= 42.84KN/m 其中：t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4h V=1m/h 新浇筑砼总高度可达4.7m。 ① .计算参数的确定 ： c =24KN/m3砼重力密度） t0 =4h（砼初凝时间） V=1.5m/h (砼 浇 筑 速 度 ) 1= 1.2(外 加 剂 影 响 修 正 系 数 ) 2=1.15(砼 坍 落 度 影 响 修 正 系 数 ) 砼侧压力的计算高度取4.7 米。 F244.7112.8KN/㎡ 取两者较小值即 F1=42.84KN/m2 其有效压头高度 h=F/c =42.84/24=1.79m，计算简图如下：

○2、混凝土侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数=F11.20.9=46.27kN/m 2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载： 查表8-66倾倒砼时产生的水平荷载Q=4kN/㎡ 荷载设计值=Q1.40.9=5.04kN/m2 3）按表8-69进行荷载组合 F，=46.27+5.04=51.31 kN/m2 （2)、验算: 取1 米宽板带作为计算对象,化为线荷载: q1=51.311=51.31KN/m 按三跨连续梁计算，其计算简图如下：

面板计算简图 Mmax=1/10ql2 σ= Mmax/W＜fm 式中：q－作用在模板上的侧压力(N/mm)； L－内楞的间距(mm)； σ －模板承受的应力(N/mm)； W－模板的截面抵抗矩(mm3)； F－木材的抗弯强设计值,采用松木板取13N/mm2； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W< f 其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N²mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ=M/W =1.19105/1.44104= 3.7N/mm2 ； Mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.140.4530.22=0.162KN.m σ =M/W=0.162³106/3.24³104=5 N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。 3）、抗剪强度验算： 计算公式如下: V=0.6ql 其中，V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； V=0.6ql=0.6³40.453³0.2=4.85KN 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ --面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 7.25KN； b--构件的截面宽度(mm)： b = 600mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； τ =3V/2bh=（34.85103）/（2*600*15）=0.674N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。 4）、刚度验算： 根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载