支架检算书

石武铁路客运专线 郑西跨南水北调总干渠特大桥 跨郑尉路

满堂支架现浇连续箱梁 支架检算书

中铁七局集团有限公司 石武客运专线（河南段）项目部三分部 二OO九年六月 目 录 一、工程概况 ............................................................................. 1 二、荷载计算 ............................................................................. 3 三、模板检算 ............................................................................. 4 四、横向、纵向支撑肋检算 ..................................................... 8 五、支架承载力检算 ............................................................... 15 六、地基检算 ........................................................................... 16 七、抗倾覆检算 ....................................................................... 17 八、附件 ................................................................................... 18 - 1 -

支架检算书 一、工程概况 跨郑尉路连续梁位于郑西跨南水北调总干渠特大桥114～117号墩，里程范围为ZXDK10+676.12~+789.52,跨越郑尉路（规划金岱路），墩身高度分别为6m、5.5m、5.5m、5.5m,原地面以上墩身高度在5m左右，采用满堂支架法施工。 梁体截面类型为单箱单室等高度预应力混凝土现浇连续箱梁，采用C50高性能混凝土，支座处顶板、底板及腹板局部相内侧加厚。梁全长113.3m，跨度为32.65m＋48m+32.65m，梁高为3.25m，箱底宽为5.4m，顶板宽12m，翼缘板宽2.65m，边支座中心至梁端0.75m，边支座横桥向中心间距4.4m，中支座横桥向中心间距为5.0m。在结构内外侧的腹板与顶板相交处均采用圆弧倒角过渡。桥面翼板设置2％、顶板设6.8%的人字型排水坡。该梁一次性浇注完成，共计浇注砼1371.1m3。该梁预应力采用12-7Φ5钢绞线，重59.98t。普通钢筋295.5t。钢料重2t。 梁体为等高度变截面预应力砼单箱单室梁。箱梁截面见附件。 钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架。支架布置为： 距边墩墩边2.05m、距中墩墩边1.5m范围内箱身下：立杆纵、横均为60cm，横杆层距60cm；标准段箱身下：立杆纵向间距均为90cm，横向间距为60cm，横杆层距腹板下60cm，其他120cm；翼缘板下：立杆纵、横间距均为90cm，横杆层距120cm；剪刀撑：沿线路方向每5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°角。 外模采用竹胶板，内模采用木模板。外模模板下部采用10×10cm的方木作为横向支撑肋，底模和翼沿模板的横向支撑肋中心间距中支点两侧各2.2m范围内为10cm，其它部位中心间距为20cm，下部采用15×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼沿下部的纵向方木中心间距为90cm，底板下部的纵向方木中心间距为60cm。侧模模板的竖向支撑肋采用10×10cm的方木，中心间距为30cm，竖向支撑肋外侧用外径48mm，壁厚3.5mm双钢 - 2 -

管固定，双钢管竖向间距为60cm，双钢管的2根钢管之间穿16mm的圆钢做拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，竖向距离为60cm。 地基处理采用三七灰土换填处理，换填厚度为50cm，表面利用C20混凝土进行封层。处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm，并与施工便道顺坡连接。地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。 地基处理宽度为：15.4m；处理长度为：162.3m。三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于150kPa。并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。

二、荷载计算 荷载标准值： 钢筋砼容重取26.65kN/m3。 （1）单侧每延米翼板砼为：1.08m3/m，宽度2.65m。 翼板自重标准值： 233

1/86.1065.2//25.26*/08.1gmKNmmKNmmk

（2）每侧腹板及半顶板每延米砼为： 跨中为3.605m3/m，作用宽度为1.17m(腹板厚度0.67m，内倒角底边长0.5m，因此假设以上荷载的作用跨度为1.17m) ； 梁端（II-II截面)为5.8m3/m，作用宽度为1.30m； 中支点为8.2m3/m，作用宽度为1.82m； 腹板和半顶板自重标准值： 跨中 2332/114.8217.1//65.26*/605.3gmKNmmKNmmk 梁端 2332/9.1183.1//65.26*/8.5'gmKNmmKNmmk 中支点2332/27.11882.1//65.26*/2.8''gmKNmmKNmmk （3）腹板及顶、底板每延米砼跨中为8.848m3/m，宽度5.4m； 梁端（II-II截面)为14.1m3/m，宽度5.4m； 中支点为18.2m3/m，宽度5.4m； - 3 -

箱梁除去翼沿自重标准值： 跨中2333/667.434.5//65.26*/848.8gmKNmmKNmmk 梁端2333/59.694.5//65.26*/1.14'gmKNmmKNmmk 中支点2333/44.894.5//65.26*/4.18''gmKNmmKNmmk （4）竹胶板自重标准值：240.2/kgkNm （5）15×15cm方木自重标准值： mkNmkNmmgk/225.0/1015.015.035 （6）施工人员及机械设备均布活荷载：213/kqkNm （7）振捣砼时产生的活荷载：222.0/kqkNm

三、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60fMPa，弹性模量为：36.010EMPa，模板厚度md015.0。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩

取宽度为1m计算:

模板截面抵抗矩)(1075.36015.0163522mmmadW

模板截面惯性矩)(108125.212015.01124733mmmadI （1）腹板宽度范围内的底部模板检算 腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板的荷载组成，故检算该部位模板，梁体高度3.278m。 模板支撑肋中心距为0.2m。 ①腹板宽度0.67m，腹板与底板内倒角横向边长为0.5m，因此跨中腹板和半顶板荷载作用在宽1.17m、长0.2m的模板上。 ②梁端腹板宽度为1.3m，因此梁端腹板和半顶板荷载作用在宽1.3m、长0.2m的模板上。 - 4 -

③中支点腹板宽度为1.82m，因此梁端腹板和半顶板荷载作用在宽1.82m、长0.2m的模板上。

模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： 跨中mKNmmqqggqkkkk/759.12317.1*23*4.12.0114.82*2.117.1**4.1*2.12142

梁端mKNmmqqggqkkkk/896.1943.1*23*4.12.09.118*2.13.1**4.1*2.1'214'2

中支点mKNmmqqggqkkkk/48.27182.1*23*4.12.027.118*2.182.1**4.1''*2.1''2142 最大弯矩： 跨中mKNM.495.02.0*759.123*1.0ql*1.022max

梁端mKNM.78.02.0*896.194*1.0lq'*1.0'22max 中支点mKNM.1.12.0*48.271*1.0l'q'*1.0''22max 跨中可 a60a3.1110*75.3*17.1.495.0*17.135maxmaxMPMPmmKNWM 梁端可 a60a1610*75.3*3.1.78.0*3.1''35maxmaxMPMPmmKNWM 中支点可 a60a1610*75.3*82.1.1.1*82.1''''35maxmaxMPMPmmKNWM ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 跨中mKNggqkk/31.9617.1*)2.0114.82(17.1*)(42 梁端 mKNggqkk/83.1543.1*)2.09.118(3.1*)'('42 中支点 mKNggqkk/62.21582.1*)2.027.118(82.1*)''(''42 跨中最大挠度为：