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3吨无机房货梯计算书4：1

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3000kg无机房货梯设计计算书编制：审核：批准：安川双菱电梯有限公司1设计的目的(3000/1.0-JXW-VVVF)型货梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的无机房货梯，额定载重3000Kg，额定运行速度1.0m/s。

本货梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为4:1，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的驱动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输货物的目的。

本货梯的轿厢内净尺寸为宽2000mm*深2800mm，内净面积为 5.6M2，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。

本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。

本计算书验算的电梯为本公司标准的3000Kg货梯，主要参数如下：额定速度1.0m/s额定载重量3000kg最大提升高度60m 最大层站数16层16站轿厢内净尺寸2000mm*2800mm 开门尺寸2000mm*2200mm开门方式为双折中分式本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机，WTY1-1600-200型，22 Kw，曳引轮节径400 mm搁机大梁主梁32# 槽钢轿厢2000mm*2800mm，2导轨钢丝绳7-φ10，4∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T114/B（二）安全部件计算及声明安全钳渐进式QJB2500型，最大容许质量1227~6265 kg，额定速度0.25~2.5m/s 限速器OX187型，额定速度1.0m/s上行超速保护装置ZTW型，适用于系统质量为1628~5400 kg、额定速度为0.5~2.5 m/s 缓冲器ZDQ-A-5型聚氨酯缓冲器，额定速度≤1.0m/s，总容许质量为500~4000 kg，行程为168 mm，总高为240 mm2主要技术参数3电机功率的计算对于交流电梯，功率按下列公式计算：N=（1- K ）QV1 / 102ηi （Kw）式中：K—平衡系数，K＝0.45；Q—额定载荷，Q=3000KgV1—曳引机节径线速度，V1=4.0m/sη—电梯传动的总效率，η=0.95i —曳引比，i= 4将各参数代入上式：N=（1-0.45）*3000*4.0/（102*0.95*4）=17.03 Kw考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用苏州德奥电梯有限公司生产的WTY1-1600-200型永磁同步曳引机，电机功率N=22Kw ，可以满足设计要求。

曳引轮导向轮对重反绳轮图1 曳引系统示意图4 电梯运行速度的计算电梯的运行速度V=π*D* n 1 / 60*i 式中：D —曳引轮节园直径，D=0.4m n 1—电机的额定转速，n 1=191rpm i —曳引比，i =4将各参数代入：V=3.142*0.4*191 / (60*4)=1.0 m/s对于VVVF 控制的电梯，只要V 大于等于额定速度1.0m/s ，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在(0.92~1.05)* 额定速度的范围内，从而满足GB/T10058—1997的要求。

5电梯曳引能力的计算根据GB7588—2003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。

5.1 基本参数5.1.1 选用的WTY1-1600-200型永磁同步曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：槽的角度γ=30o=0.524 rad下部切口角度β=105o=1.833 rad5.1.2 当量摩擦系数的计算根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：f =μ*4* ( cos (γ/ 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sinβ+ sin γ）式中：μ—摩擦系数，对应3种工况分别为：装载工况μ=0.1紧急制停工况μ=0.1 / (1 + V1 / 10 )＝0.1 / (1 +4 / 10 )＝0.071轿厢滞留工况μ=0.2将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：1) 装载工况f =0.1*4* ( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.833-0.524-sin105o + sin 30o）=0.2162) 紧急制停工况f =0.071*4*( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.676-0.524-sin105o + sin 30o）=0.1543) 轿厢滞留工况f =0.2*4*( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.676-0.524-sin105o + sin 30o）= 0.4325.2 轿厢装载工况根据GB7588—2003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≤e fα式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值e —自然对数的底，e＝2.718α—曳引绳在曳引轮上的包角，α=180o =3.142 rad将相关参数代入可得：T1=(P+1.25*Q+W1)g/i=(3000+1.25*3000+142.8) *9.8/4=16887.36 NT2=(G+W3)g/i=(4350+180)*9.8 /4=11098.5 NT1/ T2= 16887.36/ 11098.5=1.522e fα= e 0.216 *3.142=1.971因为T1/T2 =1.522≤e fα=1.971所以满足曳引条件。

5.3 紧急制停工况根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≤e fα将相关参数代入可得：T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=4350*(9.8+0.2)/4+142.8*(9.8+4*0.2)=12388.68 NT2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(3000+51+180)*(9.8-0.2)/4=7754.4 NT1/ T2=12388.68/7754.4=1.598e fα= e 0.154 *3.142=1.622因为T1/T2 =1.598≤e fα=1.622所以满足曳引条件。

5.4 轿厢滞留工况根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≥e fα将相关参数代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(3000+51+180)*9.8/4=7915.95 NT2= W1*g=142.8*9.8=1399.44 NT1/ T2=7915.95/1399.44=5.66e fα= e 0.432 *3.142=3.886因为T1/T2 =5.66≥e fα=3.886所以满足曳引条件。

6曳引绳的安全计算6.1曳引绳的直径要求根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。

在本系统中，D＝400mm，d＝10mm，则D/d= 400/10= 40≥40，满足标准要求。

6.2曳引绳的安全系数计算根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值S f ，即S≥S f ，并不小于12。

6.2.1 实际安全系数S的计算S＝nF /（（P+Q）/i+ W1）g式中：F－单根曳引绳的最小破断载荷，F＝55.9 KN将相关参数代入可得：S＝7*55.9*1000/（（（3000+3000）/4+142.8）*9.8）＝24.316.2.2 标准规定的安全系数S f的计算根据GB7588—2003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)式中：Nequiv(t) －曳引轮的等效数量，Nequiv(t)=15.2Nequiv(p) －导向轮的等效数量Nequiv(p)= K P* (Nps +4 * Npr )根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：K P=( D/D1)4=(400/485)4=0.463Nps=8Npr=0则Nequiv(p)= 0.463* (8 +4 *0 )=3.704Nequiv =15.2+3.704=18.904因为S f =10XX=2.6834-X1/X2X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (695.85 * 10 6 *18.904 ) / 40 8.567 )= - 8.303X2= log ( (77.09 * (D / d ) –2.894)= log ( 77.09 * 40 –2.894)= - 6.331X=2.6834-X1/X2=2.6834- 8.303/6.331=1.372所以S f =10X =101.372=23.55从以上计算可得：S=24.31≥S f =23.55，即实际安全系数S大于标准规定的安全系数S f并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。

7绳头组合的验算采用专业厂生产的Φ10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为62kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即55.9*80%＝44.72，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。

8轿厢导轨的计算选用标准JG/T5072.1-1996《电梯T型导轨》规定的T114/B型导轨作为轿厢主导轨。

根据标准，相应的主要技术参数如下：主导轨数量n=2 翼缘厚度C=10mm 截面积A=2080mm惯性半径ix=29.3mm iy=22.8mm惯性距Jx=1790000mm4Jy=1080000mm4抗弯模量Wx=29700mm3Wy=19100mm3抗拉强度Rm =370 N/mm2弹性模量E=2.1*105 N/mm2许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm2，安全钳动作时[σ2]=205 N/mm2许用变形[δ]=5mm导轨支架间距l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / 29.3=85.32弯曲系数(查GB7588-2003 附录G表G3) ：ω=1.62轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm，深Dy=2800mm，高Dz=2200mm轿厢上下导靴之间距离h=4150mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况。

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板式楼梯计算书(TSSD计算)

板式楼梯计算书(TSSD计算)

板式楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 3900 mm 楼梯高度: H = 2400 mm梯板厚: t = 140 mm 踏步数: n = 16(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm 2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.50kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm支座负筋系数：α= 1.00三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.90＋(0.20＋0.20)/2 = 4.10 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8662．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.15/0.26)×1.50 = 2.37 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.14/0.87＋0.15/2) = 5.92 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.37＋5.92＋0.46＋0.20 = 8.94 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.94＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.50 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.94＋1.4×1×3.50 = 15.63 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.63 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 32.04 kN右端支座反力: R r = 32.04 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 2.05 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 2.05 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 32.04×2.05－15.63×2.052/2= 32.85 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.214731 配筋率：ρ= 0.007098纵筋(1号)计算面积：A s = 851.77 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=αA s = 1.00×851.77 = 851.77 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 851.77 mm2采用方案：f18@200实配面积：1272.35 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 851.77 mm2采用方案：f12@100实配面积：1130.97 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm2。

人货电梯基础计算书00

人货电梯基础计算书00

人货电梯基础处理[摘要]：本文介绍了XXXXXXXXXXXX安置区施工电梯基础主要施工技术，探讨了回填土质量对电梯基础的影响，及可靠的基础对人货电梯的安全起到保证作用。

[关键词]：人货电梯回填土电梯基础处理质量控制安全保证1、工程概况本工程位于XXXXXXXXXX大道交口西北角。

地下一层，地上1#楼32层、2#楼32层、3#、4#、5#、6#、7#楼32层及S1#、S2#、S3#楼。

总建筑面积116207.0m2。

基坑回填土已由甲方负责施工完毕,质量一般。

根据现场施工要求，1#-7#各设置一台施工电梯，电梯最终安装高度均以基础顶面算起。

2、外用电梯的选型为方便各种材料和人员的垂直运输，满足工期要求，根据现场实际情况，本工程1#-7#主楼各选用一台SCD200/200型施工电梯。

3、施工电梯布置电梯1设置在1#楼的南侧2/L处，电梯南北向中心线既为2/L轴线；电梯2设置2楼的北侧R～T轴之间，南北向中心线离R轴线2400MM；施工电梯基础底标高为-1.60m，施工电梯定位详见附图。

附着与建筑物结构连结采用穿墙螺栓，每个附着支座平面设置4根M20的附着螺栓，且在结构两端设置100×100×10厚钢垫板，螺栓端头余量不小于20mm。

详见施工电梯平图布置图。

4、电梯技术参数和性能5、确定进出楼层通道长度及安全门（1）、根据2008年公司关于<施工电梯进出楼层取消通道的技术标准>，1#-7#楼不再搭设钢管通道,而在电梯基础定位时,已控制电梯笼子与结构的净距在200～350之间,靠电梯笼子底板处设置一块可翻转的铝合金或钢板承托板与结构连接。

（2）、进出通道的安全门，采取φ14钢筋为龙骨，φ12为隔段的钢筋，门高1600mm，开启方式为平开式，用φ6的钢筋安装关闭固定装置。

6、电梯基础处理：（1）原因分析及应对措施：由于1#-7#楼施工电梯基础板块做在回填土区域，而该处回填土是由甲方直接负责，质量一般。

施工升降机计算书

施工升降机计算书

天然地基人货电梯计算书施工升降机计算书本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《货用施工升降机第1部分：运载装置可进人的升降机》(GB/T 10054.1-2014 )，《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ 215-2010)，《吊笼有垂直导向的人货两用施工升降机》(GB26557-2011)，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011 ,《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)一、参数信息1. 施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J架设总高度：60m导轨架截面长：0.9m；标准节重：167kg；单个吊笼重：1460kg ;外笼重：1480kg；2. 地基参数承台下地基土类型：3：7灰土夯实；地基承载力折减系数：0.4 ;3. 基础参数基础混凝土强度等级：C35;承台底部长向钢筋：①12@150承台底部短向钢筋：①12@150钢材型号：HRB400基础长度I : 5 m；吊笼形式：双吊笼；标准节长度：1.508m；导轨架截面宽：0.6m；对重重量：1300kg；吊笼载重：2000kg；其他配件总重量：200kg；地基土承载力设计值：150kPa；基础高度h：0.3m ；架设高度：60m二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SCD200/200J标准节高度：1.508m, 外笼重：1480kg,吊笼重：1460kg x 2=2920kg, 对重重量：1300kg x 2=2600kg,吊笼载重量：2000kg x 2=4000kg,导轨架重(共需40节标准节，标准节重167kg): 167kg x 40=6680kg, 其他配件总重量：200kg,2、荷载计算H=(2920.00+1480.00+2600.00+4000.00+6680.00+200.00) x10/1000=178.80kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1 x 178.80=375.48kN三、地基承载力验算G=25x 5.00 x 3.00 x 0.30=112.50kN承台自重设计值G= 112.50 x 1.2 = 135.00kN作用在地基上的竖向力设计值F= 375.48+135.00=510.48kN基础下地基土为3：7灰土夯实，地基承载力设计值为150kPa。

施工升降机计算书

施工升降机计算书

施工升降机计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20115、《木结构设计规范》GB50005-20036、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《砌体结构设计规范》GB50003-20118、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）9、《施工升降机》（GB/T 10054-2005）一、参数信息1.施工升降机基本参数2.楼板参数3.荷载参数：二、基础承载计算导轨架重（共需20节标准节，标准节重167kg）：167kg×20=3340kg，施工升降机自重标准值：P k=((1460×1+1480+1300×1+200+3340)+1000×1)×10/1000= 87.8kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1460×1+1480+1300×1+200+3340)+1.4×1000×1)×10/1000= 107.36kN；P=n×P=1×107.36=107.36kN三、梁板下钢筋混凝土单柱结构验算柱子内钢筋配筋设梁板下混凝土柱支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：混凝土柱受力：N=P +1.4×q×a×b =107.36+1.4×1×1.3×3.8=114.276kNAs′=∑(n i×π×d0i2/4)=3.14×(4×142/4)=615.44mm2ρ= As′/ A=615.44/40000=0.0154=1.54%≥0.55%满足要求！l o/b=3650/200=18.25 ，查《混凝土结构设计规范》表6.2.15得，φ1=0.75l o/i=3650/57.8=63.149 ，查《混凝土结构设计规范》表6.2.15得，φ2=0.75取φ=0.75[N]=0.9φ(f c A+fy′As′)=0.9×0.75×(14.3×40000+(200×615.44))=469.184kN≥N=114.276 kN 满足要求！梁板下的混凝土柱结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：支撑立面图。