基于ANSYS的热镀锌带钢振动分析.kdh

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三阶 1.3347 0.346228 2.5522×10- 2 0.101418 1.4336×10- 2 0.087671
100Hz, 在后来 的 谐 响 应 分 析 中 , 带
钢对高频率的响应很小, 为减小计
算量, 缩小简谐力频率范围至 0~ 50Hz。 简 谐 力 大 小 分 别 为 10N、 20N、30N, 作 用 位 置 分 别 在 带 钢 中
43 机械工程师 2007 年第 12 期

制造业信息化
MANUFACTURING INFORMATIONALIZATION
对值都有增大的趋势, 为线性增加。可见, 磁场力施加在 中位线位置, 容易对带钢的振动起较好的控制作用。根据 位移的大小, 参照其相应的简谐力大小, 可以确定磁场所
产生的磁力大小。
线 处 和 四 分 之 一 处 。在 对 结 果 进 行 分析时, 根据对称性, 选取了模型
上的几个特殊点作为变量, 并绘制
了各点的频率响应图。10N 简谐力作 用于带钢四分之一处响应见图 7。
而从各不同频率对应的振型图可
以看出: 随着简谐力的频率逐渐增加, 带钢的振型愈加
复杂, 越无规律可循, 而其最大位移却随着频率的增加
2.85882 - 0.295 0.286
5.86655 - 0.521 0.293
5.12014 - 0.281 - 0.256
8.79982 - 0.521 0.293
8.57645 0.295 0.286
存在预紧力时在带钢表面施加简谐力时带钢的响应 ( 带钢厚度 0.8mm, 简谐力 10N) 见表 6。从表中可以看出, 在有无预紧力时, 谐响应的位移变化不大, 预紧力对控制 影响不大。
难。具体数据见表 2。
表 2 带厚频率关系表
带 厚/mm
一阶
二阶
三阶
频率/Hz 0.48385
0.91612
1.3347
0.8
位移/m 0.349652 0.55816 0.346228
频率/Hz 0.90722
1.7177
2.5025
1.5
位 移/m
0.25530
0.407623
0.25285
频 率/Hz

制造业信息化
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基于 ANSYS 的热镀锌带钢振动分析
林吉凯, 周瑾, 徐龙祥, 郭勤涛 ( 南京航空航天大学 机电学院, 南京 210016)
摘 要: 热镀锌过程中, 气刀处带钢的振动对生产起着至关重要的作用。对带钢的振动进行有效的控制, 可以提高带钢
( 1) 不同预紧力下模态分析 ANSYS 提供 了 Block lanczos, Subspace, PCG lanczos 等六种模态提取方法, 其中, 当分析对象由壳单元组成 时 , Block lanczos 法 可 以 较 好 地 求 解 模 态 , 其 速 度 较 快 , 故 本 次 分 析 中 采 用 此 方 法 。连 续 体 的 振 动 为 各 阶 主 振 型 之和, 而前几阶在振动中起主要作用, 所以, 只提取前三 阶模态振型。首先, 分析了在无预紧力情况下带钢的模 态振型; 其 次 , 分 别 分 析 了 带 钢 在 预 紧 力 为 100N、500N、 800N 作用下的模态振型。当预紧力为 800N 时, 其第三 阶振型发生变化, 不同于在其它预紧力条件下的第三阶 振 型 。图 3~图 5 为 0.8mm 厚 带 钢 在 无 预 紧 力 状 态 下 的 前三阶模态振形图。图 6 为在 800N 作用下的第三阶振 型图。具体分析结果见表 1。由分析数据可知: 带钢固有 频率 随 着 预 紧 力 的 增 加 而 逐 渐 增 大 , 位移( 最 大 振 幅) 却
而 有下 降 的 趋 势 , 参 见 图 8、图 9。 表 4 为 带 钢 最 大 位 移
随着频率增加的相应变化。
表 4 简谐力作用下频率- 位移关系表
频 率/Hz



16
最大位移/mm 6.402 5.316 3.609 2.315
46 2.632
简谐力大小及施加位置对带钢控制作用对比表 ( 带 钢厚度 0.8mm, 预紧力为 0) 见表 5。表中 R1、R2 分别是位 移 最 小 值 、最 大 值 与 力 的 大 小 的 比 值 。 由 计 算 数 据 可 知 : 简谐力作用在带钢四分之一处时, 带钢的振幅较小, 其最 小值约为作用在中线位置的一半。随着力的增加, 位移绝
本文 针 对 带 钢 的 振 动 , 在 ANSYS 软 件 环 境 下 , 对 其 在预紧力、带厚及带长等不同条件下的振动进行模态分 析, 获得带钢振动的一些基本规律, 为传感器的放置位置 及磁悬浮系统的设计提供理论依据。 2 有限元分析 2.1 建模及网格划分
分 析 参 数 : 镀 锌 钢 薄 板 , 密 度 7800kg/m3, 厚 度 0.3~ 2mm, 宽 1.2m, 高 3m, 带钢两端固定。
一阶 0.48385 0.349652 0.77911 0.321908 1.5791 0.316098 1.9702 0.31505
二阶 0.91612 0.55816 1.0674 0.531842 1.7227 0.524953 2.0791 0.522836
三阶 1.3347 0.346228 1.7539 0.334317 3.2495 0.342759 3.9410 0.595503
1 概况 对带钢进行镀锌处理时, 在高压气刀、流动空气等作
用下, 带钢产生振动, 从而导致锌层厚度不均, 增加了生 产成本, 因此迫切需要控制气刀处带钢的抖动, 使得带钢 平稳运行, 从而提高镀锌品质并降低成本。
对于 振 动 控 制 , 有 四 种 可 行 的 办 法 :( 1) 降 低 或 阻 止 振源的振动;( 2) 改变质量、刚度、阻尼的设计参数;( 3) 振 动隔离;( 4) 采用吸振器。在带钢的镀锌生产过程中, 要抑 制带钢的抖动, 前三种方法均行不通, 因此采用对带钢施 用吸振器的办法。传统意义上的吸振器由质量块- 弹簧组 成, 并加在设备仪器上起到减振作用, 在本问题中, 带钢 长度很大, 要保证带钢的镀锌品质, 必须采用非接触方法 抑制振动, 近年来磁悬浮技术的飞速发展, 为热镀锌带钢 减振系统的设计提供了新的思路, 即采用磁悬浮减振系 统来控制带钢抖动。
表 5 简谐力大小不同时位移关系表
力 的 大 小/N 10 20 30
施加位置 中线
四分之一 中线
四分之一 中线
四分之一
最 小 值/mm - 5.21416 - 2.95303 - 10.4283 - 5.6279 - 15.6425 - 8.85909
最大值/mm R1
R2
2.93327 - 0.521 0.293
逐渐减小, 在三阶时, 位移随着预紧力的增加又有增大
的趋势。
( 2) 不同带厚模态分析
分析了厚度不同带钢的前三阶模态振型, 由分析数
据可知, 随着带厚的增加, 带钢的固有频率呈上升趋势,
位 移( 最 大 振 幅) 呈 下 降 趋 势 , 说 明 , 对 于 厚 度 较 大 的 带
钢, 其振动控制较容易, 带钢越薄, 位移越大, 控制越困
关键词: ANSYS; 有限元; 带钢; 模态分析; 预紧力
中图分类号: TH113.1
文献标识码: A
文章编号: 1002- 2333( 2007) 12- 0042- 04
Vibr ation Analysis of Steel Sheet Based on ANSYS Softwar e LIN J i- kai, ZHOU J in, XU Long- xiang, GUO Qin- tao
42 机械工程师 2007 年第 12 期
制造业信息化 M
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表 1 预紧力- 频率- 位移关系表
预 紧 力/N 0 100 500 800
频 率/Hz 位 移/m 频 率/Hz 位 移/m 频 率/Hz 位 移/m 频 率/Hz 位 移/m
!!!!!!!!!!!!!!!! 基金项目: 江苏省自然科学基金资助项目( BK2007590)
在实际生产中, 带钢长度 可 达 30~40m, 而 带 钢 的 厚 度 为 0.3~2mm, 所 以 , 建 模 时 选 用 Elastic 4 node 63 shell( shell 63) 单 元 , 这 种 单元 允 许 施 加 面 内及垂直于面的载荷, 单元的 每个节点具有六自由度。为降 低计算量, 单元边长取 100mm, 有限元网格划分如图 1 所示。 2.2 模态分析
1.2096
2.2903
3.3366
2.0
位移/m 0.221139 0.353011 0.218974
( 3) 不同带长模态分析 分别分析带长为 30m、40m 的带钢模态振型, 并与带 长为 3m 进行比较, 由分析可知, 随着带长的增加, 固有频 率呈下降趋势, 振幅也呈下降趋势, 并且带长很大时, 第 三阶振型发生变化, 最小位移并不发生在中线处( 图 6) 。 带钢带长变化对其固有频率及振幅的影响( 带厚 0.8mm) 见表 3。 2.3 谐响应分析 分析带钢的简谐响应时, 简谐力的频率范围为 0~
表 3 带长- 频率关系表
带 长/m 3 30 40
频 率/Hz 位 移/m 频 率/Hz 位 移/m 频 率/Hz 位 移/m
一阶 0.48385 0.349652 4.7221×10- 3 0.106167 2.6526×10- 3 0.091891
二阶 0.91612 0.55816 1.3016×10- 2 0.101019 7.3120×10- 3 0.087387