160t门吊基础计算书(上报)

80t 门吊走行基础计算根据“MG80/50-28起重机总图”可得门式起重机轮压为23.125t ，地基处理后容许应力250kpa 。

设计钢轨基础截面如图，采用C20砼1、基础应力验算：基础按45°扩散角计算，地基的受轮压面积为1.2m ×4m ， 地基应力kPa kpa p 250][8.20755.01075.242.1104125.23=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=σ地基处理后要求能达到kPa 250][=σ2、基础配筋计算：a 、基础纵向配筋计算 基础为单筋设计HPB 235钢筋MPa f y 210= C20混凝土 MPa f t 1.1= MPa f c 6.9=mm a s 35= 计算简图如下均布荷载即m kN p q /4.2492.1=⨯=计算结果：m kN M ⋅=8.32max kN V 1.143max = 由混凝土规范计算：受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 5.13=计算得23.307mm A s = 配筋率%059.0=ρ规范要求最小配筋率为%24.0/45=y t f f ， 按最小配筋率 21248mm A s =取7根φ16的钢筋21406mm A s =b 、基础横向配筋计算考虑对称性，计算简图如下：横向弯矩计算，取1米段计算m kN q /4.249=m kN ql M ⋅==5.372/2max受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 7.12=按计算结果得26.580mm A s =按120@10φ配箍筋抗横向弯曲 2628mm A s =b 、基础箍筋计算混凝土自身抗剪容许力量kN kN bh f V t 5.135198515.05.010001.17.07.00>=⨯⨯⨯⨯==参考规范，结构按最小配筋率通长配筋即可 箍筋最小配筋率%13.0/24.0==yv t sv f f ρ120@10φ的箍筋的配筋率%13.0%22.0/>==bs nA sv sv ρ满足规范要求 配筋图如下。

下卧层为回填土，埋深d=3.6m，故基础埋深的地基承载力修正系数为1.0，
修正后的地基承载力特征值 =180+1.0×18ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ(3.6-0.5)=235.8KPa
承载力F= ×6m×1.5m=2122KN
混凝土密度取2.5t/m³，基础上最大荷载： =(4t+5t+10.7×2.5+12.4×1.8)×10=580KN≤2122KN,地基承载力满足。
2号竖井龙门吊基础承载力验算书
如图1,2,3所示，2号竖井龙门吊基础分左右两座条形基础，尺寸6m×1.5m×0.5m。左侧基础上柱高0.5m，右侧基础上柱高3.1m。龙门吊自重8吨，最大吊重10吨。回填土地基承载力特征值为180KPa,γ取18KN/m³。
1.地基承载力计算：
取右侧龙门吊基础为研究对象：
2.配筋验算：
地基净反力P=F/b=580/1.5=386.7KPa
跨中最大弯矩M= =1683KNm
= =1340
钢筋采用Φ20@200，截面积1570 =1340 ，即也满足配筋要求。
附图1
附图2
附图3

下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。

1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。

立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。

中间接头均用90×118cm 支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。

3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。

枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。

二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

电动葫芦门式起重机(Q=16t L k=20.5m H=9m A3)设计计算书江苏华东起重机有限公司16t 葫芦龙门起重机是我公司设计制造的。

根据双方拟定的“技术协议”，我工程技术人员积极成立专业设计小组，进行认真地设计计算。

参照标准电动葫芦门式起重机相关内容，现对该起重机的电动葫芦的起升、运行速给于确定及起重机大车运行速度进行设计，并对相应的电动机、减速机给于确定；对起重机的门架进行设计（包括主梁的设计、支腿的内力计算以及下横梁的设计和强度校核）；对起重机的大车运行方式进行设计，并对轮压进行计算，确定车轮型号及合适道轨型号。

一、葫芦起升、运行速度的确定在《起重机金属结构设计》对葫芦龙门各机构和工作速度作了如下的规定：起升速度：V q =3~7.5m/min运行速度：V x =10~40m/min大车运行速度：V d =20~60m/min其工作级别依用途不同而定，一般定为A3~A5。

根据本起重机的使用情况及使用现场，可选为A3工作制度。

再查《电动葫芦技术文件》选用CD 116-9电动葫芦即可满足本起重机的使用要求，其具体参数如下：电动葫芦型号：CD 116-9起升高度：H=9m起升速度：V q =3.5m/min运行速度：V x =20m/min二、确定大车运行速度及相对应的电动机、减速机规格1、初估电动机的功率W'由大车运行静功率计算公式：W'=W （Q +G ）V 6式中 W ——大车每吨重量所产生的运行阻力（Kg/t)Q ——起重量 （t ）G ——大车自重 （t ）η——大车支行机构总效率 （取0.9)其中， W= （μd/2+f)KR ——车轮半径（cm ）d —— 车轮轴承内径（cm ）μ—— 滚动轴承摩擦系数 f —— 滚动摩擦力臂K ——轮缘摩擦阻力系数又参照标准电磁吊大车运行参数性能参数，选取：车轮直径：R=φ600mm ， d=90mm再查《起重机设计手册》μ=0.015 f=0.06 K=1.6所以将数据代入公式中得 W'=8.5KW故，初选电动机 YZR160M 2-6 P=8.5KW n=908m/min2、确定减速机及大车运行速度由公式 V 大=其中 D ——车轮直径 （mm)i= = =38查标准减速机样本取 i=77.5所以，选定减速机的型号： ZSC600-IIV-1/2 i=77.51R n πD i n πD V 大93所以，实际大车运行速度 V 小= =20.5m/min3、确定电动机的型号反算电动机功率，将大车实际运行速度V 大代入公式中得W=8.5KW所以，初定电机能满足。