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目次1 总则1.1 目的1.2 范围1.3 编制本标准的依据2 立式和卧式重力分离器设计2.1应用范围2.2 立式重力分离器的尺寸设计2.3 卧式重力分离器的尺寸设计2.4 立式分离器（重力式）计算举例2.5附图3 立式和卧式丝网分离器设计3.1 应用范围 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计3.4 计算举例3.5 附图4 符号说明1 总则1.1 目的本标准适用于工艺设计人员对两种类型的气液分离器设计，即立式、卧式重力分离器设计和立式、卧式丝网分离器设计。
并在填写石油化工装置的气液分离器数据表时使用。
1.2 范围本标准适用于国内所有化工和石油化工装置中的气－液分离器的工程设计。
1.3 编制本标准的依据：化学工程学会《工艺系统工程设计技术规定》HG/T20570.8-1995第8篇气液分离器设计。
2 立式和卧式重力分离器设计2.1 应用范围2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm的气液分离。
2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。
2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min，应采用卧式重力分离器。
2.1.4 液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离100mm来加以限制的，应采用立式重力分离器。
2.2 立式重力分离器的尺寸设计2.2.1 分离器内的气速2.2.1.1 近似估算法(2.2.11)式中Vt浮动（沉降）流速，m/s；ρL、ρG液体密度和气体密度，kg/m3；KS系数d*=200μm时，KS=0.0512；d*=350μm时，KS=0.0675。
近似估算法是根据分离器内的物料流动过程，假设Re=130，由图2.5.11查得相应的阻力系数CW=1，此系数包含在Ks系数内，Ks按式(2.2.11)选取。
由式(2.2.11)计算出浮动（沉降）流速（Vt），再设定一个气体流速（ue），即作为分离器内的气速，但ue值应小于Vt。
气-液柱状旋流式分离器控制策略综述朱乐涛;薛美盛【摘要】With the wide application of gas-liquid cylindrical cyclone (GLCC), the requirement for separation efficiency is becoming higher and higher. The fluctuations of internal liquid level pressure can be reduced by adopting control system in GLCC separation unit to ensure good gas-liquid separation. The quality of control system determines the efficiency of gas-liquid separation, and further influences the performance of the whole metering system. Various control strategies in GLCC are summarized, and the prospects of future research and application for control strategy are presented.%随着气-液柱状旋流式分离器(GLCC)的广泛应用,对其分离效果的要求也越来越高.通过在GLCC分离装置中引入控制系统,可以减小内部液位压力的波动,从而保证良好的气液分离效果.控制系统的优劣决定了气液分离效果的好坏,进而影响整个计量系统的性能.总结了用于GLCC的多种控制策略,并对未来控制策略的研究和应用进行了展望.【期刊名称】《石油化工自动化》【年(卷),期】2013(049)001【总页数】5页(P28-32)【关键词】气-液柱状旋流式分离器;气液分离;控制策略【作者】朱乐涛;薛美盛【作者单位】中国科学技术大学自动化系,合肥230026;中国科学技术大学自动化系,合肥230026【正文语种】中文【中图分类】TP273+.3石油和天然气是当今世界的主要能源，在国民经济中占有非常重要的地位。
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标准T/ES220020-2005中国石化集团宁波工程有限公司气—液分离器设计2005-04-15 发布 2005-05-01 实施中国石化宁波工程有限公司目次1 总则1.1 目的1.2 范围1.3 编制本标准的依据2 立式和卧式重力分离器设计2.1应用范围2.2 立式重力分离器的尺寸设计2.3 卧式重力分离器的尺寸设计2.4 立式分离器（重力式）计算举例2.5附图3 立式和卧式丝网分离器设计3.1 应用范围 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计3.4 计算举例3.5 附图4 符号说明1 总则 1.1 目的本标准适用于工艺设计人员对两种类型的气—液分离器设计，即立式、卧式重力分离器设计和立式、卧式丝网分离器设计。
并在填写石油化工装置的气—液分离器数据表时使用。
1.2 范围本标准适用于国内所有化工和石油化工装置中的气－液分离器的工程设计。
1.3 编制本标准的依据：化学工程学会《工艺系统工程设计技术规定》HG/T20570.8-1995第8篇气—液分离器设计。
2 立式和卧式重力分离器设计 2.1 应用范围2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm 的气液分离。
2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。
2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min ，应采用卧式重力分离器。
2.1.4 液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离100mm 来加以限制的，应采用立式重力分离器。
2.2 立式重力分离器的尺寸设计 2.2.1 分离器内的气速 2.2.1.1 近似估算法5.0ρρρ=GG L st K V (2.2.1—1)式中V t ——浮动（沉降）流速，m/s ；ρL 、ρG ——液体密度和气体密度，kg/m 3； K S ——系数d *=200μm 时，K S =0.0512； d *=350μm 时，K S =0.0675。
内旋流筛孔柱状气液计量分离器实验研究
杨桂云;梁法春;王金龙;于皓
【期刊名称】《科学技术与工程》
【年(卷),期】2014(014)013
【摘要】设计了一种内旋流筛孔柱状气液计量分离器,并通过实验研究入口流型与气、液折算速度对内旋流筛孔柱状气液计量分离器计量效果的影响.结果表明,气相质量流量在0 ～0.05 kg/s,液相质量流量在0～0.60 kg/s范围内,气相与液相分离效率不受流型或气、液折算速度的影响,分离器能够适应不同流型的分离要求.在分离器处理能力内,气相分离相对误差为2.5％,液相分离误差为3.0％.内旋流筛孔柱状气液计量分离器有较好的分离计量效果,为气液混合流量计量提供良好参考.【总页数】4页(P45-48)
【作者】杨桂云;梁法春;王金龙;于皓
【作者单位】中国石油大学(华东)储建学院,青岛266580;中国石油大学(华东)储建学院,青岛266580;中国石油大学(华东)储建学院,青岛266580;中国石油大学(华东)储建学院,青岛266580
【正文语种】中文
【中图分类】TE645
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文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持.气—液分离器设计2005-04-15 发布2005-05-01 实施0文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持.目次1 总则1.1 目的1.2 范围1.3 编制本标准的依据2 立式和卧式重力分离器设计2.1应用范围2.2 立式重力分离器的尺寸设计2.3 卧式重力分离器的尺寸设计2.4 立式分离器（重力式）计算举例2.5附图3 立式和卧式丝网分离器设计3.1 应用范围 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计3.4 计算举例3.5 附图4 符号说明1 总则 1.1 目的本标准适用于工艺设计人员对两种类型的气—液分离器设计，即立式、卧式重力分离器设计和立式、卧式丝网分离器设计。
并在填写石油化工装置的气—液分离器数据表时使用。
1.2 范围本标准适用于国内所有化工和石油化工装置中的气－液分离器的工程设计。
1.3 编制本标准的依据：化学工程学会《工艺系统工程设计技术规定》HG/T20570.8-1995第8篇气—液分离器设计。
2 立式和卧式重力分离器设计 2.1 应用范围2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm 的气液分离。
2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。
2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min ，应采用卧式重力分离器。
2.1.4 液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离100mm 来加以限制的，应采用立式重力分离器。
2.2 立式重力分离器的尺寸设计 2.2.1 分离器内的气速 2.2.1.1 近似估算法5.0⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=G GL s t K V ρρρ (2.2.1—1)式中V t ——浮动（沉降）流速，m/s ；ρL 、ρG ——液体密度和气体密度，kg/m 3； K S ——系数d *=200μm 时，K S =0.0512； d *=350μm 时，K S =0.0675。
旋液分离器拼音:xuanyefenliqi英文名称：hydrocyclone;hydraulic cyclone说明:又称水力旋风分离器和水力旋流器。
旋流分离器的一种。
用以分离以液体为主的悬浮液或乳浊液的设备。
工作原理与旋风分离器大致相同。
料液由圆筒部分以切线方向进入，作旋转运动而产生离心力，下行至圆锥部分更加剧烈。
料液中的固体粒子或密度较大的液体受离心力的作用被抛向器壁，并沿器壁按螺旋线下流至出口（底流）。
澄清的液体或液体中携带的较细粒子则上升，由中心的出口溢流而出。
优点是：（1）构造筒单，无活动部分；（2）体积小，占地面积也小；（3）生产能力大；（4）分离的颗粒范围较广。
但分离效率较低。
常采用几级串联的方式或与其他分离设备配合应用，以提高其分离效率。
用于制碱和淀粉等工业。
陶瓷旋液分离器，是采用高铝优质原材料，超细球磨，注浆成型，经高温碚烧而成，产品具有耐磨、耐酸碱，抗压强度大，抗冲击力强，经济耐用等特点。
耐酸瓷砖、板、管，瓷粉、胶泥及耐酸容器系列之——旋液分离器“陶瓷旋液分离器”——石化企业催化剂装置专用产品。
我厂生产的陶瓷旋液分离器，是采用高铝优质原材料，超细球磨，注浆成型，经高温碚烧而成，产品具有耐磨、耐酸碱，抗压强度大，抗冲击力强，经济耐用等特点。
是石化企业催化剂厂生产催化剂专用设备。
旋流分离器的工作原理是依靠泵的动力在分离室内造成旋涡速度场，这些速度场符合旋涡理论。
混合液中的固体颗粒进入旋涡场后，随颗粒的粒度不同所受到液流力及浮力作用的不同，使分离室内颗粒处于不同的空间位置，由于分离为一锥形结构，其不同轴向位置的剖面旋转速度不同，从而造成一定粒度或重度的颗粒发生下沉从而达到固液分离的目的。
旋流的设计是根据要分离固体粒度等级和分离效率来确定旋涡强度的大小。
根据旋涡强度的要求，来确定进口流速和进口压力的大小，根据处理量的大小，来确定分离器的大小。
网友你所提出的问题是要将离心泵泵壳某一位置的液流抽出进分离器，问从泵壳何位置抽出好？关键是看你要求的分离物质的粒度及重度的分布情况和分离效率的大小，换句话讲即分离的目标是什么？不管从何位置抽水，都必须要满足分离器的工作条件及进口参数的要求，才能达到分离的效果。
中国石化集团兰州设计院标准SLDI 233A14-98中国石化集团兰州设计院目次1 说明 (1)2 立式和卧式重力分离器设计 (1)2.1 应用范围 (1)2.2 立式重力分离器的尺寸设计 (1)2.3 卧式重力分离器的尺寸设计 (3)2.4 立式分离器（重力式）计算举例 (5)2.5 附图 (6)3 立式和卧式丝网分离器设计 (11)3.1 应用范围 (11)3.2 立式丝网分离器的尺寸设计 (12)3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计 (15)3.4 计算举例 (16)3.5 附图 (17)4 符号说明 (19)1 说明1.1 本规定适用于两种类型的气—液分离器设计：立式和卧式重力分离器设计和立式和卧式丝网分离器设计。
2 立式和卧式重力分离器设计 2.1 应用范围2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm 的气液分离。
2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。
2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min ，应采用卧式重力分离器。
2.1.4 液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离100mm 来加以限制的，应采用立式重力分离器。
2.2 立式重力分离器的尺寸设计 2.2.1 分离器内的气速 2.2.1.1 近似估算法5.0−=G GL s t K V ρρρ (2.2.1—1)式中V t ——浮动（沉降）流速，m/s ； ρL 、ρG ——液体密度和气体密度，kg/m 3； K S ——系数d *=200μm 时，K S =0.0512；d *=350μm 时，K S =0.0675。
近似估算法是根据分离器内的物料流动过程，假设Re =130，由图2.5.1—1查得相应的阻力系数C W =1，此系数包含在K s 系数内，K S 按式(2.2.1—1)选取。
由式(2.2.1—1)计算出浮动（沉降）流速（V t ），再设定一个气体流速（u e ），即作为分离器内的气速，但u e 值应小于V t 。
气—液分离器设计2005-04-15 发布2005-05-01 实施目次1 总则1.1 目的1.2 范围1.3 编制本标准的依据2 立式和卧式重力分离器设计2.1应用范围2.2 立式重力分离器的尺寸设计2.3 卧式重力分离器的尺寸设计2.4 立式分离器（重力式）计算举例2.5附图3 立式和卧式丝网分离器设计3.1 应用范围 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计3.4 计算举例3.5 附图4 符号说明1 总则 1.1 目的本标准适用于工艺设计人员对两种类型的气—液分离器设计，即立式、卧式重力分离器设计和立式、卧式丝网分离器设计。
并在填写石油化工装置的气—液分离器数据表时使用。
1.2 范围本标准适用于国内所有化工和石油化工装置中的气－液分离器的工程设计。
1.3 编制本标准的依据：化学工程学会《工艺系统工程设计技术规定》HG/T20570.8-1995第8篇气—液分离器设计。
2 立式和卧式重力分离器设计 2.1 应用范围2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm 的气液分离。
2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。
2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min ，应采用卧式重力分离器。
2.1.4 液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离100mm 来加以限制的，应采用立式重力分离器。
2.2 立式重力分离器的尺寸设计 2.2.1 分离器内的气速 2.2.1.1 近似估算法5.0⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=G GL s t K V ρρρ (2.2.1—1)式中V t ——浮动（沉降）流速，m/s ；ρL 、ρG ——液体密度和气体密度，kg/m 3； K S ——系数d *=200μm 时，K S =0.0512； d *=350μm 时，K S =0.0675。
近似估算法是根据分离器内的物料流动过程，假设Re =130，由图2.5.1—1查得相应的阻力系数C W =1，此系数包含在K s 系数内，Ks 按式(2.2.1—1)选取。
柱式气液旋流分离器结构设计柱式气液旋流分离器设计【摘要】平衡钻井技术有利于防止钻井液漏失、能及时发现和保护油气层，并能提高机械钻速等。
但是由于欠平衡装备价格昂贵，制约着这一技术的发展。
鉴于这种现状，自行设计了台应用于欠平衡钻井的管柱式气液旋流分离器。
管柱式气液旋流分离器是一种带有倾斜切向入口及气体、液体出口的垂直管。
它依靠旋流离心力实现气、液两相分离，与传统的重力式分离器相比，具有结构紧凑、重量轻、投资节省成本等优点，是代替传统容积式分离器的新型分离装置。
在气液两相旋流分析的基础上，建立了预测分离性能的机理模型，该模型包括了入口分离模型、旋涡模型、气泡及液滴轨迹模型；依据机理模型，提出了管柱式旋流分离器工艺设计技术指标和工艺步骤.设计根据管柱式旋流分离器的机理模型以及设计工况，完成了管柱式旋流分离器的结构设计、强度分析、理论校核、焊接工艺设计以及分离器内气液两相流的数值模拟，为工程设计和理论设计提供一定的理论依据。
【关键词】欠平衡钻井技术旋流分离器气液两相流动分离机理模型设计Gas-liqulid Cylindrical CycloneAuthor: Wang maohui(School of Mechanical Engineering, Yangtze University) Tutor: Feng Jin (School of Mechanical Engineering, Yangtze University)【Abstract】The balanced well drilling technology is advantageous in preventing loss of circulation, can promptly discover and protect hydrocarbon zone ,also can enhance the penetration rate. But the expensive under balance equipment has restricted this technology’s s development. In view of the situation,I designed a gas-liqulid cylindrical cyclone independently for the balance under drilling .The GLCC is one kind has leans the bevelling to the entrance and the gas, the liquid exportation hangs the ascending pipe. It can realize the gas-lip fluid separation depends upon the cyclone centrifugal force. compared with the traditional gravity type separator, which has the compact structure, the lighter weight, the smaller investment and so on.It’s a new disengaging equipment which replace the traditional volume type separator. On the basis of the gas-liquid two-phase cyclone analyses , has established the forecast separation performance mechanism model, this model include the entrance separation model, the whirlpool model, the air bubble and the bubble path model; Based on the mechanism model, proposed the tube column type cyclone separator technological design technical specification and the craft step.The design basis tube column type cyclone separator mechanism model as well as the design operating mode, has completed the tube column type cyclone separator structural design, the intensity analysis, the theory examination, in the welding technological design as well as the numerical simulation of the gas-liquid two phase floe in the separator simulations, provide the certain theory basis for the engineering design and the theoretical design.【Key words】:Under balanced drilling technology ，cyclone separator, Gas-Liquid two-phase flow, separation mechanism odel ，Design柱式气液旋流分离器结构设计目录柱式气液旋流分离器设计 (1)绪论 (2)欠平衡钻井技术的发展现状和前景 (5)1、设计背景 (6)1.1 选择气液旋流分离器的意义 (6)1.2 气液旋流分离器的国内外研究现状 (7)2、方案论证 (8)2.1 旋流式气液分离方案的可行性 (8)2.2 旋流式分离器的结构及工作原理 (9)2.3 旋流式分离器的优缺点 (9)3、结构分析及设计 (10)3.1 入口设计分析 (10)3.1.1入口管分析 (10)3.1.2入口喷嘴分析.............................................................. 错误！未定义书签。
3.1.3双入口分析.................................................................. 错误！未定义书签。
3.2主体结构设计分析.................................................................. 错误！未定义书签。
3.2.1入口位置...................................................................... 错误！未定义书签。
3.2.2最佳外形比.................................................................. 错误！未定义书签。
3.2.3旋流体锥度.................................................................. 错误！未定义书签。
3.3 出口管设计分析..................................................................... 错误！未定义书签。
4、柱式气液旋流分离器参数设计....................................................... 错误！未定义书签。
4.1 计算分离器直径...................................................................... 错误！未定义书签。
4.2分离器的高度计算.................................................................. 错误！未定义书签。
4.2.1确定上半部分的高度.................................................. 错误！未定义书签。
4.2.2计算入口分流区的高度.............................................. 错误！未定义书签。
4.2.3计算旋涡区的高度...................................................... 错误！未定义书签。
4.2.4气泡轴向距离计算...................................................... 错误！未定义书签。
4.3分离能力计算.......................................................................... 错误！未定义书签。
①径向方向上....................................................................... 错误！未定义书签。
②竖直方向上....................................................................... 错误！未定义书签。
4.4液面高度的确定...................................................................... 错误！未定义书签。
4.4.1 气室压力p1的确定................................................... 错误！未定义书签。
4.4.2液面高度Z2的确定.................................................... 错误！未定义书签。
4.5入口管的设计计算................................................................... 错误！未定义书签。
4.6筒体强度设计........................................................................... 错误！未定义书签。
