城市地铁活塞风对地铁环境的影响规律与有效应用分析示范文本

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In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The
Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each
Link To Achieve Risk Control And Planning

某某管理中心
XX年XX月

城市地铁活塞风对地铁环
境的影响规律与有效应用
分析示范文本
方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K956

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城市地铁活塞风对地铁环境的影响规律

与有效应用分析示范文本
使用指引:此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个
环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,
文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。

活塞风通过隧道和出入口引起地铁环境的变化,是地铁

能耗的重要影响因素,在过渡季节和冬季充分利用活塞风
是实现地铁通风系统进一步节能的有效措施。风口屏蔽门
系统可有效利用活塞风,因其兼具安全、舒适的特点,较之
传统的半高安全门系统和屏蔽门系统具有许多优点,重点
探讨活塞风对地铁环境的影响规律、活塞风的有效利用对
地铁通风空调系统能耗的影响和带风口屏蔽门系统在北方
城市的适用性。
某城市地铁概况
某城市地铁里程全长26.188公里,全线共设22座
车站,其中高架站有8座,地下站有13 座,地面车站有1
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座,站间距离最小为0.784 公里,最大为1.624 公里,平
均为1.225 公里,站台有效长度均为120 m,站台两端部
均有站端风井,每站4条,区间隧道有双跨矩形有中柱(双
线单洞)、双跨矩形有隔墙、单跨矩形、圆型盾构四种,车
站两端各有两个机械风井,既有线各区间中部均有两个机
械风井,列车车厢尺寸长宽高值分别为19.52m、2.8m、
3.51m,动车自重37t,拖车自重27 t,带司机室车定员
252 人,一列载额定乘客列车总质量为298.2t。安装了平
均高度为1.4m 的安全门,拓宽看乘客在候车时的站立空
间,适当减少活塞风对站台的影响,降低列车进出站时产生
的噪声,在过渡季和冬季还可以利用活塞风满足车站新风
需求。
活塞风速理论计算
当列车在隧道中运行时,隧道中的空气被列车带动
而顺着列车运行前进的方向流动,这一现象称为列车的活
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塞作用,所形成的气流称为活塞气流。列车在隧道中运行
时,由于隧道壁所构成空间的限制,列车所推挤的空气不能全
部绕流到列车后方,必然有部分空气会被列车向前推动,排
出到隧道出口之外,而列车尾端后方存在着负压涡旋区
域,因此也必然会有相应空气经开口被引入到隧道中,由
此形成活塞风。
空气的流动要受到物理守恒定律的支配,其理论基础
是空气动力学原理,即空气流动过程中的质量守恒、能量守
恒和动量守恒定律。
地铁车站活塞风量的影响因素很多,如活塞的风井
数量及位置、车辆对数及组数、列车运行速度、车站形
式、隧道形式等,风井的位置和隧道形式不同,计算得出进
站口和出站口活塞风速均不相同。此外,车辆对数的增加
将增加每小时带来的活塞风量,列车越长活塞风速越大。
活塞效应下车站温度变化影响因素
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地铁车站温度的变化与其本身存在的内热源的大小
有关,如照明散热量、设备散热量、客流量、列车散热量、
车辆对数及编组数等有关,同时也与车站的形式、隧道的形
式有关,车站的自然通风量和机械通风量关系到站内余热量
排除情况,因此对车站温度变化产生了决定性的影响,而对于
自然通风量大的车站,室外气温的变化也会对车站温度变化
产生较大的影响。客流量的增加使得室内余热量增加,则在
通风工况不变的情况下室内空气温度将会升高,如下午
16:00 左右客流量很少,此时室外气温为16℃,低于站内空
气温度,列车即将进站时温度开始上升,列车出站后温度迅
速下降。这是因为由于列车运行、刹车和启动均产生大量
热量,使得空间温度升高,而列车出站后,在站内形成负压,室
外空气由出入口吸入站内,将列车留下的余热带走,则空间温
度降低。过渡季节室外新风的温度比较低,当新风量增加的
时候,可降低室内温度。活塞风作用下,站台靠近出入口处温
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度变化随着室外气温的降低而有所降低。 地铁活塞风
对站台环境影响规律数学模型的建立及验证
计算流体力学)是通过计算机数值计算和图像显示,
对包含有流体流动和热传导等相关物理现象的系统所做的
分析。通过数值模拟,我们可以得到极其复杂问题的流场
内各个位置上的基本物理量的分布,以及这些物理量随时
间的变化情况,确定旋涡分布特性、空化特性及脱流区
等。
4.1构建数学模型
某车站结构尺寸为120m×19.2 m×8.13 m,列车
尺寸规格为117.12 m×2.8 m×3.58m,列车冷凝器在车顶
部,制动电阻在车厢底部。站厅层只设送风口,尺寸为
600mm×300mm,共64 个,布置在距站厅底部装修面
3.0m的高度上,站台层采用上送风,轨顶排风以及轨底回/
排风的气流组织形式,送风口尺寸为700mm×350mm,
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共72个,分两排均匀布置在距站台板3.0m高度位置,轨
顶排风口尺寸为1000mm×500mm,共108个,距站台
板3.0m轨底回/排风口尺寸为500mm×300mm,两排共
120个,均匀布置在站台板下面站台两侧距站台边缘约
200mm的位置,设有平均高度1.4m的安全门。
在网格节点上离散方程的精确解偏离该点上相应的
微分方程精确解的值,称为该点上的离散误差。离散误差
的大小同离散方程的截断误差有关"在相同的网格步长下,
一般地说,截断误差的阶数提高,离散误差会随着减小,
对于同一离散格式,网格加密,离散误差也会减小。网格
质量是CFD 模型中非常重要的因素之一,好的网格对于好
的模拟结果非常重要,好的网格要求恰当的分辨率、光滑
度、低偏斜率和适当的网格数量。
4.2建模误差分析
由于动网格的计算量比较大,并且建模过程比较复
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杂,不容易精确的再现实际过程,本文采用了非稳态方法,通
过方波函数设置活塞风速来模拟列车通过对站台带来的影
响,这样就将列车的启动、运行、刹车过程简化了,仅考
虑其带来的活塞风作用。在过渡季节的模拟中采用了非稳
态方法,隧道口风速设定采用方波函数设定。
带风口屏蔽门系统活塞风数值模拟结果分析
活塞风的综合利用必然很大程度的减少风机能耗,过
渡季节和冬季的舒适性仍需考虑,CFD 模拟是一个可行的
研究方法,大量的实验验证也说明模型建立的比较合理,从而
实现了屏蔽门系统改造的优化设计。列车自动操作时,屏
蔽门是绝对有必要的,列车手动操作时,屏蔽门亦非常有
用,屏蔽门可以十分有效地提高站台安全,避免乘客因自
杀、在站台里走动、推挤等而落入轨道,可以增加站台的
可用表面,可以避免未经授权的人进入隧道,屏蔽门降低
了空调系统的能源消耗和隧道内不必要的能耗,屏蔽门可
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以减少隧道灰尘、列车噪音以及列车弛行的活塞效应产生
的气流进入站台。
地下铁道发生火灾时造成的人员伤亡,绝大多数是
由于烟雾中的有毒气体的熏倒、中毒或窒息所致,有效的
排烟已成为地铁火灾救援的重要措施。为此,要求设置排
烟设备,在布置风道时,确保排烟口的风速不宜大于
10m/s,当排烟干管采用金属管道时,管道内的风速不应大
于20m/s,设置带风口屏蔽门,相同高度下带风口屏蔽门
系统的高温区域比屏蔽门系统小得多,可以为火灾事故情
况乘客的顺利疏散争取了时间。经过计算发现,可控风口在
过渡季节活塞风可满足近期的新风要求,并带走大量余热,轨
底排风可有效控制列车产生的热量不进入站台公共区,在满
足乘客舒适性要求的同时,达到进一步节能的效果。

活塞风对地铁环境的影响规律非常复杂,通过站台和
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出入口引起地铁能耗的变化,是地铁能耗的重要影响因
素,在过渡季节和冬季充分利用活塞风是实现地铁通风系
统进一步节能的有效措施。重点对活塞风对地铁环境的影
响规律进行了研究分析,并探讨了能够有效利用活塞风的带
风口屏蔽门系统在北方城市地铁中的应用前景,为地铁工程
设计提供了必要的依据。
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