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盾构机吊装计算书

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附 件 6 : 计 算 书 1•单件最重设备起吊计算 （1） 单件设备最大重量： m=120t。 （2） 几何尺寸： 6240mm x 6240mm x 3365mm。 （3 ）单件最重设备吊装验算 图1中盾吊装示意图 工况：主臂（L） =30m ;作业半径（R） =10m 额定起重量Q=138t（参见性能参数表）

计算：G=mx K1+q=120x 1.1+2.5=134.5t 式中：m=单件最大质量；K仁动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t;额定 起重量 Q=138t > G=134.5t （最大） 故：能满足安全吊装载荷要求。 为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。 2钢丝绳选择与校核 图2钢丝绳受拉图 主吊索具配备：（以质量最大120t为例） 主吊钢丝绳规格：6X 37-65.0 盾构机最大重量为 120t，吊具重量为2.5t. 总负载 Q=120t+2.5t=122.5t 主吊钢丝绳受力 P： P=QK/（4x sina）=34.57t a=77° （钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1 钢丝绳单根实际破断力 S=331t 钢丝绳安全系数=331/34.57=9.575 ，大于吊装规范要求的 8倍安全系数，满足吊装安全要求。 （详见《起重机设计规范》 （GB/T3811-2008 ）符合施工要求）。 3•吊扣的选择与校核 此次吊装盾构机，选用了 6个55T的“？”型美式卸扣连接盾构机前盾、 中盾的起吊吊耳与起 吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为 H',则 H' =K1 Q- 4

式中 K1：动载系数，取 K1=1.1, Q:前盾的重量。贝U H' =KX Q-4=1.1 x 120-4=33T<55T 因此所选用的6个该型号“ ？”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。 吊装器具选择如下： （1） 美式弓型2.5寸55t卸扣6只。 （2） 6X 37+1-为65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。 规格为①22 x 10m、 ①22 x 12m、①25 x 14m的钢丝绳数根。安全负荷为 55t，满足施工要求。 4最大尺寸吊装验算 由于拼装机、拖车、连接桥尺寸大，以它们连接桥最大尺寸为 12.558m （按13m考 虑）计算其安全吊装情况。实际情况为 XGC260履带式起重机吊装中心至履带前端： 3m ; 吊装构件至盾构井边不小于 1m ;以最大尺寸（连接桥最最大尺寸按 13m考虑，吊装时 调整角度，使其水平投影长度为 9m） 9十2 = 4.5m。 则实际需要最大吊装距离L= 3 + 4.5+1 = 8.5m。充分考虑不同场地的情况，确定 XGC260履带式起重机吊装半径取 16m，起重吊装最大质量（ 2号台车）为 40t，在工况： 主臂（L）= 30m，作业半径（R）= 10m条件下，起重机额定起重量为 Q = 138T ;额定起 重量 Q=138t>40 X 1.1=44t，满足吊装要求。 5盾构机结构件吊装翻身 盾构机结构件翻身采用一台 XGC260履带起重机和一台 QY130K汽车吊双机抬吊完 成，XGC260挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接， QY130K挂上吊绳用卡环与盾构 机翻身吊耳连接， 钢丝绳与吊耳连接牢固后， 两台吊车同时起吊试吊装， 脱离地面 300mm 后，检查钢丝绳及连接部件无问题后， 继续起吊至距离地面 1m的位置停止起吊， QY130K 汽车吊保持此吊装高度不变， XGC260履带起重机继续提升，直至盾体处于垂直位置时， XGC260为受力最大状态，完成盾构翻身工作。如图所示： 根据QY130K起重机作业性能表，可知： 在QY130K汽车吊主臂L=17.4m，吊车半径3m、吊耳距离1m、安全距离1m,则作业半径 为R=5米。R=5米工况条件下，查性能参数表起重机额定起重量 Q=78t； QY130K汽车吊最大实际 起重量为：G= 120-2=60t贝负荷率为 75%V 80%,满足吊装要求。 6基础承载力计算 （1）承载力分析模型 XGC260履带吊自重约260吨，单边履带宽度1.1m，长度9.6m，两条履带外缘相距 7.6m , 起吊时履带垫4块走道板（尺寸6m X 2.5m，厚度20mm ,单重重约5吨）。履带吊通过两履带将 重力传递至钢板，受力面积为履带面积 2X 1.1 X 9.6=21.12m2 ;钢板又将重力传递至端头硬化层， 受力面积为钢板面积 4 X 6 X 2.5=60m2 ;端头硬化层又将重力传递至端头地层。 履带吊站位示意图

Pu=0.5N YXYX b+NcX c+NqXyXd 厂地基土的重度， KN/m3 ; b —基础的宽度， m ; c—地基土的粘聚力， KN/m3 ;

（2）地基承载力计算： 地基承载力按地基承载计算（以主吊起吊重量 120t最大重量为例），吊车自重为260t（含配 重），地基承载力按最大起重量 120t时计算，若起吊120t重物地基承载力满足要求，则其余均满 履带吊的两条履带板均匀受力，再在地面铺设钢板，反力最大值可按下列公式计算。 RMAX=a X （P+Q） 其中P吊车自重， Q为起重量，a为动载系数，按 RMAX=1.1 X（ 260+120 ）X 9.8N/Kg=4096.4KN 吊车承力面积（两条履带板长为 8.5米、宽1.22 为防止履带破坏地面硬化和增加受力面积，铺设

足。 a=1.1计算，得 米） 3cm厚的钢板，钢板尺寸为 12m X 9m S=12 X 9=108m2 吊车起吊对场地的均布荷载为： 吊车起吊对场地荷载取均布载荷 所以，单位面积的地基承载需求为 53.101 X 2.5=132.753kPa 吊装过程中计算硬化路面的承载力， 设计地面硬化厚度为 为条形基础，条形基础宽

为:

P=RMAX/S=4096.4KN/108m2=37.93kPa 1.4 倍：35.01 X 1.4=53.101kPa 53.101kpa,考虑安全系数 2.5，则最大地基承载力

只要大于 132.753KPa即可满足要求。 35cm厚C35钢筋混凝土地面，把履带吊所压的地面面积理想 2.5m，长度15m，埋置深度 0.35m，通过本标段岩土工程勘察 砂卵石土的重度 20.5KN/m3, 报告得知地基主要为卵石土土质， 查岩土工程勘察报告列表， 粘聚力c=0Kpa，内摩擦角 $ =35°根据太沙基极限承载力公式: 图3.5.3主动土压力示意图

d —基础的埋深， m。 NY NC

、Nq —地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数 表见表3-1所示：

太沙基地基承载力系数 NY、NC、Nq的数值表表3-1 内摩擦角 地基承载力系数 内摩擦角 地基承载力系数 0（度） NT NC Nq 0（度） N

T NC Nq

0 0 5.7 1.00 22 6.50 20.2 9.17 2 0.23 6.5 1.22 24 8.6 23.4 11.4 4 0.39 7.0 1.48 26 11.5 27.0 14.2 6 0.63 7.7 1.81 28 5.0 31.6 17.8

8 0.86 8.5 2.20 30 20 37.0 22.4 10 1.20 9.5 2.68 32 28 44.4 28.7 12 1.66 10.9 3.32 34 36 52.8 36.6 14 2.20 12.0 4.00 36 50 63.6 47.2

16 3.00 13.0 4.91 38 90 77.0 61.2 18 3.90 15.5 6.04 40 130 94.8 80.5 20 5.00 17.6 7.42 45 326 172.0 173.0 查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度20.5KN/m3,粘聚力c=OKpa,内摩擦角$ =35°根

据内摩擦角0=5° （按34°进行查表）查表 3-1得承载力系数 NY=6、NC=52.8、Nq=36.6。 代入公式 Pu=0.5 X 36 X 20.5 X 2.5+52.8 X 0+36.6 X 20.5 X 0.35=1185.105Kpa 取安全系数k=2.5，因此地基的承载力为：

fT=Pu/k=1185.105/2.5=474.042Kpa>132.75Kpa 从计算结果得知，地面硬化 35cm厚C35混凝土完全可以承受最大承载力。 7.侧墙抗倾覆计算

吊机站位站在侧墙背后，则相当于侧墙后填土表面有吊机所施加的荷载。 吊机产生的总荷载 为64.1kpa，吊机宽度9.1m，简化后，等同于一个大小为 7.6kpa的均布荷载，分布长度为 9.1m。 挡墙深度为4m。受到的最大土压力位置深度为 H=4m, $ =35。 按照朗金主动土压力计算公式可得： Pa = (YH+ q) Ka - 2c.. Ka，其中

丫为砂卵石土重度，q为均布载荷，Ka为砂卵石土主动土压力系数， c为砂卵石土凝聚力。 查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度丫 =20.5KN/m 3,粘聚力c=0Kpa。土压力系数 Ka=tan2 (45° -砂2) =0.27。 计算得，侧墙受到的最大土压力与最小土压力为 Pamax= ( 20.5X 4+7.6)X 0.27=27.192Kpa。 Pamin=7.6 X 0.27=2.052KPa 由分布图面积可求得主动土压力合力 Ea及其作用点位置： Ea=2.052X 4+0.5X( 27.192-2.052)X 4=58.488kN Ea的作用点距墙角为 C: C=[2.052 X 4X 2.7+0.5 X( 27.192-2.052)X 4X 1.8]/58.488=1.93m。 始发端头挡土墙厚度为 0.3m，其重心距墙角的水平距离为 0.3m，已知挡土墙总重量为 2505kg+2400X 99.83kg=242097kg，其重力的反作用力产生的力矩大小为 M1=242097X 10X 0.3=726.291kN • m。 土压力产生的力矩为 M2=EaX C=58.488X 1.93=112.8818kN • m 抗倾覆系数 K=M1/M 2=726.291/112.8818=6.4>1.6 因此，挡土墙的设计符合吊装要求，不会倾覆。 8吊耳受力计算 盾构机中盾最重为 120吨，布置4个吊耳，平均每个受力 30吨，刀盘重量62.3吨，布置2 个吊耳，平均每个受力 31.15吨。

图3.6.1盾构机刀盘吊耳图

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天津6号线盾构区间盾构吊装方案(天拖~鞍山)

天津6号线盾构区间盾构吊装方案(天拖~鞍山)

天拖站北端头井为盾构始发井，位于红旗路与保泽道交口处，沿红旗 路南北向布置，始发工作井平面尺寸为：14.7×8.15m（井内衬壁），预 留盾构吊装孔平面尺寸为11×7.5m（净空），隧道始发处的地面标高为 +3.25m，左、右行线洞门中心标高均为-9.64m。车站总长284.3m，标准 段宽度为20.7m，盾构段宽度为24.7m，标准段高度为13.51m，盾构段高 度为15.21m。车站为地下两层三跨结构，为岛式车站，站台宽度12m， 车站围护结构采用800mm厚地连墙，车站盾构井段侧墙采用800mm厚混 凝土。
卸扣选用 盾构机刀盘、前盾、中盾吊装卸扣的选用按盾构最重部件前盾考虑，构件重98t， 采用四个吊点，每吊点为24.5t，卸扣选用55t；辅助吊点每吊点为25.5t,卸扣选 用35t，均满足施工要求。 其余构件最大重量16t，均选择35t卸扣，满足施工要求。
序号
1 2 3 4 5 6 7
8
名称
钢丝绳
钢丝绳
钢丝绳
卡环
卡环 手拉葫芦 对讲机 大锤、撬杠 、活动扳手
等
吊运工机具明细表（部分）
规
格
6×37+1-φ65mm×6m
单位
条
数量
4
6×37+1-φ65mm×14m
16T
1
200T汽车吊
六、盾构机吊装主要参数
外形尺寸（mm
部套名称
重量（t） 数量 吊装方式
）
3#台车
6500×5200×3400
17T
1
200T汽车吊
4#台车
7500×5200×3400
22T
1
200T汽车吊
5#台车
6500×5200×3400
吊车地基承载力验算

吊车地基承载力验算

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能表㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例） （1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取所以T q Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取 所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T 。

设350T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取 Q —支撑环的总重量为90T q —取钩头及索具的重量为 所以Tq Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<111T只要吊车的工作半径小于10m ，可满足施工作业要求。

吊车计算书

吊车计算书

吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。

Q2帮扎索具的重量。

取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sin β-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离0.89米H3---G3重心到地面的距离19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.THANKS !!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考。

盾构机吊装施工方案

盾构机吊装施工方案

盾构机吊装施工方案在城市地下工程中，盾构机是一种重要的隧道施工设备，而盾构机的吊装施工是盾构施工中不可或缺的环节。

盾构机吊装施工方案的设计和实施对成功完成工程具有重要意义。

本文将介绍盾构机吊装施工方案的相关内容。

1. 施工前准备在进行盾构机吊装施工之前，必须进行充分的施工准备工作。

首先要确定吊装的具体位置和时间安排，制定详细的施工计划，并进行风险评估。

同时需要准备好吊装设备、工作人员和相关资料。

2. 吊装设备选择吊装盾构机需要使用专业的吊装设备，通常采用起重机或吊车进行吊装。

在选择吊装设备时，要考虑盾构机的重量和尺寸，确保吊装过程安全可靠，并符合相关标准和规定。

3. 吊装流程吊装盾构机的流程通常包括以下几个步骤：•准备工作：检查吊装设备和吊装点，确认吊装位置和路线。

•安装吊装设备：根据施工计划和要求，安装好吊装设备。

•吊装盾构机：通过吊装设备将盾构机从地面吊装到指定位置。

•固定盾构机：将盾构机固定好，确保在后续施工过程中不会出现晃动和移动。

•验收：完成吊装后进行验收，确认吊装工作完成符合要求。

4. 安全措施在进行盾构机吊装施工时，必须严格遵守相关的安全规定和操作规程，确保吊装过程安全可靠。

同时要对吊装工作人员进行培训和指导，提高他们的安全意识和操作技能，减少意外风险的发生。

5. 施工结束吊装盾构机完成后，要及时清理施工现场，整理吊装设备，做好相关记录和资料归档工作。

同时要进行施工结果的检查和验收，确保吊装工作符合相关标准和规定。

综上所述，盾构机吊装施工是盾构施工中至关重要的一环，施工方案的设计和实施直接影响工程施工的进度和质量。

通过合理的施工前准备、吊装设备选择、吊装流程和安全措施的控制，可以确保盾构机吊装施工顺利进行，为工程的成功完成奠定基础。