当前位置：文档之家 › T梁预应力张拉计算示例

T梁预应力张拉计算示例

  • 格式：docx
  • 大小：19.24 KB
  • 文档页数：11

衡昆国道主干线GZ75衡阳～南宁～昆明公路 平远街～锁龙寺高速公路 6合同半坡段K95+300～K100+ T梁预应力张拉计算书 中国云南公路桥梁工程总公司 第七项目经理部 二OO四年八月20M梁板张拉计算算例 K95+796（左）1-1# T梁 一、已知条件 该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0= (cm)。 该T梁设有3束钢束，其中：①号钢束设有5根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L1＝L0+96cm；②号钢束设有6根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L2＝L0+103cm； ③号钢束设有6根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L3＝L0+108 cm。 该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=9°27′44″，②、③号钢束平弯角度均为：θ平=6°50′34″。 预应力张拉千斤顶工作段长度：L工＝55cm，压力表回归方程: 3021号压力表（简称压力表1）为：Y=、1482号压力表（简称压力表2）为：Y=。 预应力筋为低松弛钢绞线，其截面积为：Ap＝140 mm2,弹性模量为：Ep＝×105Mpa,张拉控制应力：σk＝1395 Mpa，采用两端同时对称张拉技术。 二、预应力钢绞线伸长值计算公式 预应力钢绞线伸长值：ΔL＝(Pp×L)/(Ap×Ep), 其中： ΔL－预应力钢绞线伸长值（mm） L－预应力钢绞线计算长度（mm），包括千斤顶工作段长度； Ap－预应力钢绞线的截面面积（mm2）； Ep－预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）； Pp－预应力钢绞线的平均张拉力（N）；按JTJ041－2000《公路桥涵施工技术规范》附录G-8曲线筋公式计算，即Pp =P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）；其中： P－预应力钢束张拉端的张拉力（N）； k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（波纹管计算取）。 x－从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； μ－预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（波纹管计算取）； θ－从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)。 三、钢绞线伸长值计算 1、①号钢束预应力钢绞线一端伸长值 预应力钢绞线计算长度L1/2＝（＋96－2×75）/2＋55＝（cm） 每根预应力钢绞线截面面积：Ap＝140（mm2） 预应力钢绞线弹性模量：Ep＝×105（N/ mm2） 每根预应力钢绞线张拉端的平均张拉力：Pp＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ） 其中：P＝Ap×σk＝140×1395＝195300（N） θ＝θ竖＝9°27′44″ kx+μθ＝×＋× Pp＝195300×（1-e 每根钢绞线一端伸长值：ΔL1＝(Pp×L)/(Ap×Ep) ＝(190647×10263)/( 140××105) ＝（mm） 2、②号钢束预应力钢绞线一端伸长值 预应力钢绞线计算长度L1/2＝（＋103－2×75）/2＋55＝（cm） 每根预应力钢绞线截面面积：Ap＝140（mm2） 预应力钢绞线弹性模量：Ep＝×105（N/ mm2） 每根预应力钢绞线张拉端的平均张拉力：Pp＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ） 其中：P＝Ap×σk＝140×1395＝195300（N） θ＝θ竖+θ平＝9°27′44″＋2×6°50′34″＝23°08′52″ kx+μθ＝×＋× Pp＝195300×（1-e 每根钢绞线一端伸长值：ΔL2＝(Pp×L)/(Ap×Ep) ＝(186196×10298)/( 140××105) ＝（mm） 3、③号钢束预应力钢绞线一端伸长值 预应力钢绞线计算长度L1/2＝（＋108－2×75）/2＋55＝（cm） 每根预应力钢绞线截面面积：Ap＝140（mm2） 预应力钢绞线弹性模量：Ep＝×105（N/ mm2） 每根预应力钢绞线张拉端的平均张拉力：Pp＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ） 其中：P＝Ap×σk＝140×1395＝195300（N） θ＝θ竖+θ平＝9°27′44″＋2×6°50′34″＝23°08′52″ kx+μθ＝×＋× Pp＝195300×（1-e 每根钢绞线一端伸长值：ΔL3＝(Pp×L)/(Ap×Ep) ＝(186192×10323)/( 140××105) ＝（mm） 四、张拉各阶段钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数 1、①号预应力钢束 ①号钢束张拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→σk（持荷2min锚固） （1）、张拉到初应力 (15%σk) 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL15% ＝ΔL1×15%＝×15%＝（mm） 钢束一端张拉力: P15%＝5×σk×Ap×15%＝5×1395×140×15% ＝146475（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y15%＝压力表2读数:Y15%＝（2）、张拉到30%σk 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL30% ＝ΔL1×30%＝×30%＝（mm） 钢束一端张拉力: P30%＝5×σk×Ap×30%＝5×1395×140×30% ＝292950（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y30%＝压力表2读数:Y30%＝（3）、张拉到σk 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL100% ＝ΔL1＝（mm） 钢束一端张拉力: P100%＝5×σk×Ap＝5×1395×140 ＝976500（N）＝（KN） 压力表1读数:Y100%＝压力表2读数:Y100%＝、②号预应力钢束 ②号钢束张拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→60%σk→σk（持荷2min锚固） （1）、张拉到初应力 (15%σk) 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL15% ＝ΔL2×15%＝×15%＝（mm） 钢束一端张拉力: P15%＝6×σk×Ap×15%＝6×1395×140×15% ＝175770（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y15%＝压力表2读数:Y15%＝（2）、张拉到初应力 (30%σk) 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL30% ＝ΔL2×30%＝×30%＝（mm） 钢束一端张拉力: P30%＝6×σk×Ap×30%＝6×1395×140×30% ＝351540（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y30%＝压力表2读数:Y30%＝（3）、张拉到60%σk 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL60% ＝ΔL2×60%＝×60%＝（mm） 钢束一端张拉力: P60%＝6×σk×Ap×60%＝6×1395×140×60% ＝703080（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y60%＝压力表2读数:Y60%＝（4）、张拉到σk时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL100% ＝ΔL2＝（mm） 钢束一端张拉力: P100%＝6×σk×Ap＝6×1395×140 ＝1171800（N）＝（KN） 压力表1读数:Y100%＝压力表2读数:Y100%＝、③号预应力钢束 ③号钢束张拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→σk（持荷2min锚固） （1）、张拉到初应力 (15%σk) 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL15% ＝ΔL3×15%＝×15%＝（mm） 钢束一端张拉力: P15%＝6×σk×Ap×15%＝6×1395×140×15% ＝175770（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y15%＝压力表2读数:Y15%＝（2）、张拉到初应力 (30%σk) 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔL30% ＝ΔL3×30%＝×30%＝（mm） 钢束一端张拉力: P30%＝6×σk×Ap×30%＝6×1395×140×30% ＝351540（N） ＝（KN） 压力表1读数:Y30%＝压力表2读数:Y30%＝（3）、张拉到σk 时, 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数: 钢束一端伸长值: ΔLk ＝ΔL3＝（mm） 钢束一端张拉力: P100%＝6×σk×Ap＝6×1395×140 ＝1171800（N）＝（KN） 五、压力表1读数:Y100%＝压力表2读数:Y100%＝张拉各阶段钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数汇总表 钢束伸长值、张拉力、千斤顶压力表读数汇总表

钢束编号

15%控制应力 30%控制应力

张拉力（KN） 压力表1读数（Mpa） 压力表2读数（Mpa） 伸长值（mm） 张拉力（KN） 压力表1读数（Mpa） 压力表2读数（Mpa） 伸长值（mm）

① ② ③

续上表

钢束编号

60%控制应力 100%控制应力

张拉力（KN） 压力表1读数（Mpa） 压力表2读数（Mpa） 伸长值（mm） 张拉力（KN） 压力表1读数（Mpa） 压力表2读数（Mpa） 伸长值（mm）

① ② ③ 编制： 复核： 监理： 30M梁板张拉计算算例

K98+306（右）1-1#梁板 一、已知条件 该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0= (cm)。 该T梁设有3束钢束，①号钢束设有9根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L1＝L0+；②号钢束设有8根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L2＝L0+； ③号钢束设有8根φ钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L3＝L0+ cm。 该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=°，②、③号钢束平弯角度均为：θ平

=°。

预应力张拉千斤顶工作段长度为：L工＝55cm，压力表回归方程：2164号压力表（简称压力表1）为：Y=；2169号压力表（简称压力表2）为: Y=+。

合集下载

30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)

30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)

40米T梁预应力伸长量计算书30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、计算依据根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T 梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算:二、计算基本参数：（1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa公称直径:d=15.2mm弹性模量:Ep=1.95×105 mpa（2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa（3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015（4）钢绞线截面积:A=139mm2三、力学计算（1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5%四、延伸量复核N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ）1、()kx con 1p (1e )193.726(KN)kx p μθμθ-+⨯-==+k=0.0015 u=0.25 θ=0直线取 ()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=⨯=始 ()1P1LL 0.853CM AE⨯∆== 2、()kx 12(1e )190.419(KN)kx p p μθμθ-+-==+始14660.1221712000rθ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+⨯=始始 ()22LL 1.03CM p AE⨯∆== 3、()kx 22(1e )184.948(KN)kx u p p μθθ-+-==+始 ()33LL 11.61CM p AE⨯∆== L (0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++=L90%13.490.9012.14()2CM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1)2P 193.589()kx 0.0015 2.141e e KN μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-⨯==+⨯()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==⨯⨯始（）()112L2L 1.529CM p AE⨯∆==2、1-kx+22P -2=189.352kx+u e P μθθ⨯=（）始（1）41890.139630000rθ=== ()kx 2222185.48()p p e KN μθ-+=⨯=始始 222P 2=2.926()LP L CM AE⨯∆=始 3、2-kx+32P -2=183.633()kx+e P KN μθμθ⨯=（）始（1）332P 2=9.053()LP L CM AE⨯∆=(1.529 2.9269.053)13.508()2L CM =++=90%13.5080.9012.16()2LCM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N3束1、-kx+1-3=193.9()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+13-=192.45()P Pcon e KN μθ=⨯（）始（1） 13 3.566()L CM ∆= 2、-kx+123-3=187.563)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（111700.139********r θ=== -kx+2133=182.760)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 2187.56337.729()LL CM AE⨯∆== 3、-kx+233-3=182.272)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 33 2.40()L CM ∆=3(3.5667.729 2.40)=13.695)2L CM =++（ 390%13.6950.9012.33()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N4束1、-kx+1-4=193.18()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+14=191.748P Pcon e μθ=⨯（）始14 3.535()L CM ∆=2、-kx+124-4=186.479)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 111700.1399780000rθ=== -kx+2144=181.307)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 249.630()L CM ∆=3、-kx+234-4=182.203)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 340.507()L CM ∆=3(0.5079.630 3.535)=13.672)2L CM =++（ 390%13.67290%12.30()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 五、张拉力换算 （1）单束张拉力F上K=F下K （1+锚口摩阻）=193.9⨯1.025=198.7475(KN)（2）千斤顶编号91001，配套压力表编号48485121，回归方程Y=47.25230X+20.14580（3）千斤顶编号91002，配套压力表编号743.12V ，回归方程Y=47.41367X+10.52982（4）千斤顶编号91001，回归方程反算20.1458047.25230Y X -=千斤顶编号91002，回归方程反算10.5298247.41367Y X -=Ф1520-8 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯8=1589.98（KN ） Ф1520-9 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯9=1788.7275（KN ）计算： 复核： 专业监理工程师：。

T梁张拉计算公式

T梁张拉计算公式

张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。

实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。

一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；1e-(kx+μθ)=0.99106张拉端力P=976.5KN终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL2+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652e-(kx+μθ)=0.970783=10.93mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.35mm所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。

40mT梁预应力张拉计算书

40mT梁预应力张拉计算书

40mT梁预应力张拉计算书8、附件8.1 40mT梁预应力张拉计算书8.1.1编制依据1、《新平县大开门至戛洒高速公路两阶段施工图设计》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）；3、《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）。

8.1.2材料准备根据设计图纸，该工程所用预应力钢绞线为高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm公称面积为140mm2，标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105，松弛系数为0.3。

8.1.3控制应力及伸长值计算1、张拉控制应力单根锚端张拉控制应力为：δk=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢绞线张拉控制力为：P=1395×140/1000=195.3KN，正弯矩钢束主要设计参数如下：40米T梁类别T梁位置钢束编号钢束类型根/束控制拉力KN/束梁体张拉时计算上拱度（mm）边跨（一端简支一端连续）中板N115φS15.22929.514.1N215φS15.22929.5N36φS15.21172边板N116φS15.2312514.1 N216φS15.23125N36φS15.21172中跨（两端连续）中板N113φS15.2253914N213φS15.22539N36φS15.21172边板N115φS15.22929.514N213φS15.22539N36φS15.211722、后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明ΔL=⎺pL/ Ap× Ep⎺μθ式中：P--预应力筋张拉端的张拉力，单位：KN。

L--预应力筋长度，单位：mm。

Ep--预应力筋弹性模量，单位：N/mm 2。

Ap--预应力筋截面面积，单位：mm 2。

x —丛张拉端至计算截面的孔道长度，单位：m 。

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，单位：rad 。

k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015。

30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算

30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算

预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。