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卡鲁塞尔氧化沟设计计算

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实用文案 标准文档 卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数 1) 氧化沟座数：1座 2) 氧化沟设计流量：maxQ=183 L/s 3) 进水水质：5BOD=220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH-N35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出水水质：5BOD20 mg/L COD60 mg/L SS20 mg/L 3NH-N8 mg/L T-P1 mg/L T-N20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：dQc= 7) MLSS= 8) f= 9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) 水流速： .2计算 .2.1碱度平衡计算 （1）由于设计的出水BOD，为20mg/L，处理水中非溶解性5BOD,值可用下列公实用文案 标准文档 式求得，此公式仅适用于氧化沟。 fBOD5 = 0.7)e1(42.15-0.23eC

= 0.7  20 1.42 (5-0.23e1) =13.6 m g / L 式中 eC—出水中5BOD的浓度 mg/L

因此，处理水中溶解性 5BOD为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式

/921kgd 式中 Q—氧化沟设计流量 m³/s； a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6； b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06； tL---)(e0LL去除的5BOD浓度 mg/L； mt--污泥龄 d； 0L---进水5BOD浓度 mg/L； eL---出水溶解性5BOD浓度 mg/L； 一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN中用于合成部分为： 0.124921=114.22 kg/d 即：TKN中有2.72.15811100022.114mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L 需用于还原的NO3-N =19.8mg/L 为了保证脱硝效果，可适当放大脱硝 3NH-N至20 mg/L ( 3 ) 一般去除5BOD，所产生的碱度( 以3aCOC计)约为 1 mg碱度/ 去除1mg

5BOD进水中碱度为220 mg / L 。 所需碱度一般为7.1mg 碱度/mg NH3-N氧

化，还原为硝酸盐; 氮所产生碱度3.0mg 碱度/ mg

）（）（2006.0110004.6-220246060183.06.01tmbtaQL实用文案 标准文档 N03一N还原。 剩余碱度= 220-7.1 20+ 3.020 + 0.1（220-6.4） =159.36 mg / L > 100 mg / L （2）硝化区容积计算： 硝化速率为

NNNKNTnnn158.1051.0maxnmax10)()(

22158.105.015098.021047.0OKONNeOTT 式中： n---硝化菌的生长率（1d）

max)(n---硝化菌的最大生长率（1d）

N---出水中NNH4的浓度（mg/L）取15 mg/L nK---硝化的半速常数

T---温度（取最不利温度10℃） 2O---氧化沟中溶解氧浓度（mg/L）取2.0 mg/L

2Ko---氧的半速常数（mg/L）取1.3 mg/L

23.12108847.0158.11005.01510098.0en =0.166 L/d 故泥龄：02.6166.011nwtd 采用安全系数为3.0，故设计污泥龄为：3.06.02=18.06 d 原假定污泥龄为20d，则硝化速率为： 05.0201nd-1 单位基质利用率： 22.05.006.005.0abunkg5BOD/kgMLVSS.d 实用文案 标准文档 式中： n---硝化速率1/d ;

a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6； b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ; 活性污泥浓度 MLSS一般为20000 mg/L一 40000mg/L (也可采用高达 60000 mg/L) ，这里取MLSS =40000mg/L，在一般情况下， MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与 MLSS的比值是比较的固定的， 在0.75左右。在这里取 0.7. 故 MLVSS=f×MLSS=0.74000=2800 mg/L 所需的MLVSS总量=kg13195100022.02.15811)4.6190( 硝化容积：5.47121000280013195MLVSSMLSSVnm3 水力停留时间：15.7242.158115.4712nth （3）反硝化区容积： 缺氧区设计水温15℃， 反硝化速率：0.06mg NO3-N/kgMLVSS.d 还原NO3-N的总量=22.31615811100020kg 脱氮所需MLVSS=3.527006.022.316kg 脱氮所需池容：25.1882823.5270。dnV m3 水力停留时间：3242.1581125.1882dnth （4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间： h2.1032.7dnnttt 符合水力停留时间10h~24h之间。 总容积： 7.65942.18825.4712dnnVVVm3

（5）氧化沟的尺寸： 实用文案 标准文档 氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m，宽7m，则氧化沟总长:m2.26975.37.6594。其中好氧段长度为m3.19275.35.4712，缺氧段长度为m8.7675.32.1882。

弯道处长度:m6621221273 则单个直道长:m8.504662.269 (取51m) 故氧化沟总池长=51+7+14=72m，总池宽=74=28m（未计池壁厚）。 （6）循环比计算： 根据规范，氧化沟中污水的流速大于0.25m/s，本设计取流速V=0.28m/s 0t=L/V=269.2/0.28=961s=16min HRT=10.2h=612min 循环比：n=HRT/0t=612/16=38.3 （7）需氧量计算： 采用如下经验公式计算: 326.26.4)/(NONMLSSBSAdkgOrr 式中 A — 经验系数取0.5 ; rS— 去除的BOD , 浓度 mg/L ; B — 经验系数取0.1 ; MLSS—混合液悬浮固体浓度 mg/L ; rN—需要硝化的氧量为2015811.23-10=316.2 其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。 经验系数：A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量： Nr=2015811.210-3=316.2.kg/d R=0.515811.2(0.19-0.0064)+0.14712.54 实用文案 标准文档 +4.6316.2-2.6316.2 =3969kg/d=165.4kg/h 取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度)30(sC=7.63 mg/L，

)20(sC=9.17 mg/L 采用表面机械曝气时，20℃时脱氧清水的充氧量为： 20)()20(0024.1TTssCCRCR 式中 a — 经验系数，取0.8 ; R — 经验系数，取0.9 ; P — 密度， 取1.0 ; )20(sC一 2 0℃时水中溶解氧饱和度9.17 mg/L ;

)20(sC一 30℃时水中溶解氧饱和度 7.63mg/L ; C一 混合液中溶解氧浓度大约2~3mg/L，本设计取2 mg/L ; T一温度取 30℃

0R hkg/3.307024.1263.719.080.017.94.1652030 查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 46.21253.3071250Rn 取n=3台 （8）回流污泥量： 活性污泥的计算是以固体总量为基础的 由式：XQQXQQXRRR)(0

式中： Q---污水厂设计流量（m³/d） RQ---回流污泥量（m³/d） 0X---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/L RX---回流污泥中SS浓度（mg/L）取9000 mg/L

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卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算

卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算

卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算二○一二年三月目录第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征 (1)㈠氧化沟简介 (1)㈡氧化沟的技术特征 (1)二、氧化沟的曝气设备 (3)1.水平曝气转刷或转盘 (3)2.垂直轴表面曝气机 (3)三、常用的几种氧化沟系统 (4)1.卡鲁塞尔氧化沟 (4)2.交替工作式氧化沟 (5)3.奥贝尔型氧化沟 (6)第二章氧化沟的设计计算一、氧化沟的容积计算 (8)二、曝气机功率计算 (8)三、碱度校核 (11)四、污泥回流计算 (11)五、二沉池计算 (12)第三章卡鲁塞尔氧化沟在城市污水处理中的应用一、污水生物脱氮工艺流程 (13)二、着重于反硝化脱氮作用的卡鲁塞尔氧化沟 (14)三、污水生物除磷工艺流程 (16)四、生物脱氮除磷工艺流程 (17)五、卡鲁塞尔氧化沟系统计算例题 (23)第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征㈠氧化沟简介活性污泥法是当前世界各国应用最广的一种历史悠久的二级生物处理流程，具有处理能力高，出水水质好等优点。

但传统的活性污泥法存在基建费、运行费高，能耗大，管理也较复杂，易出现污泥膨胀、污泥上浮等问题，且不能去除氮、磷等无机营养物质。

近年，从下列几点改革传统的活性污泥法：1．简化流程，压缩基建费；2．节约能耗，降低运行费；、SS的同时去除氮、磷等营养物质）；3．增强功能，改善出水水质（在去除BOD54．简化管理，保证稳定运行；5．减少污泥产量，简化污泥的后处理。

其中氧化沟活性污泥法可以能满足上述各点要求。

氧化沟（Oxidation Ditch）是本世纪50年代由荷兰工程师发明的一种新型活性污泥法，其曝气池呈封闭的沟渠形，废水和活性污泥的混合液在其中不断循环流动，因此被称为“氧化沟”。

实际上它是活性污泥法的一种变型，因为废水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断循环流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。

自1954年荷兰建成第一座间歇运行的氧化沟以来，氧化沟在欧洲、北美、南非及澳大利亚得到了迅速的推广应用。

卡鲁塞尔氧化沟设计

卡鲁塞尔氧化沟设计

目录摘要 (1)Abstract (1)1.前言 (1)2.设计总则 (1)2.1设计原则 (1)2.2 设计依据 (1)2.3设计的主要内容和范围 (1)2.4 污水处理各工艺比较 (1)2.5方案论证 (1)2.5方案论证 (1)2.6设计资料 (1)2.7工艺流程 (1)3.污水处理构筑物设计计算 (1)3.1格栅设计说明及计算 (1)3.2集水池设计说明及计算 (1)3.3平流式沉砂池设计说明及计算 (1)3.4卡鲁塞尔氧化沟的设计说明及计算 (1)3.5二沉池设计说明及计算 (1)3.6 接触消毒池设计说明及计算 (1)4.污泥处理设备 (1)4.1污泥浓缩池设计说明及计算 (1)5.污水处理厂的布置 (1)5.1污水处理厂的平面布置 (1)5.2污水处理厂的高程布置 (1)6.工程预算投资 (1)6.1一次性投资 (1)6.2运行费用 (1)结论 (1)总结与体会 (1)致谢 (1)参考文献 (1)摘要这次设计项目是重庆市大足工业园区污水处理工程设计。

设计废水处理规模为日处理能力30000m3/d，通过设计以卡鲁塞尔氧化沟工艺为处理核心的污水处理厂，设计处理后出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准，对卡鲁塞尔氧化沟工艺的特点、处理效果、使用范围及优缺点进行探讨，对污水处理厂的组成、构造及工艺流程等要素进行设计，对构筑物、建筑物进行尺寸计算及方位布置。

在设计中将进行方案论证、各主要构筑物及附属建筑物的设计计算、设备的选型、相关工程图纸的绘制等相关工作，最终完成本次设计。

关键词：污水处理卡鲁塞尔氧化沟AbstractThe project is wastewater treatment engineering design of Chongqing Dazu industrial park . With the design of the sewage treatment plant which treat Carrousel oxidation ditch process as the core of it,I will investigate the feature,treatment effect,range of usage and advantage and advantage of the crafts,calculate and arrange the structures and buildings. The scale of wastewater treatment for daily processing capacity of 30000 m3/d. the designed water is expected to reach <the urban sewage treatment plant pollutant discharge standard>(GB18918-2002)level 1 A standard. To calculate the principal structures and outbuildings,to select equipment, to draw engineering drawings and other related work will be one in the process of the design.Keywords:coagulating sedimentation,Carrousel oxidation ditch.1前言工业园区是一个国家或区域的政府根据自身经济发展的内在要求，通过行政手段划出一块区域，聚集各种生产要素，在一定空间范围内进行科学整合，提高业升级的现代化产业分工协作生产区。

卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料

卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料

水质工程学课程设计计算说明书学院：环境学院专业：给水排水姓名：***学号：P**********指导老师：肖雪峰1.基本资料2015年，国家实行新的环保法。

为保证国家环保政策的顺利执行，实现节能减排目标目标，保护环境，同时根据环境影响评价，拟在南京溧水建设一座污水处理厂，主要接纳新区污水渠输送过来的生活污水，对其进行处理，出水达标排放至城市外河。

经过详细核算，污水厂要求每天处理水量为139000吨。

由于该污水厂区周围水系分布较少，同时有绿化、园林等用水大户，故考虑对部分污水进行深度处理，以达到中水回用水要求。

污水厂所在地为一平地，红线不可逾越，黄线可适当扩充与缩减。

考虑成本独立核算问题，要求污水处理部分与中水工程部分独立成两块区域。

办公区域按照实际要求共用。

污水厂进水水质按下表考虑：出水水质按国家GB 18918－2002一级B排放标准执行。

其中10％的最终出水要求深度处理回用（主要用于林场绿化），回用标准按照CJ/T 48-1999生活杂用水水质绿化、冲洗道路用水标准执行。

工程位置见附图平面，红线为规划污水厂区的3条边，虚线位置根据工程情况完成征地工作，土地记入成本。

第一篇污水厂设计第一章污水处理工艺流程第一节原水水量及水质分析1.原水水量计算污水厂要求每天处理水量为139000吨日平均流量流量为Q=139000m3/d=1608.8L/s变化系数K z=2.7/（1698.8）^0.11=1.19日最大流量Q max=1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m3/d2.设计进水水质、设计出水水质及处理程度如下表：一级标准（B）排放要求。

根据排水要求和进水水质，计算去除率如表1-1。

2.1工艺比较适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较①工艺流程简单，运行管理方便。

氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。

有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。

②运行稳定，处理效果好。

卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计方案

卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计方案

卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计方案1 设计概述1.1 设计依据及设计任务1.1.1 设计题目卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计1.1.2设计原始资料《环境工程专业》毕业设计任务书（一）排水体制：完全分流制（二）污水量1.城市设计人口 38万人，居住建筑设有室给排水卫生设备和淋浴设备。

2.城市公共建筑污水量按城市生活污水量的30％计。

3.工业污水量为28000m3／d，其中包括工业企业部生活淋浴污水。

4.城市混合污水变化系数：日变化系数K日＝1.15，总变化系数KZ＝1.35。

（三）水质：1.当地环保局监测工业废水的水质为：BOD5＝290mg/L COD＝560mg/L SS＝230mg/LTN＝44mg/L NH3-N=28mg/L TP＝4.5mg/LPH＝7～82.城市生活污水水质：COD＝380mg/L NH3-N=35mg/L TN＝40mg/L TP＝3.6mg/L（四）出水水质污水处理厂出水水质参考《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级B标准，因此确定本污水厂出水水质控制为：CODCr ≤60mg/L SS≤20mg/L BOD5≤20mg/LTN＝20mg/L NH-N=8（15）mg/L TP≤1mg/L3城市污水经处理后，30%作为城市景观环境用水，用于湖泊水源水。

出水水质应执行《景观环境用水的再生水水质指标(GB/T 18921-2002)》要求。

（五）气象资料l、气温：年平均气温12.30℃，夏季平均气温30℃，极端最高气温30℃，冬季最高气温-8℃，极端最低气温-18.3℃。

2、风向风速：主导风向夏季为南风，冬季为北风，最大风速20m/s（六）水体资料河流最高水位55.0m（五十年一遇洪水位）正常水位 53.9 m ，最低水位53.00，河底高程51.5m（七）厂区地面平坦，厂区设计地面标高为59.5 m，（八）污水处理厂进水干管数据污水管进厂管底标高52.6m，管径1400mm 充满度0.85m1.1.3设计容和要求1.通过阅读中外文文献，调查研究并收集有关资料，确定合适的污水、污泥及中水处理工艺流程，进行各个构筑物的水利计算。