污水处理厂卡鲁塞尔氧化沟设计计算(完整版)

（完整版）卡鲁塞尔氧化沟设计计算卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s 3) 进⽔⽔质：5BOD =220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH -N ≤35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出⽔⽔质：5BOD ≤20 mg/L COD ≤60 mg/L SS ≤20 mg/L 3NH -N ≤8 mg/L T-P ≤1 mg/L T-N ≤20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：d Q c = 7) MLSS= 8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) ⽔流速： .2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出⽔BOD ，为20mg/L ，处理⽔中⾮溶解性5BOD ,值可⽤下列公式求得，此公式仅适⽤于氧化沟。

f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ?-C = 0.7 ? 20 ?1.42 (5-0.23e 1?-) =13.6 m g / L式中 e C —出⽔中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理⽔中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采⽤污泥龄20d ，则⽇产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m 3/s ；a---污泥增长系数，⼀般为0.5~0.7，这⾥取0.6； b---污泥⾃⾝氧化率，⼀般为0.04~0.1，这⾥取0.06； t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ； m t --污泥龄 d ；0L ---进⽔5BOD 浓度 mg/L ； e L ---出⽔溶解性5BOD 浓度 mg/L ；⼀般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中⽤于合成部分为： 0.124?921=114.22 kg/d 即：TKN 中有2.72.15811100022.114=?mg/L ⽤于合成。

摘要本设计是北方某市南郊400000吨/天城市污水处理厂的初步设计。

处理污水主要为生活污水，其主要水质如下：悬浮物（SS）：200mg/L；五日生化需氧量（BOD5）：300mg/L；化学需氧量（CODcr）：350mg/L；总氮（N）：40mg/L；总磷（P）：5mg/L；重金属及有毒物质：微量；处理后的水质要求：CODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L；该水厂日处理能力为400000立方米/天，其中100000吨进行深度处理，以用于场内冲厕、草地用水以及厂周围商业洗车用水。

由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。

该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为：进水格栅，（分为中、细两道，其中细格栅设在进水泵房后。

）集水井（泵房）、钟式沉砂池、卡鲁赛尔氧化沟、辐流式沉淀池、紫外线消毒房。

污泥处理构筑物主要有：重力浓缩池、污泥脱水机房。

深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为：混凝沉淀池、均质滤料滤池、清水池、泵房。

关键词：城市污水生物处理深度处理AbstractIt is a preliminary design and construction drawing for the sewage treatment plant developmentzone of Nanjiao located on Beijing .Municipal sewage , the main wastewater which has the characteristics followed.Suspended substance (SS ): 200mg/L;The biochemical oxygen demand (BOD5 ) of five days: 300mg/L;The chemical oxygen demand (CODcr ): 350mg/L;Total nitrogen (N ): 40mg/L;Total phosphorus (P ):5.0mg/L;water quality required is as followedCODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L;SS≤20mg/L;TN≤20mg/L;T P≤1mg/L;Capacity of this plant is 400000m3/d,among them 100000m3 will be deeply treated. And then, the 10000 m3will be use to water meadows of plant ,clean closestools and cars near the plant. The constructions of this plant includes: barriers,pump house,ox-ditch ,and sedimentation tank.The main method of deep treatment is physical. The main construction are sedimentation tank , percolation ,pump house, and water pool.Keywords:waste water bio-treatment deep treatment目录第一章说明书 (3)一、设计原始资料 (3)（一）城市规划资料 (3)（二）气象资料 (4)（三）纳污水体的水文资料 (4)（四）工程地质资料 (4)二、工艺的确定 (4)（一）污水处理工艺流程 (4)（二）污泥处理工艺流程 (5)（三）方案的选定 (5)（四）方案比较: (5)三、总平面布置 (6)四、厂区竖向设计 (6)五、污水处理构筑物的说明 (6)（一）中格栅 (6)（二）.污水泵房（集水池） (7)（三）细格栅间 (7)（四）钟式沉沙池 (8)（五）氧化沟 (9)(六)二沉池 (10)（七）紫外线消毒间 (12)六污泥处理构筑物说明 (13)（一）回流污泥泵设计选型 (13)（二）污泥浓缩池 (13)(三)污泥脱水间 (14)（一）反应沉淀池 (14)（二）滤池 (17)（三）清水池 (20)（四）泵房 (21)第二章计算书 (22)一、水处理各部分构筑物计算书 (22)（一）泵前中格栅 (22)（二）污水提升泵房 (24)（四）钟式沉沙池 (26)（五）氧化沟 (27)（七）紫外线消毒间 (32)二．污泥处理部分构筑物计算 (32)（一）回流污泥泵房 (32)（二）剩余污泥泵房 (33)（三）污泥浓缩池 (33)（四）污泥脱水间 (35)第三章工程概算 (35)第四章外文文献翻译 (36)致谢 (47)参考文献 (47)第一章说明书一、设计原始资料（一）城市规划资料1、水量水质2、排放要求：城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。

卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计方案1 设计概述1.1 设计依据及设计任务1.1.1 设计题目卡罗塞尔氧化沟工艺污水处理厂设计1.1.2设计原始资料《环境工程专业》毕业设计任务书（一）排水体制：完全分流制（二）污水量1.城市设计人口 38万人，居住建筑设有室给排水卫生设备和淋浴设备。

2.城市公共建筑污水量按城市生活污水量的30％计。

3.工业污水量为28000m3／d，其中包括工业企业部生活淋浴污水。

4.城市混合污水变化系数：日变化系数K日＝1.15，总变化系数KZ＝1.35。

（三）水质：1.当地环保局监测工业废水的水质为：BOD5＝290mg/L COD＝560mg/L SS＝230mg/LTN＝44mg/L NH3-N=28mg/L TP＝4.5mg/LPH＝7～82.城市生活污水水质：COD＝380mg/L NH3-N=35mg/L TN＝40mg/L TP＝3.6mg/L（四）出水水质污水处理厂出水水质参考《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级B标准，因此确定本污水厂出水水质控制为：CODCr ≤60mg/L SS≤20mg/L BOD5≤20mg/LTN＝20mg/L NH-N=8（15）mg/L TP≤1mg/L3城市污水经处理后，30%作为城市景观环境用水，用于湖泊水源水。

出水水质应执行《景观环境用水的再生水水质指标(GB/T 18921-2002)》要求。

（五）气象资料l、气温：年平均气温12.30℃，夏季平均气温30℃，极端最高气温30℃，冬季最高气温-8℃，极端最低气温-18.3℃。

2、风向风速：主导风向夏季为南风，冬季为北风，最大风速20m/s（六）水体资料河流最高水位55.0m（五十年一遇洪水位）正常水位 53.9 m ，最低水位53.00，河底高程51.5m（七）厂区地面平坦，厂区设计地面标高为59.5 m，（八）污水处理厂进水干管数据污水管进厂管底标高52.6m，管径1400mm 充满度0.85m1.1.3设计容和要求1.通过阅读中外文文献，调查研究并收集有关资料，确定合适的污水、污泥及中水处理工艺流程，进行各个构筑物的水利计算。

设计处理水量Q＝300m 3/d=12.50m 3/h进水COD Cr =1620mg/LCOD Cr =324mg/L BOD 5=S 0=840mg/LBOD 5=S z =126mg/L TN=250mg/LTN=30mg/L NH 4+-N=180mg/LNH 4+-N=18mg/L 碱度S ALK =280mg/LpH＝7.2SS=180mg/LSS=C e =20mg/L f=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L 采用最小污泥龄30d曝气池出水溶解氧浓度2mg/L 衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥产率系数Y＝0.5mgMLSS/m gBOD 5夏季平均温度T1＝25℃20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.07冬季平均温度T2＝15℃反硝化温度校正系数= 1.09剩余碱度100mg/L硝化反应安全系数K= 2.5所需碱度7.14mg碱度/mgNH 4-N氧化硝化所需氧= 4.6mgO2/mgN H 4-N 产出碱度 3.57mg碱度/mgNO 3+-N还原反硝化可得到氧= 2.6mgO2/mgN O 3+-N 反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成459m 31.53d =36.72h kgNO 3--N/kgMLVSS （二）设计计算1 好氧区容积计算好氧池水力停留时间t 1= 氧化沟工艺设计计算（一）设计参数：进水水质：出水水质：混合液浓度X＝1(1d Q(So-Se)cc)Y V X K θθ==+5.31kg/d 即TKN中有TKN×1000/300=17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的[NO 3+-N]=43.29mg/L ( 1.42d=33.98h 设计取V=900m 3设计有效水深h= 3.5m 5.5m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L(3)去除BOD 5产生碱度=71.4mg/L(4)剩余碱度=175.69mg/L0.85β=0.95CS(20)=9.17θ= 1.024C S(25)=8.38总水力停留时间t=d kg/dkg/(kg.d)m 3kg/d 2.95V=V 1+V 2=88442.84按设定条件 α=254.17设计宽度b=取直线沟段长=实际停留时间t'=4 碱度平衡计算5 实际需氧计算6 标准需氧量计算(2)用于细胞合成的TKN=缺氧池水力停留时间t 2=3 氧化沟总池容积425m 32 缺氧区容积计算1(1d Q(So-Se)cc)Y V X K θθ==+dQ(So-Se)v 1+K c Y W θ==20,201.09(1)T D dn q q DO -=⨯-=2q v TD N V X ⨯==1() 1.420.68Q o e v=S S D W -=-(2)硝化需氧量218.7kg/d (3)反硝化产氧量33.76kg/d 250mg/L Xr=10000mg/L(4)硝化剩余污泥NH 4-N需氧量16.79kg/d (5)总氧量422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%3.44678.83m 3/d m3/d kg/d kg/d 187.5D4=0.56×W V ×f=D=D1+D2-D3-D4=8 剩余污泥量W=W V +X 1Q-XeQ=取污泥含水率P＝D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=7 污泥回流量计算D3=2.6×Q×N T =按设定条件 X 0=由QX +Qr=(Q+Qr)X 得254.171() 1.420.68Q o e v=S S D W -=-(20)0(-20)()[]S T S T DC R C C αβθ==-⨯r r =0Q(X-X )Q ＝X -X V =剩W ＝1000(1-P)。

卡鲁塞尔氧化沟计算3.5卡鲁塞尔氧化沟计算3.5.1设计参数1、设计依照下列规范6.6.27 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。

氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时，宜为0.5m;当采用竖轴表曝机时，宜为0.6,0.8m，其设备平台宜高出设计水面0.8,1.2m。

6.6.28 氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用3.5~4.5m。

6.6.29 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙;氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2,0.3m。

6.6.30 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。

6.6.32 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m?s。

432、设计流量Q=20×(不考虑变化系数) 10m/d5浓度为S0=250mg/l，Ts浓度为X0=3000mg/l 3、设计进水水质BOD VSS=210mg/l，TN=35mg/L，N H3-N=25mg/l碱度SALK=250mg/l，最低的水温T=7.1 ?，最高的水温T=28.7?平均水温T=18.2?4、设计出水水质，BO D5浓度Se=20mg/l，Ts浓度Xe=20mg/l，N H4-N=8mg/l，TN=20mg/l5、活性污泥浓度即混合液悬浮固体的浓度MLSS=4000mg/l，混合液挥发性悬浮固体的浓度MLVSS XV=2800mg/l;污泥泥龄θc =30d，异养微生物的产率系数Y=0.6kgVSS/kg BO D5。

,O20?时脱硝率为qdn=0.035Kg(还原的N -N)/(kgMLSS?d) 33.5.2设计计算1、氧化沟的容积计算(1)好氧区容积V1，采用动力学计算方法好氧区所需污泥量V1, 混合液浓度YQ(S,S)θ?0c1，Kθdc ,XVY,Y 式中—微生物的净增值量，为表现产率 obs1，KθdcS—氧化沟出水溶解性BOD5浓度。

卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算引言：城市污水处理是现代城市建设中不可或缺的环节，有效的污水处理方法对于城市环境保护和人民生活质量的提升至关重要。

卡鲁塞尔氧化沟作为一种常用的生物处理工艺，具有处理能力强、运行成本低等优点，在城市污水处理中得到广泛应用。

本文将对卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算进行探讨。

一、卡鲁塞尔氧化沟工艺概述卡鲁塞尔氧化沟是一种比较成熟的生物处理工艺，其处理原理是利用污水中的微生物降解有机物质，达到去除污染物的效果。

卡鲁塞尔氧化沟主要包括曝气沟和后处理沟两个部分。

曝气沟负责将污水中的氧气输送到微生物的生长环境，后处理沟则是对污水进行进一步处理，去除残余的污染物。

二、卡鲁塞尔氧化沟设计参数的计算卡鲁塞尔氧化沟的设计参数是保证其正常运行的关键。

主要设计参数包括氧化沟的面积、深度、曝气系统和混合系统等。

下面将详细介绍这些参数的计算方法。

1. 曝气沟面积的计算：曝气沟的面积决定了处理污水的能力。

根据所处理的污水量和水质要求，可以通过以下公式计算面积：曝气沟面积 = 总进水量 / 溶氧量× 曝气时间2. 曝气沟深度的计算：曝气沟深度的选择应考虑氧气传递效果和微生物生长的需要。

一般情况下，曝气沟的深度取设计流量水深的0.8倍。

3. 曝气系统的计算：曝气系统是将氧气供应到曝气沟的关键设备，其计算需要考虑到氧气传递和供氧能力。

具体的计算方法比较复杂，需要根据工程实际情况进行具体规划。

4. 混合系统的计算：混合系统的设计主要考虑污水的均匀性和微生物的附着。

一般情况下，可采用机械混合或水流混合的方式进行。

三、案例分析以某城市的一座污水处理厂为例，设计处理能力为每天10000吨的污水。

按照设计要求，使用卡鲁塞尔氧化沟工艺进行处理。

1. 曝气沟面积的计算：假设溶氧量为2mg/L，曝气时间为8小时，使用上述公式进行计算：曝气沟面积 = 10000吨/ 2mg/L × 8小时= 40000 m²2. 曝气沟深度的计算：假设设计流量水深为2米，按照0.8倍进行计算：曝气沟深度 = 2米× 0.8 = 1.6米3. 曝气系统的计算：根据工艺要求和供氧能力进行具体规划。

卡罗塞尔氧化沟：设计参数：其中污泥负荷Ls=0.05--0.15一、已知条件：1、设计流量：Q h /m 2125d /m 101.5334=⨯= 2、设计进水水质：BOD 浓度L /mg 300S a =，SS 浓度L /mg 280X =，（则）污水水温变化范围C 25~120，平均水温C 25o 3、设计出水水质：BOD 浓度L /mg 20S e =，SS 浓度L /mg 20X e =;考虑污泥稳定化：污泥产率系数60.0Y =，内源代谢系数040.0K d =，70.0XX f v ==二、设计计算：1、去除BOD ： L /mg 28020-300S -S S e a r ===L /mg 26020280X X X e r =-=-=2、总容积：33s e 0m 42000m 417558.309.0100020300212524X L 1000S S Q 24V ≈=⨯⨯-⨯⨯=-=）（）（ 校核污泥龄：）（）（c d v e 0c K 11000X S S QY 24V Φ+-Φ=解得：d 27c =Φ3、尺寸计算：取廊道的宽度为6m ，共6个廊道，即总宽度为B=36m 有效水深为h1=6m ， 超高取h2=0.5m ，中间分隔墙厚度为0.25m ；3个小半圆32211*1m 5426632r h 3V 3V ∏=⨯∏⨯⨯=∏== 1个大半圆3222m 1622182R V ∏=⨯∏=∏= 即：321m 4070V V =+ 其中矩形长度为m 6.1752164070-42000Bh V V V L 121==--=4、每组沟需氧量确定：（1）去除BOD 需氧量：VX b S -S Q a R 101+=）（ d /kgO 111714200066.21.0101020300101.55.02364=⨯⨯+⨯-⨯⨯=-- （2）采用表面机械曝气机时，所需的充氧量）（）（20T T sb )20(0024.1]C [R --=C RC S βα[]）（2025024.124.8195.085.017.911171--⨯⨯⨯= h /kg 17900=5、进水管和出水管计算:污泥回流比：R=40%进出水管流量：()()s m d m Q R Q /1377.0/119006101.54.0141334===⨯⨯+=⨯+= 进水水流速控制：V s m /1≤进出水管直径:m V Q d 51.0114.31377.066=⨯⨯==π 取0.60m 校核进出水管流速：s m A Q V /149.03.01377.02〈≈==π (合格)。

摘要本设计规划设计了江宁市城市污水处理厂，其处理对象为城市污水,其处理水量，近期为9万m3,远期为13.5万m3。

其进水水质：COD为380 mg/L，BOD为150 mg/L，SS为140 mg/L，NH4+-N为32mg/L ，TN为40 mg/L，TP为5 mg/L ，处理后的污水要求处理达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)的一级标准B标准。

本设计采用活性污泥法对城市污水进行处理，设计中要求对城市污水进行脱氮除磷处理，通过对比分析，本设计选用卡鲁塞尔3000型氧化沟工艺。

并在本设计中，要求氧化沟产生的剩余污泥稳定化，所以本设计中污泥处理不需要消化稳定，只需要对污泥进行减容处理。

其污水处理工艺流程为：进水、细格栅、沉砂池、卡鲁塞尔3000氧化沟、终沉池、接触消毒池、出水。

污泥处理工艺流程为：浓缩池、泥贮、脱水机房、污泥外运。

本设计完成了污水处理厂的处理构筑物的设计计算，污水处理厂的的平面布置及高程计算，以及污处理水厂总平面布置图，高程布置图，主要构筑物详图。

关键词：城市污水，污水处理，卡鲁塞尔3000型氧化沟，污泥处理AbstractThe design of urban sewage treatment plant in Jiangning.the treatment object is urban sewage, and the recent amount of water is 90000m3and the forward amount of water is 135000m3. The water quality are: COD:380 mg / L, BOD:150 mg / L, SS:140 mg / L, NH+4-N:32mg/L, TN:40 mg / L, TP:5 mg / L.the treated sewage must achieve "urban sewage treatment plant pollutant discharge standard" (GB 18918-2002) of a grade B standard.This design adopts activated sludge process for treatment of urban sewage,and the design requirements are to remove nitrogen and phosphorus of urban sewage. Through comparative analyses, this design selects the carrousel 3000 type oxidation ditch process. In the design, the sludge stabilization is required for oxidation ditch, so the sludge process in this design does not need to achieve digesting stabilization. so it only needs to be treated by sludge. The waste water treatment process are: water, fine grille, sinking sand pool, Carrousel 3000 oxidation ditch, final settling tank, disinfection pool, water contact. The sludge treatment process are: the concentrated pool, mud storage, dewatering room, sludge sinotrans.This design completed the calculation of the design, layout and elevation calculation of sewage treatment plant, and sewage disposal plant general layout, elevation layout, layout of main construction material on detail structure of sewage treatment plant.Keyword:City sewage, sewage treatment, Carrousel 3000 oxidation ditch, sludge treatment摘要 (I)Abstract (II)第一章绪论 (1)第一节水污染的现状 (1)一、水体的污染以及水体污染的危害 (1)二、我国现阶段的废水情况 (2)三、城市污水处理厂的必要性 (2)第二节本设计的项目背景 (2)一、城市概况 (2)二、自然条件 (2)三、水处理厂概况 (3)第三节设计内容 (3)一、处理工艺的比选和处理构筑物计算 (3)二、平面布置 (3)三、高程计算 (4)第二章污水处理厂工艺的确定 (6)第一节可生化性分析 (6)一、污水生化处理分析 (6)二、生物脱氮除磷可行性分析 (6)第二节污水处理厂的处理流程 (7)一、工艺比选 (7)二、优缺点比较 (9)三、工艺流程确定 (11)第三节处理构筑物选型 (11)一、格栅 (11)二、沉砂池 (12)三、终沉池 (12)四、消毒设施 (13)五、浓缩池 (14)第三章污水厂处理构筑物计算 (15)第一节泵前粗格栅 (15)一、设计条件 (15)二、设计计算 (16)第二节泵后细格栅 (17)一、设计条件 (18)二、设计计算 (18)第三节平流式沉沙池 (20)一、设计参数 (20)二、平流式沉沙池设计计算 (20)第四节卡鲁塞尔3000型氧化沟 (23)一、已知参数 (23)二、设计计算 (24)第五节终沉池计算 (31)一、参数确定 (31)二、终沉池设计计算 (31)第六节消毒设施计算 (35)一、设计参数 (35)二、加氯间设计 (35)三、隔板式接触池工艺计算 (36)第七节辅助构筑物计算 (38)一、计量槽计算 (38)二、配水井计算 (39)第八节气浮浓缩池 (42)一、设计参数 (42)二、设计计算 (42)第九节脱水机房及泥贮 (44)一、泥贮计算 (44)二、脱水机房 (45)第四章平面布置、高程计算及污水污泥提升泵房 (47)第一节平面布置 (47)第二节高程计算 (47)一、概述 (47)二、高程计算说明 (48)三、污水高程计算 (48)四、污泥高程计算 (53)第三节污水提升泵房计算 (54)一、设计参数 (54)二、设计计算 (54)三、污水提升泵房平面布置 (56)第四节污泥提升泵房 (56)一、设计参数 (56)二、设计计算 (56)结论 (60)致谢 (60)参考文献 (62)附录1 (63)第一章绪论第一节水污染的现状一、水体的污染以及水体污染的危害水体的污染指的是排入水体中的污染物总量超过了该污染物质在水体中的本地含量与水体环境容量，从而使水体的物理、化学及其生物的性质发生了改变，使水体中的固有的生态系统和水体的功能受到破坏。

设计计算书第一章 构筑物设计计算第一节污水处理系统 1 格栅与提升泵 1.1 格栅设计计算 1.1.1 主要设计参数日均污水量：Q d 为15万m 3/d总变化系数K Z ：1.3（平均日流量大于1000L/s 的K Z 为1.3） 设计流量Q max =K z Q d =1.3*15万m 3/d =2.26m 3/s 栅条宽度 S=10mm=0.01m （矩形断面） 栅条间隙宽度b=20mm=0.02m 过栅流速 v=0.8m/s 栅前水深 h=1.2m格栅倾角α=60。

（α∈(45。

~75。

) 超高h=0.3m 1.1.2 设计计算由水力最优断面公式Q=（B1^2*v ）/2得到B1=2.38，h=B1/2=1.19实际中取1.2计算（1）栅条的间隙数(分两组）：49 实际数目为n-1=48个考虑格栅倾角的经验系数 （2）栅槽宽度栅槽宽度B 一般比格栅宽0.2~0.3m 也可以不加，此取加0.2 每组栅槽宽 B’=()10.2S n bn -++=0.01*（49-1）+49*0.05+0.2=1.66m 设每组栅槽间隔0.10m ，总长度栅槽宽度：B=2B’+0.10=3.42m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠宽B 1=2.1m ,其渐宽部分展开角度1α=20o （进水渠道内的流速为2.26/(2.38*1.2)=0.791m/s ，在0.4～0.9范围内，符合要求）L1=(B1-B2)/2tan 1α =1.43m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2=0.715mh 损=0.0815m （3）栅后槽总高度H因粗格栅间隙较大，水利损失很少，可忽略不计设栅前渠道超高h 2=0.3m H=h 损+h 1+h 2=1.2+0.3=1.58(m) （4）格栅总长度（L ） L=L1+L2+0.5+1.0+1.30/tanα=1.43+0.715+0.5+1.0+(1.2+0.30)/tan60° =4.51m（5）每日栅渣量（W ）污水流量总变化系数为1.3，则每日栅渣量W=（Q max *W1*86400)/(K z *1000)=3m 3/d >0.2m 3/d 式中：Kz --总变化系数，取1.3； W ——每日栅渣量, m 3/d ；1 W ——栅渣量333m /10m 污水一般为每 3 1000m 污水产3.31m 3； W>0.2m 3/d 所以采用机械清渣。

卡鲁塞尔（Carrousel ）氧化沟生物脱氮工艺的设计一、已知条件1．城市污水设计流量d m Q /120003=，临界运转温度15℃，最高温度25℃，pH=7.0～7.6.2．氧化沟进水水质：BOD5=150mg/L ，SS=126mg/L ，TKN=28 mg/L ，碱度=200mg/L （以CaCO 3计）。

3．要求二级出水水质：BOD5=20mg/L ，SS=20mg/L ，TK ≤10 mg/L ，[NN 4+-N]≤2 mg/L ，（设计按TN=8 mg/L ，[NN 4+-N]=1 mg/L 生物处理出水中生物不可降解溶解性有机氮和出水VSS 中含有有机氮总量2 mg/L ，[NO 3-N]=5 mg/L ，考虑），且污水稳定。

二、设及计算（一）确定设计有关参数1．污泥龄 d c 30=θ（考虑污泥的稳定化要求）2．污泥含量MLSS=4000 mg/L3．7.0==MLSS MLVSS f4．回流污泥含量Xr=10000 mg/L5．20℃时反硝化速率（NO 3-/MLVSS ）q D,20=0.12kg/kg ·d6．反硝化温度校正系数09.1=θ7．污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6 kg/kg ·d8．内源呼吸速率 K d =0.05d -19．剩余污泥含水率 99.2%.10．曝气池溶解氧 DO=2 mg/L（二）、好氧区容积计算1．确定出水中BOD 5出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14（mg/L ）VSS 所需的BOD u =1.42×14（排放污泥中VSS 所需的BOD u 通常为VSS 的1.42倍）VSS 所需BOD 5=0.68BOD u =1.42×14×0.68=13.5（mg/L ）出水中溶解性BOD 5=20-13.5=6.5（mg/L ）2．好氧区容积 V 好)(4428)3005.01(7.0400030)5.6150(120006.0)1()(30m Kd X S S YQ V c V c e =⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+-=θθ好 好氧池水力停留时间h Q V t 9.82412000442824=⨯=⨯=好好 （三）缺氧区容积计算1．氧化沟生物污泥产量d kg K S S YQ W c de V /4133005.01)5.6150(120006.01)(0=⨯+-⨯⨯=+-=θ 2．用于细胞合成的d kg W TKN V /2.51413124.0124.0=⨯==即TKN 中有（51.2×1000）/12000=4.3（mg/L ）用于合成故需氧化的[NH 4+-N]=28-4.3-1.0-2.0=20.7(mg/L)需还原的[NO 3--N]=20.7-5.0=15.7 (mg/L)3．反硝化速率q D =0.020×1.09(15-20)=0.013[kg/(kg ·d)]4．缺氧区容积 V 缺3577540007.0013.0120007.15m X q N V V D T =⨯⨯⨯==缺 缺氧池水力停留时间h Q V t 4.102412000517524=⨯=⨯=缺缺 （四）氧化沟总容积3960351754428m V V V =+=+=缺好（五）氧化沟总水力停留时间th t t t 3.194.109.8=+=+-缺好（六）碱度平衡计算1．硝化消耗碱度=7.14×20.7=148（mg/L ）2．反硝化产生的碱度=3.57×15.7=56（mg/L ）3．去除BOD 5产生碱度=0.1×（S o -S e ）=0.1×(150-6.5)=14（mg/L ）4．剩余碱度=200-148+56+14=122（mg/L ）＞100（mg/L ）可满足碱度要求。

卡罗塞尔氧化沟.1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s3) 进水水质：5BOD =220 mg/LCOD=300 mg/LSS=300 mg/L3NH -N ≤35 mg/LT-P=4 mg/LT-N=30 mg/L4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/LCOD ≤60 mg/LSS ≤20 mg/L3NH -N ≤8 mg/LT-P ≤1 mg/LT-N ≤20 mg/L5) 最不利温度：T= 100C6) 污泥停留时间：d Q c =7) MLSS=8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度：10) 氧的半速常数：11) 污泥负荷：12) 水流速：.2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。

f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C= 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-)=13.6 m g / L式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L（2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6；b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06；t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ；m t --污泥龄 d ；0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ；e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d即：TKN 中有2.72.158********.114=⨯mg/L 用于合成。

卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算一、引言随着城市化进程的不断加速，城市污水处理成为了一项迫切需要解决的环境问题。

卡鲁塞尔氧化沟作为一种常见的污水处理工艺，具有占地面积小、运行成本低、处理效果好等优点，在城市污水处理中得到了广泛应用。

本文旨在介绍卡鲁塞尔氧化沟的设计计算方法，为城市污水处理提供参考。

二、卡鲁塞尔氧化沟原理卡鲁塞尔氧化沟是一种利用微生物降解有机物的生物处理工艺，主要包括好氧池和厌氧池。

在好氧池中，污水中的有机物被氧化消化，同步产生生物体和二氧化碳。

而在厌氧池中，生物体通过厌氧代谢进一步降解有机物，产生甲烷等气体。

通过好氧和厌氧的结合运作，可以达到高效处理城市污水的目的。

三、卡鲁塞尔氧化沟的设计参数1. 水力停留时间（HRT）水力停留时间是指污水在氧化沟中停留的平均时间，通常以小时为单位。

根据不同的污水处理要求，可以选择适当的水力停留时间，一般建议为3-6小时。

2. 水深（W）水深是指氧化沟中水面以上的高度，通常以米为单位。

根据污水处理需求和设备尺寸等因素进行选择，一般要求水深在2-5米之间。

3. 氧化沟宽度（B）氧化沟宽度是指氧化沟截面的宽度，通常以米为单位。

根据设计流量和水深计算得出，一般建议宽度取5-15米。

4. 氧化沟总长度（L）氧化沟总长度是指所有氧化沟段的总长度，通常以米为单位。

根据设计流量、水力停留时间和宽度等参数计算得出。

五、卡鲁塞尔氧化沟的设计计算方法1. 计算污水流量根据城市污水排放情况和污水处理需求，确定所需处理的污水流量。

一般可以通过调查资料、测算或预测等方法得到。

2. 计算好氧池体积好氧池体积可以通过公式V = Q × HRT计算得出，其中V表示好氧池体积，Q表示设计流量，HRT表示水力停留时间。

3. 计算厌氧池体积厌氧池体积可以通过公式V = Q × HRT’计算得出，其中V表示厌氧池体积，Q表示设计流量，HRT’表示厌氧池中水力停留时间。

一、氧化沟简介活性污泥法是当前世界各国应用最广的一种历史悠久的二级生物处理流程，具有处理能力高，出水水质好等优点。

但传统的活性污泥法存在基建费、运行费高,能耗大，管理也较复杂，易出现污泥膨胀、污泥上浮等问题，且不能去除氮、磷等无机营养物质.近年,从下列几点改革传统的活性污泥法：1.简化流程，压缩基建费；2.节约能耗，降低运行费；3.增强功能，改善出水水质（在去除BOD5 、SS 的同时去除氮、磷等营养物质)；4.简化管理，保证稳定运行；5.减少污泥产量，简化污泥的后处理.其中氧化沟活性污泥法可以能满足上述各点要求.氧化沟（Oxidation Ditch）是本世纪50 年代由荷兰工程师发明的一种新型活性污泥法，其曝气池呈封闭的沟渠形，废水和活性污泥的混合液在其中不断循环流动，因此被称为“氧化沟”。

实际上它是活性污泥法的一种变型,因为废水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断循环流动,有人称其为“循环曝气池"、“无终端的曝气系统”。

二、氧化沟的技术特征1.采用的处理流程以氧化沟处理城市污水时，可不设初次沉淀池，悬浮状有机物可在氧化沟中得到好氧稳定，这比设初沉池及污泥稳定池要经济。

由于氧化沟所采用的污泥龄很长，其剩余污泥量少于一般活性污泥法，而且已经得到好氧稳定，不需再经污泥消化处理。

为防止无机沉渣在氧化沟中积累，原污水应先经格栅及沉砂池预处理。

一般，氧化构污水厂的处理流程中的二沉池可与曝气池分建，也可与其合建,称一体化氧化沟，此时可省去二沉池与污泥回流系统，但无法调节污泥回流量。

由此可见，氧化沟污水厂的处理流程比一般活性污泥法简单得多.2.水流混合特征从水流混合特征出发,可将活性污泥系统区分为推流式和完全混合式两大类，氧化沟界于推流式和完全混合式之间,或者说基本上是完全混合式，同时又具有推流式的某些特征。

水流在曝气沟渠中的流速v 为0.3～0。

5 米／秒。

可见，如果着眼于整个氧化沟，即以较长的时间间隔为观察基础，可以认为氧化沟是一个完全混合池，其中的污水水质几近一致，原水一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环流量所稀释，因此氧化沟和其它完全混合式的活性污泥系统一样，适宜于处理高浓度有机废水，能够承受水量和水质的冲击负荷。

给水排水工程技术毕业课程设计乌鲁木齐市某地区排水工程施工图预算学年学期_班级—指导教师_________姓名________学号_________新疆学院设备工程系目录内容摘要一、设计题目_ 、设计任务书三、污水处理厂的设计规模四、污水处理程度的要求五、设计内容六、氧化沟的工艺流程图七、设计计算八、污水处理厂平面布置九、污水处理厂咼程计算十、参考文献卜一、附图内容摘要本设计为策勒县污水处理厂工程工艺设计，污水处理厂规模为30240 m3, 污水主要来源为生活污水和工业污水，主要采用氧化塘处理方法。

污水处理厂处理后的出水达到污水综合排放标准（8978-96）一、设计题目新疆策勒县污水处理厂工艺设计二、设计任务书1、设计的任务和目的毕业设计是一项重要的实践性教学环节，是培养学生应用所学专业理论知识解决工程实际问题、提高设计制图水平及使用各种技能资料能力的重要手段，通过毕业设计，使学生了解和熟悉排水工程设计的一般原则、步骤和方法；掌握污水处理厂的设计计算方法及设计说明、计算书的编制方法、施工图的绘制方法。

2、设计简介本设计为给水排水工程技术专业专科毕业设计，是大学三年教学计划规定的最后一个实践性环节。

本设计题目为策勒县污水处理厂工艺设计。

在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。

3、设计内容（1）、处理工艺流程选择（2）、污水处理构筑物的设计（3）、污水处理工艺施工图初步设计的绘制4、设计依据本设计根据给水排水工程技术专业毕业设计任务指导书、《给水排水设计手册》（第五册）、《水处理手册》《水处理设计手册》《给水排水设计手册（第二版）第1 册》《给水排水常用数据手册（第二版）》《水处理工程技术》《给水排水设计手册》（第11册）《排水工程（第二版）》（下册）等进行设计。

设计原始资料策勒县位于新疆最南端，南接昆仑山，北连塔克拉玛干大沙漠，东与于田相邻，西与洛浦相连，全县辖七乡一镇，最远的乡距县城150公里，127个村，382个村民小组，总人口14.01万人，其中农牧业人口12.15万人，劳动力4.68万人,牧业人口0.47万人，总面积3.13万平方公里，绿洲面积35万亩，现有耕地24.43万亩，人均2.01亩。