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附属设备塔体结构接管规格

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第6章 附属设备
6.1冷凝器
已知 0.996Dx,查t-y数据得露点温度为T℃。以循环水为冷却介质，冷却水入
口温度取为t1℃，冷却水出口温度取38℃。
（以丙酮-水体系为例）
查得T℃下丙酮的汽化热为rA kJ/kg，水的汽化热为rB kJ/kg。
冷凝器的热负荷

()CCAAABBBQVrVxMrxMr

式中：V——塔顶上升蒸汽摩尔流率,kmol/h
CQ——冷凝器的热负荷,kJ/h
传热平均温差：
21
1
2

=lnmtttTtTt

从化工原理课程设计书查换热器设计一章的内容或化工工艺设计手册查冷热流体间壁换
热时的总传热系数K(W∙m
2
∙℃)，所需传热面积为

/3600CmQ
AKt


m2

6.2原料预热器
采用泵送原料，原料的初温为t1℃，经原料预热器预热到泡点温度后送入精馏塔。据
xf值查t-x数据得泡点温度为t2℃。以T℃的饱和蒸汽加热。原料定性温度为：

12
()/2ttt
℃。查教材附录，t℃下丙酮的平均热容为pAc kJ/(kg∙K)，水的平均热容为

为pBc kJ/(kg∙K)。
原料吸收的热量
21()pFQFctt

pFAApABBpBcxMcxMc
式中：Q——原料吸收的热量,kJ/h
F——原料的摩尔流率,kmol/h
传热平均温差：

21
1
2

=lnmtttTtTt

从化工原理课程设计书查换热器设计一章的内容或化工工艺设计手册查冷热流体间壁换
热时的总传热系数K(W∙m
2
∙℃)，所需传热面积为

/3600mQ
AKt


m

2

6.3 塔釜
釜液体积流量为Ls m3/s，取釜液在釜内的停留时间6min，装填系数取0.5，塔釜高h/
塔釜直径D=2:1。

塔釜液量 860WsLLm3

塔釜体积 /0.5WWVL m3
223
2442WdddVhd

1/3
(2/)WDV
m

塔釜高度 2hd m

第7章 接管尺寸的确定
液流管指的是回流液管、进料管、塔釜出料管。
回流管内液体的适宜流速为：重力回流取0.2~0.5m/s；强制回流（泵送）取1.5~2m/s；
进料管内液体的适宜流速为：料液由高位槽流入塔内时，取0.4~0.8m/s；由泵送时，取
1.5~2m/s；釜液出料管内液体的适宜流速一般取0.5~1m/s。
上升蒸汽流速：常压操作时，可取12~20m/s；绝对压力为 0.06~0.14MPa时，可取为
30~50m/s；绝对压力小于0.06MPa时，可取为50~70m/s。
7.1 蒸汽接管
7.1.1塔顶蒸汽出料管
7.1.2塔釜进气管
7.2 液流管
7.2.1进料管
已知进料液流率为473.978 kmol/h,平均分子量为42.196 kg/kmol，密度为452.550 kg/m3。

流量 3473.97842.19644.19 m/s452.550AVFFFMq
取管内流速u=1.5 m/s，进料管直径
4444.19/36000.1021.5VFFq
du


m=102 mm

查钢管规格表(化工工艺设计手册）选取管子规格为AmmBmm。管内液体实际流速

2
4(2)VFq
uAB


7.2.2回流管
7.2.3塔釜出料管

第8章 附属高度确定
8.1筒体
壁厚选6mm，所用材质为3A
8.2封头
本设计采用椭圆形封头，由公称直径1000mmDN，查得曲面高度1250mmh，

直边高度240mmh，内表面积21.21mF，容积30.162mV,选用封头
10006,JB1154gD
(查李功祥，陈兰英，崔英德. 常用化工单元设备设计. 广州：华

南理工大学出版社,2003)

8.3塔顶空间
塔顶空间为最上层塔板与塔顶间的距离，为了利于出塔气体夹带的液滴沉降，其高度应大

于板间距，设计中通常取
(1.52.0)TH

2800mm (8.1)DTHH
8.4塔底空间（直接蒸汽加热不做此项)
取釜液停留时间为5min

2(60)0.61.21mBT
HLtA
8.5人孔
本设计塔中设置5个人孔，每个直径为450mm，设置人孔处板间距为600mm，裙座
上设置2个人孔，直径450mm。
8.6支座
塔底采用裙座支撑。（查朱有庭,曲文海，于浦义.化工设备设计手册（上、下册).北京：
化学工业出版社,2004)
8.7 吊柱
查李功祥，陈兰英，崔英德. 常用化工单元设备设计. 广州：华南理工大学出版社,2003
8.7塔总体高度

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水平荷载作用下塔型设备基础的设计计算

水平荷载作用下塔型设备基础的设计计算

水平荷载作用下塔型设备基础的设计计算作者：杨进宏来源：《赤峰学院学报·自然科学版》 2011年第11期杨进宏（包头市建设工程施工图审查中心，内蒙古包头 014010）摘要：本文就塔型设备结构设计中水平荷载计算进行阐述，使设计者能够掌握塔基础设计工程中的关键点，加深对塔基础的认识.关键词：塔型设备；风荷载；地震作用中图分类号：TM753 文献标识码：A 文章编号：1673-260X（2011）11-0129-03塔型设备是石油化工、石油工业、化学工业等生产中最重要的设备之一.塔型设备由塔型设备本体、塔型设备附属构筑物（如操作平台、栏杆、梯子、管线等）、支持塔型设备的基础这三部分组成.塔基础支持塔型设备的全部荷载（包括垂直荷载、水平荷载等），所以塔基础的设计非常重要，要求达到坚固、适用、经济和合理.塔型设备属于高耸构筑物，在高耸构筑物计算中风荷载和地震作用的计算尤为重要.在塔基础的结构设计中，应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合.通过表1可以发现在塔基础结构设计中无论何种工况的组合都少不了风荷载.同时地震荷载在组合中往往起着决定性作用，《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）中5.4.4列出了可不进行截面抗震验算的几种情况，说明在这几种情况下风荷载起决定因素.本文重点讨论风荷载作用和水平地震作用的塔型设备基础的设计计算.1 风荷载露天放置的塔型设备在风力作用下，将在两个方向上产生振动.一种是顺风向的振动，振动的方向与风流向的一致，另一种是横风向的振动，振动方向与风的流向垂直.前一种振动是常规设计的主要内容，后一种振动也称风诱发的振动，在工程界以前较少予以重视，但现在对诱发振动的研究日益受到重视，而在塔型设备设计的时候考虑风诱发的振动已成为必然的趋势.1.1 风向风荷载（常规风荷载计算）《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.1条给出了塔风荷载标准值计算的公式Wk=βzμsμzμr（1+μe）（D0+2δ2）ωo在这里仅就公式中几个系数计算须注意的问题阐述如下：（1）风振系数βz《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.2条：当塔型设备的基本自振周期T1≥0.25s时，应考虑由脉动风引起的风振影响βz=1+ξε1ε2首先要计算塔体的自振周期，判断是否需要考虑风振影响.在SH3030-1997附录A中给出了塔的自振周期计算公式，但都是针对壁厚δ1≤30mm的塔，对于我们现在结构设计中遇到的壁厚是δ2≥30mm的塔体的自振周期则没有提及，这就要另外寻找合适的计算方法了.规范《钢制塔式容器》（JB/T 4710-2005）是一本设备专业的规范，在这本规范中有计算塔式容器基本振型的自振周期：对于直径和厚度不变的每段塔式容器质量，可处理为作用在该段高度1/2处的集中质量.H：塔式容器高度，mmm0：塔式容器的操作质量，kg（包括塔壳和裙座壳质量，内件质量，保温质量，平台扶梯质量，操作时塔内介质质量，人孔、接管、法兰等附属件质量，偏心质量）Et：设计温度下材料的弹性模量，MPaδe：圆筒或锥壳的有效厚度，mmDi：塔壳内直径，mm直径、厚度相等塔式容器的第二振型与第三振型可分别近似取T2=T1/6，T3=T1/18.《石油化工塔型设备基础设计规范》附录A中圆筒（柱）式塔基础，δ1≤30mm：我们可以对壁厚δ1≤30mm的塔分别用两本规范的公式仅就圆筒（柱）式塔基础进行计算，做一下对比：从表2可以看出一般设备规范计算出来的周期较塔基础规范计算出的周期长.且绝大多数塔周期都是≥0.25s的.（2）脉动增大系数ξ这个系数在《高耸结构设计规范》（GB 50135-2006）上可以查出，但要注意两点：第一：对于ωoT2，对地面粗糙度B类可以直接代入基本风压，对于A类、C类、D类应分别乘以1.38、0.6和0.32.第二：结构类别应选择无维护钢结构这项.⑶振型、结构外形的影响系数ε2这个系数在表格中是一个范围，在这个范围是根据地面粗糙度类别选取的具体数值的.从A~D，B类取1/4处，C类取1/2处.⑷体型系数μs和风载扩大系数μe这两个系数要放在一起说这牵扯到《石油化工塔型设备基础设计规范》和《高耸结构设计规范》上对μs取值的不同.在《石油化工塔型设备基础设计规范》中明确规定μs取0.6，一般我们也按照这个取用.但是在《高耸规范》中体型系数选取表格4.2.7中有一项是明确为：石油化工塔型设备结构类型的.这一项是根据塔型设备直径不同、塔体本身携带钢梯不同来选取μs，其最小值也要比0.6大很多.在注1中提及这个μs是包括了平台、扶梯等影响的单个塔型设备的.对于不同规范的μs其取值依据是不同的，包含的意义也不同.在《塔基础》中是用μe 来考虑独立平台、联合平台、钢斜（直）梯和管线等部分的风荷载的.在《高耸规范》中，这些因素都包含在μs这一个系数中的.也就是说《塔基础》规范中μs（1+μe）才相等于《高耸规范》中的μs.由表3可以看出《高耸规范》计算出的数值要大些，同时也可以发现塔型设备的直径越大，风荷载扩大系数影响越小；塔型设备的直径越小，风荷载扩大系数影响越大.在这里还是要提一下《钢制塔式容器》这本规范，在这本规范条文说明中提到，对于细长柱体结构，试验表明体型系数与雷诺数Re有关，当Re≤1.5x105时，μs=1.2；当Re≥4x105时，μs=0.7.对具有圆柱形截面的塔器，常遇到的雷诺数都大于4x105，所以规定μs=0.7.如果把0.7代入上表，可以看出这是介于《塔基础》和《高耸》之间的一个数值.《钢制塔式容器》中扶梯、护栏操作平台也是另行考虑的.它的公式计算很细致，获取那么多细部尺寸对我们专业来讲比较困难，所以就没有列出公式.但是它的意义和《石油化工塔型设备基础设计规范》中的μs一致.1.2 横风向风荷载《石油化工塔型设备基础设计规范》中并没有提及考虑横风向风荷载，但是在《高耸结构设计规范》（GB 50135-2006）中4.2.11与4.2.12条提到了高耸结构应考虑由脉动风引起的垂直于风向的横向共振的验算.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006）7.6提出了对一些情况下圆形截面横风向风振（漩涡脱落）的校核.这表明对于大型塔型设备应该考虑到横风向风荷载的影响对于圆截面柱体结构，当发生漩涡脱落时，若脱落频率与结构自振频率相符，将出现共振.漩涡脱落频率fs与风速v成正比，与截面的直径d成反比.同时雷诺数Re，斯托罗哈数St 它们在识别其振动规律方面有重要意义.所谓漩涡就是风吹过塔体表面速度减小压强增加在塔体后半周形成空白区，在逆向压强梯度的作用下，必然有倒流的流体来补充，倒流的流体又受到高压强的的影响而被推开，于是在塔体背后产生了漩涡.发生横风向共振有两个条件：第一，雷诺数Re≥3.5x106.第二，结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr，j.产生横向风振后在垂直的横风向也产生风力，还可以产生风力矩，但是除重要的的特高的塔型设备结构外，一般可不考虑它的影响.1.3 双塔这里的双塔是指间距比较近的两个独立的塔.由于工艺需要常常有些塔被布置到离的很近的位置，有时需要把两塔做成联合基础，这样对于这两个塔的风荷载会产生一定的影响.我们就不能仅就单个的塔进行计算，还要综合考虑两塔之间风荷载的变化，进行验算.由并列双塔，当双塔间距S=D体型系数接近单塔的系数，但当S＜D时，则μs有所提高（当S=D/4时，μs提高一倍）.前后双塔，对于前塔μs变化不大，但后面的塔μs则有变化，当S≤D/4时后塔μs变为负值，说明有“迎风倒”的趋势.（S指两塔之间的净距）2 地震作用一般我们计算地震作用经常采用的方法大致为：第一，底部剪力法，即首先根据结构的构造特点、重要性、动力特性、重量、地基条件及设计烈度等因素求出结构的底部剪力，亦即结构所受的总的地震剪力，然后将此总地震作用按某种规律分布给结构各质点.第二，振型分解反应谱法.即首先求出各振型的最大反应，然后按某种方式进行组合.2.1 底部剪力法在使用此方法时须注意采用多质点体系计算，取总重力荷载代表值的85%进行计算，单质点体系则不必.这样对多质点体系总重力荷载代表值进行取用，反应了多质点体系底部剪力值与对应单质点体系（质量等于多质点体系总质量，周期等于多质点体系基本周期）剪力值的差异.2.2 振型反应谱法振型反应谱理论的基本假定是：结构地基相等于刚性平面，各点的运动完全一致；地面运动过程可以用强震观测仪器的记录来表示；并假定结构是弹性的.在确定塔型设备的地震作用时，并不需要考虑所有的高振型，一般只需考虑它的第一、第二振型，必要时最多再考虑第三振型就足够了.这是根据一般结构水平振动的频谱特点和地面运动的主要周期特性得出的.这里Xji：j振型i质点的水平相对位移可以按照《塔基础设计与计算》表2-52选取.2.3 地震影响系数α地震影响系数α可以按照《建筑抗震设计规范》5.1.5条计算，但是《抗震规范》并没有明确塔的阻尼比ζ的取值.不过在《钢制塔式容器》这本规范条文说明中提及，塔式容器是属于高耸的柔性结构，因此塔式容器的阻尼比较标准设计反应谱所采用的ζ=0.05来得小.因此推荐ζ=0.01.3 结语本文对于塔式设备基础结构设计中风荷载、地震作用计算涉及的方面进行了简单的总结.（1）对于位于框架内的塔，一般借助楼层或在楼层上做操作平台，塔型设备本身平台较少.在计算风荷载时一般选用《石油化工塔型设备基础设计规范》中μs=0.6，再结合扩大系数.如果是独立在框架外的塔型设备，一般选用《钢制塔式容器》中μs=0.7，但是计算公式还是用《石油化工塔型设备基础设计规范》中风荷载的计算公式.如果塔型设备很高、平台、管道荷载很大会酌情选用《高耸结构设计规范》的计算方法.塔毕竟是设备不属于结构，对于使用《高耸规范》还要斟酌.（2）当计算双塔联合基础时，即使是两个独立的塔型设备，也要根据塔间距考虑风荷载体型系数的互相影响.避免风荷载计算偏小.（3）计算地震作用时一般用两种方法都计算，并比较一下，选取一个大的.如果阵型反应谱法比底部剪力法小的多，会再加一个阵型计算，然后再进行比较.参考文献：〔1〕石油化工塔型设备基础设计规范（SH3030-1997）.〔2〕建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006）.〔3〕高耸结构设计规范（GB 50135-2006）.〔4〕钢制塔式容器（JB/T 4710-2005）.〔5〕建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）.〔5〕徐至钧.高塔基础设计与计算[M].北京：中国石化出版社，2002.。

开式冷却塔技术规格书

开式冷却塔技术规格书

天然气地面工程设备技术规格书模板CPE-SW-JG-2009/A设备技术规格书模板第卷共册第册2009-12-31发布 2010-03-01实施中国石油工程设计有限责任公司西南分公司发布编卷说明本技术规格书共分为九卷，其中：第一卷：储运部分，共×册；第二卷：加工部分，共×册；第三卷：自控部分，共×册；第四卷：电气部分，共×册；第五卷：热工部分，共×册；第六卷：给排水部分，共×册；第七卷：通信部分，共×册；第八卷：内防腐及材料部分，共×册；第九卷：机械部分，共×册；前言为了加强设备、材料的采购过程管理，统一气田地面设备备材料技术规格书的编制格式、主要订货技术要求和技术评分标准，按照CPE西南分公司基础工作的要求，特编制本技术规格书。

本文件适用于我分公司承担的天然气地面工程。

本文件由中国石油工程设计有限责任公司西南分公司技术质量部提出并归口管理。

本文件起草单位：中国石油工程设计有限责任公司西南分公司本文件主要起草人：储运专业：加工专业：自控专业：电气专业：热工专业：给排水专业：通信专业：内防腐剂材料专业：机械专业：使用说明本设备技术规格书模板对天然气地面工程常用设备基本技术要求进行了统一和规定。

本文件包括通用技术要求和专用技术要求两部分：——通用技术要求部分为各工程项目通用并统一的技术要求；未经分公司技术质量部批准，任何单位或个人不得对该部分进行修改；——专用技术要求部分是为了统一各工程项目实际使用格式，在工程项目使用中填入用于订货的参数；工程项目中的专用技术要求应按照建设项目管理程序，经审批后用于订货。

目录第一部分通用技术要求 (3)1 范围 (3)2 名词定义 (3)3 项目总体要求 (3)4 设计与制造 (6)5 检验与试验、记录和拒收 (7)6 备品、备件及专用工具 (8)7 铭牌/标志 (9)8 涂层、包装和运输 (9)9 提交文件 (10)10 技术服务 (14)11 验收 (14)12 售后服务 (14)13 保证与担保 (15)第二部分专用技术要求 (16)1 工程概况 (16)2 基础资料 (16)3 采用规范、标准及法规 (18)4 供货范围及界面 (18)5 数据表 (19)第一部分通用技术要求1 范围本技术规格书包括中温工业型逆流式钢结构冷却塔在设计、制造、材料、测试、检验、运输和验收等方面的最低要求。

化工原理精馏塔设计

化工原理精馏塔设计

前言在设计过程中考虑到设计的精馏塔应具有较大的生产能力，并且满足工艺要求，另外还要节省能源，综合利用余热。

经济合理，冷却水进出口温度的高低，一方面影响到冷却水用量，另一方面影响到所需传热面积的大小。

即对操作费用和设备费用均有影响，因此，设计是否合理关系到生产过程的经济问题。

精馏是分离液体混合物最常用的一种单元操作，在化工、炼油、石油化工等工业得到广泛应用。

精馏过程在能量计的驱动下，使气、液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各相分挥发度的不同，使挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移。

实现原料混合物中各组分分离的过程是传质传热的过程。

本次任务为设计一定处理量的分离苯和氯苯混合物精馏塔。

通过对精馏塔进行设计和物料衡算等方面的计算，进一步加深了对化工原理、石油加工单元过程原理等的理解深度，开阔了视野，提高了计算、绘图、计算机的使用等方面的知识和能力。

目录前言1第一章方案设计11.1操作条件的确定11.1.1操作压力11.1.2进料状态11.1.3加热方式11.1.4冷却剂与出口温度21.1.5热能的利用21.2确定设计方案的原则31.2.1满足工艺和操作的要求31.2.2满足经济上的要求31.2.3保证安全生产31.3工艺流程4第二章工艺设计及计算52.1物料衡算52.1.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率52.1.2原料液及塔顶塔底产品的平均摩尔质量52.1.3全塔物料衡算52.2理论塔板数估算62.2.1常压下苯-氯苯汽液平衡数据62.2.2气液平衡线62.2.3进料热状况参数72.2.4求最小回流比R min82.2.5精馏段提馏段操作线82.2.6图解法求理论板数92.3各种操作条件及相关的物性估算112.3.1操作温度估算112.3.2平均摩尔质量估算112.3.3液相平均粘度估算122.3.4相对挥发度估算132.3.5实际塔板数估算142.3.6操作压力估算142.3.7液相平均密度估算152.3.8气相平均密度估算162.3.9液相平均表面张力估算172.4气液相负荷估算182.4.1精馏段气液相负荷182.4.2提馏段气液相负荷18第三章设备设计203.1塔径和有效高度203.1.1精馏段塔径203.1.2提馏段塔径203.1.3塔的有效高度213.2塔板设计213.2.1溢流装置设计213.2.2塔板设计243.3流体力学验算253.3.1精馏段流体力学验算253.3.2提馏段流体力学验算273.4塔板负荷性能图283.4.1精馏段塔板负荷性能图283.4.2提馏段塔板负荷性能图303.5接管设计333.5.1进料管333.5.2回流管333.5.3塔底出料管333.5.4塔顶蒸汽出料管343.5.5塔底进气管343.5.6法兰343.6筒体与封头343.6.1筒体343.6.2封头353.7其他塔附件353.7.1裙座353.7.2吊柱353.7.3人孔363.8塔总体高度设计363.8.1塔的顶部空间363.8.2塔的底部空间363.8.3塔的立体高度363.9附属设备373.9.1冷凝器373.9.2再沸器383.9.3原料预热器383.9.4进料泵393.9.5回流泵39第四章设计结果404.1物料衡算计算结果404.2精馏塔工艺条件及有关物性数据计算结果404.3精馏塔工艺设计结果414.4接管尺寸计算结果42第五章附图435.1史密斯关联图435.2干筛孔的流量系数图435.3充气系数关联图44符号说明45参考文献47第一章方案设计1.1操作条件的确定确定设计方案是指确定整个精馏装置的流程、各种设备的结构型式和某些操作指标。

压力式喷雾干燥塔设计计算书

压力式喷雾干燥塔设计计算书

目录一．设计题目----------------------------------------------2二．设计任务及条件-------------------------------------2三．工艺设计计算1．物料衡算----------------------------------------------32．热量衡算----------------------------------------------33．雾滴干燥所需时间 计算--------------------------34．压力式喷嘴主要尺寸的确定----------------------55．干燥塔主要尺寸的确定----------------------------6 6．主要附属设备的设计或选型---------------------11四．设计结果汇总表------------------------------------13五．参考文献---------------------------------------------13“压力式喷雾干燥塔设计”任务书（一）设计题目压力式喷雾干燥器设计。

（二）设计任务及设计条件1、干粉生产能力：（湿基）见下表。

2、设备型式：压力式喷雾干燥器，干燥物质为陶瓷原料料浆，干燥介质为空气，热源为发生炉煤气。

3、设计条件：（1）料浆含水量 w 1＝40wt ％（湿基） （2）干粉含水量 w 2＝6wt ％（湿基） （3）料浆密度 ρl ＝1200kg/m 3（4）干粉密度 ρp ＝900kg/m 3 （5）热风入塔温度 t 1＝450℃ （6）热风出塔温度 t 2＝70℃ （7）料浆入塔温度 t m1＝20℃ （8）干粉出塔温度 t m2＝50℃ （9）干粉平均粒径 d p ＝60μm （10）干粉比热容 c m ＝(kg ·℃) （11）料浆雾化压力 2MPa （表压）（12）取冬季的空气参数 温度t a ＝2℃，相对湿度φa ＝70％（13）进料量 1100kg/h(干基) (三）工艺设计计算 1.物料衡算 （1）料液处理量G 12121100100611001723.3kg/h 10010040G G ωω--==⨯=--（2）水分蒸发量W2.热量衡算（1）使物料升温所需热量：22()1100 1.04(5020)55.1kJ/kgH 623.3m m m m G c t t q o W 21-⨯⨯-===(2) 根据经验，取热损失12=210kJ/kgH q o （3）干燥塔出口空气的湿含量 1m2+q=210+55.1=265.1kJ/kgH q q o =∑211214.18620265.1181.4w m I I c t q H H -=-=⨯-=--∑据气象条件（年平均气温2℃，年平均相对湿度ϕ=70%），查空气H-I 图，得10.003kg /kg o H H ==干空气,1464.5/I kJ kg =干空气，任取H 2'=H e =,代入上式得I 2'=I e = 查I-H 图得H 2=0.141kg 水/kg 干空气 I 2=kg (4) 于是干空气消耗量21623.34516.7/0.1410.003W L kg h H H ===--干空气3.雾滴干燥所需时间τ计算 （1）汽化潜热γ的确定由I-H 图查得空气入塔的湿球温度65w as t t ==℃，查手册得该温度下水的汽化潜热γ=2346kJ/kg 。