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空预器改造方案报告0317 (修改后)汇总

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检 索 号 大唐鲁北发电有限责任公司 2×330MW机组空预器改造

方案说明书

二零一五年三月 包封A：技术文件 崇和·尚实·精诚·创想

第一卷 工程设计技术方案 第4册 热机部分

批 准： 审 核： 校 核： 编 写： 崇和·尚实·精诚·创想

目 录 1 工程概况 2 常规脱硝空预器堵塞、腐蚀原因分析 3 本工程空预器情况 4 故障原因分析 5 空预器改造方案 6 改造性能保证指标 7 存在问题 8 改造工程工期 9 改造工程概算 10 投资回收 1概述.1 1.1概述 大唐鲁北发电有限责任公司现有2x 330MW燃煤发电机组分别于2009年9月20日、2009年12月20日投产发电，为了响应国家节能减排号召，公司对两台机组进行选择性催化还原法(SCR)脱硝系统改造，配套委托豪顿华公司进行空气预热器及其吹灰器的改造，#2机组空预器改造于2012年1月完成，#1机组空预器改造于2012年7月完成。 1.2厂址条件 大唐鲁北发电有限责任公司2×330MW燃煤发电厂位于山东省无棣县北部区域。无棣县位于山东省的北部，东北濒临渤海湾，东南连沾化县，南靠阳信县，西接德州地区庆云县，北与河北省沧州地区海兴县、黄骅市为邻。 1.3运输条件 1.3.4.1 公路运输 电厂周边公路交通便利，南侧有大济路通往济南和205国道与滨博高速公路相接；辛沙路连接东营和河北，距埕口镇仅几公里。以上两条公路均为一级公路，路面宽21米，路面平均高程+5.2米；北侧有到黄骅港海防公路，该公路为一级公路与307国道接壤，路面宽21米，设计高程+5.5米。 1.3.4.2 铁路运输 电厂距已经建成投运的沧(州) — (黄骅)港铁路和朔(州) — 黄(骅港)铁路仅20公里，沧港铁路等级为Ⅱ级，正线数为单线，该线于1984年建成，并延伸至黄骅港三千吨级码头，改造后的沧港铁路运输能力为2000万吨，目前的运量仅为200万吨；朔黄铁路等级为Ⅰ级，正线数为单线，直通黄骅港一期已投运的4个3.5万吨泊位码头。大唐鲁北发电有限责任公司至黄骅港公路距离为20公里，交通运输便利。 1.4气象条件

根据气象台的资料统计，大唐鲁北发电有限责任公司周围的气象特征值： 崇和·尚实·精诚·创想

多年平均大气温度 12.7℃ 多年平均相对湿度 63% 多年极端最高气温 43.7℃ 多年极端最低气温 -25.3℃ 多年平均降雨量 549.3mm 多年平均大气压力 1061.7hPa(a) 盐雾指数 0.122/cmmg 基本风压值 0.552/mKN 基本雪压 0.42/mKN 主导风向 西南风 最大冻土深度 650mm 厂房零米海拔高度(黄海高程) 4.5m 1.5锅炉概述 大唐鲁北发电有限责任公司1、2号锅炉为哈尔滨锅炉厂有限公司根据美国ABB-CE燃烧工程公司设计制造的HG-1020/18.58-YM23型锅炉，该锅炉为亚临界参数、一次中间再热、单炉膛自然循环汽包锅炉。设计燃用烟煤，采用平衡通风、中速磨煤机组成的直吹式制粉系统、摆动燃烧器四角切圆燃烧方式，固态排渣煤粉炉，锅炉为全钢构架，紧身封闭，炉顶为大罩壳，整体呈倒U型布置。 锅炉以最大连续负荷（MCR）工况为设计参数，最大连续蒸发量为1020t/h，过热器、再热器蒸汽出口温度均为543℃，给水温度258.8℃。机组电负荷为330MW(即TRL工况)时，锅炉的额定蒸发量为969t/h。

表1-1锅炉设计规范 名 称 单 位 负 荷 工 况 BMCR ECR 75%THA 滑压40%THA 主蒸汽流量 t/h 1020 969 665 362 主蒸汽出口压力 MPa.g 18.58 18.49 18.05 7.37 主蒸汽出口温度 ℃ 543 543 543 543 崇和·尚实·精诚·创想

名 称 单 位 负 荷 工 况 BMCR ECR 75%THA 滑压40%THA 过热蒸汽压降 MPa 1.373 1.25 0.62 0.49 给水压力 MPa.g 20.35 20.13 18.98 8.12 给水温度 ℃ 258.8 255.8 235.3 205.0 再热蒸汽流量 t/h 923.21 877.5 610.46 338.85 再热蒸汽出口压力 MPa.g 4.129 3.920 2.718 1.474 再热蒸汽出口温度 ℃ 543 543 543 543 再热蒸汽进口压力 MPa.g 4.325 4.106 2.847 1.546 再热蒸汽进口温度 ℃ 336.27 330.9 299.85 337 再热蒸汽压降 MPa *0.196 0.186 0.13 0.072 省煤器水阻（含静压差） MPa 0.392 0.38 0.31 0.26 空气预热器进口烟气温度 ℃ 363 359 338 277 排烟温度（修正前） ℃ 132.8 131.7 118.9 102.8 排烟温度（修正后） ℃ 128.3 126.7 113.3 95 预热器一次风进口温度 ℃ 26 26 26 26 预热器二次风进口温度 ℃ 23 23 23 42.2 预热器出口一次风温度 ℃ 307.2 305.6 292.2 250.6 预热器出口二次风温度 ℃ 326.1 323.9 306.1 257.2 环境温度 ℃ 20 20 20 20 总燃煤量 t/h 129.5 124.2 90.2 51.3 锅炉计算效率 (按低位发热值) % 93.45 93.50 93.47 94.60

过量空气系数 / 1.25 1.25 1.39 1.25

1.6燃料 锅炉设计燃用烟煤。煤质分析及灰成分特性数据见表1-2、表1-3。 表1-2 项目名称 符号 单位 设计煤种 校核煤种 收到基碳分 Car ％ 60.33 56.97 收到基氢分 Har ％ 3.62 3.50 收到基氧分 Oar ％ 9.94 9.18 收到基氮分 Nar ％ 0.7 0.7 收到基硫分 Sar ％ 0.41 0.6 收到基灰分 Aar ％ 11 11.65 崇和·尚实·精诚·创想

收到基全水分 Mar ％ 14 17.4 空气干燥基水分 Mad ％ 8.4 5.49 干燥无灰基挥发分 Vdaf ％ 36.44 30.83 应用基低位发热量 Qnet,ar kJ/kg 22760 21490 可磨系数 HGI / 56 53 灰变形温度 DT ℃ ＞1130 ＞1120 灰半球温度 HT ℃ ＞1210 ＞1160 灰软化温度 ST ℃ ＞1160 ＞1150 灰流动温度 FT ℃ / ＞1170 崇和·尚实·精诚·创想

2 常规脱硝空预器堵塞、腐蚀原因分析 电厂脱硝工艺采用选择性催化还原法（SCR），液氨为还原剂。由于脱硝过程中产生的硫酸氢铵对空气预热器的运行带来较大的负面影响，必须重新调整空气预热器的设计结构配置，以适应配置SCR机组的正常运行。 2.1 脱硝过程中硫酸氢铵的产生机理 在SCR系统脱硝过程中，烟气在通过SCR催化剂时，将进一步强化SO2→SO3的转化，形成更多的SO3。在脱硝过程中，由于NH3的逃逸是客观存在的，它在空气预热器中下层处与SO3形成硫酸氢铵，其反应式如下： NH3+SO3+H2O→NH4HSO4 硫酸氢铵在不同的温度下分别呈现气态、液态、颗粒状。对于燃煤机组，烟气中飞灰含量较高，硫酸氢铵在146℃-207℃温度范围内为液态；对于燃油、燃气机组，烟气中飞灰含量较低，硫酸氢铵在146℃-232℃温度范围内为液态。这个区域被称为ABS区域。

2.2 硫酸氢铵对空气预热器运行的影响 气态或颗粒状液体状硫酸氢铵会随着烟气流经预热器，不会对预热器产生影响。相反，液态硫酸氢铵捕捉飞灰能力极强，会与烟气中的飞灰粒子相结合，附着于预热器传热组件上形成融盐状的积灰，造成预热器的腐蚀、堵灰等，进而影响预热器的换热及机组的正常运行。硫酸氢铵的反应速率主要与温度、烟气中的NH3、SO3及 崇和·尚实·精诚·创想

H2O浓度有关。为此，在系统的规划设计中，应严格控制SO2→SO3的转化率及SCR出口的NH3的逃逸率。同时，应重新调整空气预热器的设计结构配置，消除硫酸氢铵对空气预热器运行性能的影响。在形成液体状硫酸氢铵的同时，也会产生部分硫酸氨。与硫酸氢铵不同，颗粒状硫酸氨不会与烟气中的飞灰粒子相结合而造成预热器的腐蚀、堵灰等，不会影响预热器的换热及机组的正常运行。 硫酸氢铵在预热器中形成区域的分析 硫酸氢铵（Ammonium Bisulfate）的形成是有固定的温度区域，在预热器传热组件中该温度区域对应相应的位置区域，此区域统称为ABS区域。通过大量的实验得出结论，NH4HSO4形成的温度区域在： 146℃-207℃ LOW DUST 146℃-232℃ HIGHT DUST 对于燃煤机组，ABS区域为距预热器传热组件底部381mm-813mm位置之间。

2.3 脱硝空预器堵塞、腐蚀解决措施 考虑到ABS区域的特定位置及相应特性，在空气预热器的结构设计如：传热组件的高度选择、材质、板型、清灰设施配置、催化剂投运方式、空预器冷端平均温度选取上采取相应的措施，可有效解决脱硝空预器堵塞和腐蚀问题，具体措施如下： （1）采取合理的换热组件分层：

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空压机油冷却器改造方案终稿范文

空压机油冷却器改造方案终稿范文

空压机油冷却器改造方案终稿背景介绍空气压缩机是一种设备，它可以将气体压缩成高压和高温的气体。

但是，这样的高温会对压缩机的润滑油造成负面影响。

因此，为了使压缩机的润滑油不受高温影响，通常会为其配备油冷却器。

然而，传统的油冷却器存在一些问题，比如容易堵塞、占用空间大等。

因此，有必要对传统的油冷却器进行改造。

改造方案目标本次改造的目标是：提高油冷却器的散热效果，减小其占用的空间，并增加其使用寿命。

设计思路本次改造的设计思路包括以下三个方面：1.使用新型材料为了提高油冷却器的散热效果，我们使用了新型材料——铜纤维。

这种材料的导热性能非常好，并且可以制成细丝状，散热面积大。

在油冷却器的内部，我们采用了铜纤维制成的散热管。

2.优化油路结构为了减小油冷却器对空间的占用，我们优化了油路的结构。

在之前的设计中，油冷却器的两端都需要连接油管。

但是，我们发现在新的结构下，只需要在油冷却器的一端连接油管，另一端留有一定的空间即可。

这种设计不仅可以减小油冷却器的体积，还有利于油的回流。

3.使用多级过滤器为了延长油冷却器的使用寿命，我们在进油口和出油口处都设置了多级过滤器，可以有效过滤油中的杂质，保证油冷却器的正常运转。

实施方案在具体实施上，我们采用了以下步骤：1.选择铜纤维材料。

铜纤维材料需制成可用于散热的管道。

2.进行油路结构与散热管的优化设计。

确定新的油路结构方案和散热管的制作方案。

3.制作油冷却器的散热管、油路管道等元件，保证良好的尺寸精度4.组装整个油冷却器。

5.进行多级过滤器的设计和制作，并安装于油路中。

效果评估为了评估本次改造方案的效果，我们进行了以下测试：1.散热效率测试我们采用了温度差法，测试了油冷却器在一定温度下的散热效率。

测试结果表明，使用铜纤维散热管的油冷却器的散热效率比传统油冷却器提高了20%以上。

2.占用空间测试我们将油冷却器与传统油冷却器进行比较，测试了它们占用的空间大小。

测试结果表明，使用改进后的油路结构的油冷却器体积比传统油冷却器缩小了30%以上。

渭河电厂300MW机组三分仓空预器改造方案及成果

渭河电厂300MW机组三分仓空预器改造方案及成果

渭河电厂300MW机组三分仓空预器改造方案及成果摘要：对空气预热器漏风的机理及三分仓容克式空气预热器漏风大的原因进行分析。

以渭河发电有限公司空气预热器改造为例,详细介绍了该厂4号机组空气预热器的改造方案与改造成果。

总结介绍了随后几年陆续进行的3台机组空气预热器的改造效果。

陕西渭河发电有限公司4号炉的2台空预器为美国CE空气预热器公司生产的三分仓容克式空气预热器，其型号为29V1(T)-2083-MOD，该型号的空气预热器在全国各地安装、使用较多，多年使用下来，该型号空气预热器的各项技术指标已落后于目前国际和国内的技术要求。

故在对该类型空气预热器漏风大的原因进行分析的基础上，结合该类型空气预热器的实际情况，对比可行改造方案,详细介绍了最后所选择的改造实施方案，并对改造后效果进行比较和总结。

关键词：容克式空预器；漏风率；改造；渭河电厂1空气预热器漏风的危害分析及漏风机理1.1空气预热器漏风的危害分析回转式空气预热器是一种转动机构,转动部分与固定部分存在一定间隙。

同时流经空气预热器的空气与烟气之间存在压差,因此空气预热器的泄漏是无法完全避免的。

但过大的泄漏会对机组的性能带来严重的危害。

空气预热器漏风率过大主要有三大危害。

首先过大的漏风率会导致锅炉热力工况发生变化,造成一级过热器超温。

其次,影响锅炉运行的经济性。

漏风一方面增加了排烟热损失,降低了锅炉的热效率;另一方面增加了风机的功率消耗。

当漏风超过送风机的负荷能力时,会使燃烧风量不足,导致锅炉的机械、化学燃烧损失增加,严重时会导致一次风的送粉能力下降,降低机组出力;当漏风超过引风机的负荷能力时,会使炉膛负压维持不住,迫使锅炉降负荷运行。

最后,漏风过大加快了空气预热器冷端腐蚀。

由于烟气中掺入空气,使排烟温度虚假下降,排烟温度下降又导致冷端受热面壁温降低,加速了低温腐蚀的过程。

据统计,300 MW的机组空气预热器的漏风率每增加1%,将使机组煤耗增加0.66g/(kW•h)。

空预器改造合同6篇

空预器改造合同6篇

空预器改造合同6篇篇1空预器改造合同一、合同背景随着科技的不断发展和进步，空预器这一航空器件在军事和民用航空领域的应用越来越广泛。

然而，随着时代的不断变迁和技术的不断更新，原有的空预器设备可能已经无法满足现代化的需求和要求，需要进行改造升级以适应新的应用场景。

因此，签订空预器改造合同成为了必然选择。

二、合同目的本合同旨在确保空预器改造过程中的合法权益，明确双方责任和义务，规范合作关系，保障改造工作的顺利进行和改造效果的实现。

三、合同内容1. 合同双方甲方：空预器改造机构（以下简称“改造机构”）乙方：空预器拥有者（以下简称“拥有者”）2. 合同约定1）改造内容：双方经过充分协商一致，确定了具体的改造方案和内容，包括但不限于：设备升级、软件更新、结构优化等方面的改造措施。

2）改造期限：根据改造内容和工作量确定了改造期限，双方各自承担延期责任和风险。

3）改造费用：双方商定了改造费用及支付方式，明确了付款时间和方式。

4）保修期限：约定了改造设备的保修期限，双方对于保修范围和保修责任达成一致。

5）保密协议：双方保证对于改造过程中涉及到的机密信息和技术进行严格保密，承担保密责任。

6）后续服务：双方可以商定是否提供后续维护和服务，约定维护费用及方式。

7）违约责任：双方明确了合同履行中可能存在的违约行为及相应的违约责任。

8）其他约定：双方可以根据需要对其他事项进行约定，以确保改造工作的顺利进行。

四、合同执行1. 合同生效：本合同自双方签字盖章之日起生效。

2. 合同变更：如需修改合同内容，双方应当在书面形式下达成一致意见，并签署变更协议。

3. 合同终止：双方一致同意终止合同，或出现违约等情形，均可导致合同终止。

4. 合同解释：双方对于本合同的解释权归属本合同双方。

五、合同附则1. 本合同一式两份，双方各执一份，具有同等法律效力。

2. 本合同适用中华人民共和国法律。

3. 本合同如有争议，双方应当友好协商解决，协商不成的，应当向合同约定的仲裁机构申请仲裁。

56炉空预器密封改造可行性研究报告

56炉空预器密封改造可行性研究报告

5、6炉空气预热器密封改造可行性研究报告一项目概况我厂＃5、＃6机组锅炉空气预热器由东方锅炉厂根据美国C-E 预热器公司技术进行设计和制造，型号LAP13494/883。

空预器转子直径φ13494毫米，采用三分仓型式，共有48个仓。

其前后两半部份分别为空气和烟气通道，空气侧又分为一次风通道和二次风通道，转子转速 0.99转/分。

蓄热元件高度自上而下分别为800、800和300毫米，冷段300毫米蓄热元件为耐腐蚀的搪瓷传热元件。

设计漏风率一年内≤6％，一年后≤8％。

分别与2006年10月和12月投入生产运行。

在空预器烟气和一、二次风三个仓间的径向、轴向和环向都设有密封装臵，其中热端径向扇形板配有密封间隙自动跟踪调节装臵，在运行状态下，烟气和一、二次风侧间的热端扇形板可自动跟踪转子的变形而调节间隙，以减少漏风。

1 项目的必要性空预器的漏风率与空预器的冷、热端空气和烟气侧的压差、空预器的转速、烟气入口流量、空预器烟风进出口温度、空预器的结构尺寸（直径和高度）以及密封结构等因素有关。

漏风主要由径向直接漏风（占68%）、轴向直接漏风（占5%）、中心筒漏风（占8%）、携带漏风（占19%）等四方面构成，其中除了携带漏风不可避免以外，解决空预器漏风问题应主要应针对径向直接漏风进行治理。

由于空预器的全部重量通过中心筒传递到下部的支撑钢梁上，受热后转子内侧的中心筒向上膨胀，而转子外侧由于直径和重量都非常大，受热膨胀后是向下变形的，即呈现蘑菇型变形。

在满负荷情况下，转子外侧的最大变形量约可达50mm左右，由于密封间隙增加，造成空预器径向漏风增大。

现我厂采用的是可调的自动跟踪式密封系统，当空预器热态运行转子发生蘑菇型变形时，该系统通过检测不同负荷下的转子密封间隙来调整扇形板的位臵，达到最佳密封间隙。

但在实际使用过程中，该系统往往运行效果不佳，存在以下问题：1、可靠性差，检修维护工作量大，且该装臵一旦失灵，要么自动进入保护状态，将扇形板提升到上限位臵，造成漏风急剧增大；要么造成空预器卡涩，导致机组跳机。