反硝化深床滤池设备
设计计算书
目录
1、设计依据
2、滤池格数计算
3、设计滤速与空床停留时间
4、单位TN所需碳源量
5、PAC投加量计算
6、反冲洗水泵
7、反冲洗罗茨鼓风机
8、阀门及管道流速
9、混合池、清水池、废水池设计
10、滤池总水头损失计算
11、海拔高度影响
1、设计依据
反硝化深床滤池是具有同步去除TN、SS和TP功能的滤池，其设计控制条件为去除TN。因为去除TN是生物过程，需要控制反硝化速率、负荷和一定的接触反应时间，在此称之为空床停留时间。
对于该项目，设计依据如下：
设计水量为1.8万m3/d，K z= 1.40；
平均水量为750m3/h，最大日最大时设计水量1050m3/h。
?反硝化深床滤池设计进水、出水水质：(单位：mg/L)
TN去除量：5mg/L。
设计最低水温10℃-12℃设计最高水温25℃。
2、滤池格数计算
滤池设计限制条件多为冬天，此时水温低，反硝化菌活性较差，反硝化滤池
设计负荷远低于夏天，但是冬季水量一般较小，按平均日水量计算。夏天水温高
反硝化菌的活性较高，但是水量较大，最大日最大时水量多发生在夏天，
因此用夏天最大日最大时水量进行核算。
（1）冬季计算
当在设计最低水温10℃时，取NO3-N去除负荷0.3kgNO3-N/(m3·d)，水量为1.8万m3/d ，NO3-N去除总量为：
G = 18000m3/d×5g/m3×0.001 kg/g =90kgNO3-N/d
则滤料容积V：
V = 90kgNO3-N/d÷0.3kgNO3-N/(m3·d) =300m3。
此处单格滤池，滤料层厚度h=1.9m，池宽B=2.9m, 则滤池总长度为：
L总=V/(B×h)=300÷( 2.9×1.9)=54.45m，
取4格滤池：
单池长度L=54.45/4= 13.61m。为便于滤砖布置，取池长13.82m。
（2）夏季计算
按照水温25℃，按照最大日最大时水量核算；夏天进水TN一般较低，为保险考虑，仍以去除NO3-N 5mg/L进行复核。
NO3-N去除量为：
G = 18000 m3/d×5g/m3×0.001 kg/g×1.40=126kgNO3-N/d
取NO3-N去除负荷为0.65 kgNO3-N/(m3·d)
滤料容积为：
V = 126kgNO3-N/d÷0.65kgNO3-N/(m3·d) =193.85m3。
以单格L×B= 13.82×2.9m，滤层厚度h取1.9m，则滤池格数为：
n=V/(LBh)=193.85÷(13.82×2.9×1.9)=2.55格，符合要求。
综上计算，反硝化深床滤池共设置4格，每格L×B=13.82×2.9m，滤层厚度1.9m。
3、设计滤速与空床停留时间
深床滤池稳定运行的水力条件一般为：设计滤速一般为4m/h~10 m/h，强制滤速不大于12 m/h，停留时间为12 min ~30 min。
a.设计平均滤速为
V a=18000 m3/d÷24h/d÷(13.82×2.9×4) = 4.68m/h；
b.设计最大滤速为
V b= 4.68m/h×1.40=6.55m/h；
c.设计平均水量时强制滤速为：
V c= 4.68m/h×4÷（4-1)=6.24m/h；
d.设计最大水量时强制滤速为：
V d =6.55m/h×4÷（4-1)=8.73m/h；
e.平均水量时空床停留时间为：
T=13.82×2.9×1.9×4÷( 18000 m3/d÷1440 min/d) =24.37min
f.最大日最大时水量时空床停留时间为：
T'=24.37min÷1.40=17.41min，大于12分钟，合格。
4、单位TN所需碳源量计算
投加的碳源采用乙酸钠。
根据反硝化的反应动力学方程可知，根据工程经验去除每克NO3-N需要6克乙酸钠。按去除NO3-N5mg/L计算，那么，理论上乙酸钠的吨水投加量为：
5×6 =30mg/L
按市售20%乙酸钠溶液，密度1150kg/m3，则每天需要的乙酸钠溶液的体积为总量为：
18000×30×0.001÷20%=2700kg/d，即2.35m3
为保证7天的储存用量，储罐容积为：
2.35×7=16.45m3，配置1只20m3的储罐，总容积20m3。
配置2台乙酸投加计量泵，1用1备，单台流量为2.35÷24×1000=98L/h
计量泵采用300L/h，0.5bra。
5、PAC投加量计算
混凝剂投加系统用于化学除磷，投加药剂选用PAC。
微生物中磷的含量为1%，则需要在反硝化滤池中去除TP为：
1.0-(20-10)*1%-0.5=0.4g/吨水
在不考虑生物合成的情况下，即不投加碳源情况下，计算如下：
按照投加系数β=2.5，市售固体PAC的有效物质Al2O3含量为10%，
发生如下的化学除磷反应：
则固体PAC的吨水投加量用为：
0.4 g/吨水×(27÷31)×2.5×((54+16×3)÷54)÷10%= 16.45g/吨水=16.45mg/L
则固体PAC投加量为：
16.45g/吨×18000吨/天= 296.1kg/天
6、反冲洗水泵
（1）反冲洗水泵流量
反冲洗水强度为：14.9m3/m2·h
反冲洗水泵流量为：
Q w=14.9m3/m2·h×2.9m×13.82m=597m3/h；
（2）反冲洗水泵扬程
反冲洗进出水管段损失（局部损失+沿程损失）h1：0.77m；
清水池水位差损失h2：3.63m；
滤层水头损失h3=1.2 m；
配水系统水头损失h4=0.9 m；
富余扬程h4取2.5 m；
水泵扬程H=9 m；
反冲洗水泵采用2台，1用1备，流量为600m3/h，扬程为9m，功率30kw。
（3）反洗水量计算
反冲洗水泵流量为600m3/h，1用1备。
反冲洗过程：气冲3~5 min，气水混冲15 min，单水冲5 min；
每24h反冲洗一次，因此单格反洗水量计算为：
Q=600m3/h×(15+5) min/60 min =200m3 4格反冲洗水量为：
200m3×4=800m3
反冲洗水量比为：
800m3 /18000 m3 ×100%=4.44%
7、反冲洗罗茨鼓风机
(1) 风量的计算
为保证反冲洗强度不变，采用罗茨鼓风机。
反冲洗气体强度为91.4m3/m2·h，反冲洗风量为：
Q a=91.4m3/m2·h×2.9m×13.82m=3663m3/h
(2) 风压的计算
滤池水深h1=4.33m；
风管阻力损失h2= 0.50m；
曝气装置损失h3= 0.80 m；
滤料层损失h4=1.17m；
消音器损失及富余压力h5= 0.2m；
风机绝对压力H= 7m；
因罗茨鼓风机压力为每1 m H2O一档，故采用70kPa的风机。
故采用风量为1831m3/h，风压为70kPa，功率55kw的罗茨鼓风机3台。
8、阀门及管道流速
a、滤池进水渠进水气动阀门，取DN400，流速为：
V=750m3/h÷3600 s/h÷4÷(3.14×0.42/4)=0.41m/s。
b、出水管流速一般不大于0.8m/s，出水管取DN400，流速为：
V=750m3/h÷3600 s/h÷4÷(3.14×0.42/4)=0.41m/s。
c、反冲洗进水管流速一般为1.5 m/s ~2.5 m/s左右，反冲进水管取DN350，流速为：
V=600m3/h÷3600 s/h÷(3.14×0.352/4)=1.73m/s。
d、反冲洗排水管流速一般为0.8 m/s ~1.5 m/s左右，反冲洗排水管取DN450，排水管流速为：
V=600m3/h÷3600 s/h÷(3.14×0.452/4)=1.05m/s。
e、反冲洗气管流速＜21m/s，反冲进气管取DN250，流速为：
V=1831m3/h×2÷3600 s/h÷(3.14×0.252/4)=20.73m/s。
9、混合池、清水池、废水池设计
混合池：池长2.35m，池宽2.2m，池高5.98m，有效容积57.7m3，停留时间277s；
清水池：有效池面积88.2m2，水深3.37m，容积297m3；
废水池：有效池面积69.1m2，水深3.48m，容积240m3；
10、滤池总水头损失计算
滤池系统内进水到清水池水头损失如下：
截留SS造成的损失：0.60m
反硝化氮气积累造成的损失：0.81m
出水管的损失(1格反冲洗时)：0.24m；
清水池出水堰跌落损失为: 0.2m；
滤池进水至最高运行水位要有高差0.5~0.8m，取0.75m 即系统内总水头损失为2.6m
11、海拔高度影响
已海拔高度的影响，已考虑四季变化温度的影响。
反硝化深床滤池工艺处理污水 市政生活污水经污水处理厂处理后排入河、江流域，为改善重点流域水环境质量，各地污水处理厂通过提标改造工程实现污染减排，多地区已执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》( GB 18918—2002) 中的一级A 标准，甚至提高至类Ⅳ类、Ⅲ类水质标准。其中，出水总氮( TN) 是提标改造的关键之一。 污水处理厂多采用活性污泥法进行生物脱氮处理，二级出水TN 在11 6～18 5 mg / L，有些污水处理厂波动范围更大。 由于生化系统缺氧池停留时间有限、回流、碳源等问题，前置反硝化能力较差，需要在后端建立深度脱氮工艺进一步脱氮。通过研究对比生物滤池、深床滤池、活性砂滤池 3 种工艺，都有较好的去除效果，其中反硝化深床滤池通过外加碳源，出水硝酸盐氮可达到 1 mg /L 以下。且反硝化深床滤池集生物脱氮及过滤功能，能同时满足对 TN 和悬浮物的去除。 1 反硝化深床滤池系统 反硝化深床滤池系统在介质固定表面生长的脱氮微生物，在兼性- 无氧条件下将污水中的硝态氮转化成氮气。 为提高脱氮作用，一般可以在硝化污水中加入碳源，以便为新陈代谢和细胞生长提供脱氮所需要的能量，投加有机碳源后，滤池将截留其中的悬浮固体，同时在滤料上生长的反硝化菌进行反硝化脱氮去除污水中氮含量。 相对粗颗粒且圆整的介质通过提供足够的孔隙，确保悬浮固体的深度截留和生物群落的生长。悬浮固体和氮气的累积在滤池中逐步累积水头损失，需要周期性的反冲洗去除截留的固体，用驱氮去除截留的气体。 反冲洗结合逆向的水流与气流通过滤池，大量强有力的空气使滤料相互搓擦，冲洗用水仅为总量的2%。“搓手”模式的成功一方面依赖于特殊的滤料， 接近于圆形、球形度0 8 的天然石英砂;另一方面依赖于安全可靠、反冲洗强度很大的配水配气系统，即专用于污水处理的滤砖。 反硝化深床滤池的功能包括：①去除进水中悬浮物SS;②反硝化脱氮，即去除TN; ③采用微絮凝直接过滤去除TP。 图１;; 反硝化深床滤池工作原理 2 反硝化深床滤池脱氮影响因素 2.1 碳源投加 反硝化菌多数属于异养、兼性厌氧细菌，一般认为BOD5 / TN 约在 3 ～ 5 时，不需要投加碳源，而以好氧反硝化菌为优势菌种的系统C/ N
反硝化滤池 反硝化滤池 1.滤池构造 污水处理工艺中，反硝化滤池已经有多年的应用历史。上世纪70年代，反硝化滤池用于反硝化和去除颗粒悬浮物，从此，多家公司开发各自的反硝化滤池系场A硗猓寺?spanTMDL的要求，污水处理厂，如佛罗里达的EastCentralRegional中水回用厂引进反硝化滤池以提高出水水质，用于人工 如图1和2)。湿地，改善地下水水质( 2.反硝化滤池常见工艺有重力流反硝化滤池和上流式连续清洗滤池。 重力流反硝化比较常见，该系统包括滤料、承托层和滤砖。主要供应商有SevernTrentServices，产品为TETRADenite;F.B.Leopold，产品为elimi-NITE系统;西门子水务，产品为Davco反硝化滤池。(深床反硝化滤池) 污水溢流通过滤池长度方向两侧的堰槽流入滤池，处理后由池底通过堰门流入清水井。滤池定期需要反冲洗，反冲通常包括反冲气源，进行气和/或水反冲洗。反硝化过程将硝酸盐转化为氮气，并吸附在滤料上。累积的氮气需要定期排除。滤池的进水和反冲类似于常规的快滤池。 上流式连续清洗滤池，进水有所差别，底部进入，逆流通过砂滤床。 污水由进水管进入滤池(可管路投加甲醇)，通过中心管路和分布器下行进入滤池，再上流经过滤床过滤，处理后，由滤池上部排出(如图三)。滤料缓慢向下移动，由滤池底部进入中心气动提升管路，压缩空气驱动石英砂上行，并清洗。滤料由气动装置顶部回流至滤池。滤后水经过固液分离装置分离，较大、较重滤料回流至滤床顶部，并排出上清水。该类项目，清洗、进出水连续在滤池顶部进行。滤池
清洗水回流堰低于出水堰设计，确保清水自动进入清洗装置、保证分离器足够的水头，系统无需任何清洗水泵。 供应商包括:Parkson集团(劳德尔堡，佛罗里达)，滤池有DynaSand滤 池;Paquesbv，滤池有Astrasand滤池;西门子水务，北美与Paques合作提供Astrasand滤池。 3.反硝化滤池设计特点 反硝化滤池的设计，需要考虑众多的污水特性。表一大体介绍了不同供应商滤池的特点。设计主要考虑因素包括:1)供应商经验，2)滤池运行性能，包括进水渠、滤床、滤砖，还有反冲洗工艺及甲醇投加的系统控制等。 4.滤池进水堰槽 多数重力流反硝化滤池变水位控制，进水瀑流过进水堰槽，此方式会增加进水的DO，降低了反硝化效果，增加了甲醇的投加量。考虑该不良因素，某些供应商，作出调整，以降低影响。TETRA的Denite滤池，专利设计弧形堰，层流式沿滤池壁进水，减少DO;Leopold的elimi-NITE滤池，安装弧形不锈钢堰槽解决此问题，另外，Leopold公司指出，恒定水位操作可降低瀑流，减少DO的形成。上流式连续清洗滤池，进水通过淹没在滤床中的布水系统，进水流过进水堰时，很少增加DO。 5.滤料 不同供应商，滤料选择有不同的思路，参考表一。TETRA的Denite滤池，采用单一的圆形砂，粒径为2-3mm。据称一致的圆形滤料，能够与周围滤料滚动接触，提高反冲洗效果，促进氮释放，降低反冲水量。Davco滤池使用相同滤料，DynaSand滤池和Astrasand滤池同样设计使用较好滤料。 6.滤砖
普通快滤池设计计算书 1. 设计数据 1.1设计规模近期360000/m d 1.2滤速8/v m h = 1.3冲洗强度215/s m q L =? 1.4冲洗时间6min 1.5水厂自用水量5% 2.设计计算 2.1滤池面积及尺寸 设计水量31.056000063000m /Q d =?= 滤池工作时间24h ，冲洗周期12h 滤池实际工作时间24240.123.812 T h =-? =（式中只考虑反冲洗停用时间，不考虑排放初滤水） 滤池面积263000330.88823.8Q F m vT ===? 采用滤池数8N =，布置成对称双行排列 每个滤池面积2330.8841.368F f m N = == 采用滤池尺寸1:2=B L 左右 采用尺寸9L m =， 4.6B m = 校核强制滤速889.14/181 Nv v m h N ?===--强 2.2滤池高度 支承层高度10.45H m = 滤料层高度20.7H m = 砂面上水深32H m = 超高（干弦）40.3H m = 滤池总高12340.450.720.3 3.45H H H H H m =+++=+++=
2.3配水系统（每只滤池） 2.3.1干管 干管流量· 41.3615620.4/g q f g L s ==?= 采用管径800g d mm =（干管埋入池底，顶部设滤头或开孔布置） 干管始端流速 1.23/g v m s = 2.3.2支管 支管中心间距0.25z a m = 每池支管数922720.25z z L n a =? =?=根（每侧36根） 每根支管长 4.60.80.3 1.752 z l m --== 每根支管进口流量620.48.62/72 g z z q q L s n = == 采用管径80z d mm = 支管始端流速 1.72/z v m s = 2.3.3孔口布置 支管孔口总面积与滤池面积比（开孔比）0.25%α= 孔口总面积20.25%41.360.1034k F f m α=?=?= 孔口流速0.62046/0.1034 k v m s == 孔口直径9k d mm = 每个孔口面积225263.6 6.36104k k f d mm m π-= ?==? 孔口总数250.103416266.3610 k k k F N m f -==≈?个 每根支管孔口数16262372k k z N n n = =≈个 支管孔口布置设两排，与垂线成045夹角向下交错排列 每根支管长 4.60.80.3 1.752 z l m --== 每排孔口中心距 1.750.150.50.523z k k l a m n = ==??
V型滤池计算说明 书
9.7 过滤设备 (V型滤池) 9.7.1 设计要点: ①滤速可达7—20m/h,一般为12.5～15.0m/h。 ②采用单层加厚均粒滤料,粒径一般为0.95～1.35mm,允许夸大到 0.70～2.00mm,不均匀系数1.2～1.6或1.8之间。 ③对于滤速在7—20m/h之间的滤池,其滤层厚度在0.95—1.5之间选用,对于更高的滤速还可相应增加。 ④底部采用带长柄滤头底板的排水系统,不设砾石承托层。 ⑤反冲洗一般采用气冲,气水同时反冲和水冲三个过程,大大节省反冲洗水量和电耗,气冲强度为13—16 L/s·2m,清7水冲洗强度为 3.6— 4.1 L/s·2m,表面扫洗用原水,一般为1.4—2.2 L/s·2m。 ⑥整个滤料层在深度方向的粒径分布基本均匀,在反冲洗过程中滤料层不膨胀,不发生水力分级现象,保证深层截污,滤层含污能力高。 ⑦滤层以上的水深一般大于1.2m,反冲洗时水位下降到排水槽顶,水深只有0.5m 。 ⑧V型进水槽和排水槽分设于滤池的两侧,池子可沿着长的方向发展,布水均匀V 型滤池是恒水位过滤，池内的超声波水位自动控制可调节出水清水阀，阀门可根据池内水位的高、低，自动调节开启程度，以保证池内的水位恒定。V 型滤池所选用的滤料的铺装厚度较大（约 1.40m），粒径也较粗（0.95—1.35mm）的石英砂均质滤料。当反冲洗滤层时，滤料呈微膨胀状态，不易跑砂。V
型滤池的另一特点是单池面积较大，过滤周期长，水质好，节省反冲洗水量。单池面积普遍设计为70—902m，甚至可达1002m以上。由于滤料层较厚，载污量大，滤后水的出水浊度普遍小于0.5NTU。 V 型滤池的冲洗一般采用的工艺为气洗→气水同时冲洗→水冲洗+表面扫洗。 9.7.2 设计参数确定 设计水量 Q=8×1043m/d；滤速V=10m/h。 滤池冲洗确定(见下表) 总冲洗时间12min=0.2h 冲洗周期T=48h 反冲横扫强度1.8L/(s·2m)【一般为 1.4～2.0 L/(s·2m)】 9.7.3 设计计算 (1)池体设计 ①滤池工作时间t’（读者注：平均每天的过滤时间） t’=24－t×24/T=24－0.2×24/48=24－0.1=23.9(h)(式中未考虑排放滤水) ②滤池面积F 滤池总面积F=Q/V·t’=80000/10×23.9=3352m ③滤池的分格
第七章设计依据和指导思想 7.1设计依据 7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》 7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。 7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。 7.2设计规范及标准 7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－2002 7.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002） 7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003） 7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002） 7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002） 7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 ) 7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93） 7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90) 7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87） 《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93） 《低压配电设计规范》(GB50054-95) 《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93） 《供配电系统设计规范》（GB50052-95） 《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92） 《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90） 《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95） 7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92） 7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83） 《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）
20000t/d（DF）反硝化深床滤池技术方案 2016 年 12 月
目录
1、反硝化深床滤池简介 、反硝化深床滤池工艺说明 反硝化深床滤池属于污水处理中深度处理过滤工艺的一种处理工艺，20世纪70年代最早起源于美国。该处理工艺功能集中，运行灵活，可以同时起到物理过滤截留SS（悬浮物）、化学微絮凝除TP（总磷）、生物反硝化去除TN（总氮）的作用。 反硝化滤池采用特殊规格及形状的石英砂作为反硝化生物的挂膜介质，同时深床又是硝酸氮(NO3-N)及悬浮物极好的去除构筑物。2～4 毫米介质的比表面积较大。深介质的滤床足以避免窜流或穿透现象,即使前段处理工艺发生污泥膨胀或异常情况也 可减少滤床水力穿透现象发生。介质有较好的悬浮物截留功效，在反冲洗周期区间，每m2 过滤面积能保证截留≥的固体悬浮物。固体物负荷高的特性大大延长了滤池过滤周期，减少了反冲洗次数，并能轻松应对峰值流量或处理厂污泥膨胀等异常情况。悬浮物不断的被截留会增加水头损失，因此需要反冲洗来去除截留的固体物。由于固体物负荷高、床体深，因此需要较高强度的反冲洗。滤池采用气、水协同进行反冲洗。反冲洗污水一般返回到前段处理单元。 去除TN：利用适量优质碳源，附着生长在石英砂表面上的反硝化细菌把NOx-N转完成脱氮反应过程，作为后置反硝化滤池的世界发明者，经过多个工程经验和换成N 2 数年的历史数据表明，在前端硝化反应较完全的情况下，反硝化深床滤池的技术可稳定做到出水TN≤10mg/l。在反硝化过程中，由于硝酸氮不断被还原为氮气，深床滤池中会逐渐集聚大量的氮气，一方面这些气体会使污水绕窜介质之间，这样增强了微生物与水流的接触，同时也提高了过滤效率。但是当池体内积聚过多的氮气气泡时，则会造成水头损失，这时就必须采用DF反硝化深床滤池技术驱散氮气，恢复水头，每次持续 2分钟左右，此过程为反硝化深床滤池的独特技术，其它脱氮滤池无此功能。 去除SS：通常每毫克SS中含BOD5：～毫克，因此在去除固体悬浮物的同时，同时也降低了出水中的 BOD5。另外，出水中固体悬浮物含有氮、磷及其他重金属物质，去除固体悬浮物通常能降低部分上述杂质，配合适当的化学处理，能使出水总磷稳定降至l以下。反硝化滤池能轻松满足SS不大于8mg/l（通常SS 5mg/l左右）的要求。 去除TP：微絮凝直接过滤除磷，世界上应用微絮凝直接过滤技术历史最长和最成熟的即是我公司的深床滤池技术，是省去沉淀过程而将混凝反应与过滤过程在滤池内同步完成的一种接触絮凝过滤工艺技术。
底盘设计计算书 目录 1．计算目的 2．轴载质量分配及质心位置计算 3．动力性计算 4．稳定性计算 5．经济性计算 6．通过性计算 7．结束语 1．计算目的 本设计计算书是对陕汽牌大客车专用底盘的静态参数，动力性，经济性，稳定性及通过性的定量分析。旨在从理论上得到整车的性能参数，以便评价该大客车专用底盘的先进性，并为整车设计方案的确定提供参考依据。 2．轴载质量分配及质心位置计算 在此处仅对大客车专用底盘进行详细准确的分析计算，而对整车改装部分（车身）只做粗略估算。（车身质量按340KG/M计算或参考同等级车估算）。计算整车的最大总质量，前轴轴载质量，后桥轴载质量及质心位置可按以下公式计算。 M=ΣMi M1=ΣM1iM1=Σ(1-Xi/L) M2=ΣM2iM2=Σ(Xi/L) hg=Σ(Mi·hi/M) A=M2·L/M
式中： M——整车最大总质量 M1——前轴轴载质量 M2——后桥轴载质量 Mi——各总成质量 Xi——各总成质心距前轴距离 Hi——各总成质心距地面距离 M1i——各总成分配到前轴的质量 M2i——各总成分配到后桥的质量 hg——整车质心距地面距离 L——汽车轴距 A——整车质心距前轴距离 2.1各总成质量及满载时的质心位置 序号名称质量质心距前轴M1I质心距地面HI。MI距离XI距离HI KGMMKG。MMKG。MM1前轴前轮前悬挂 2后桥后轮后悬挂 3发动机离合器 4变速箱 5传动轴 6散热器附件 7膨胀箱支架
8空滤器气管支架 9消音器气管支架 10油箱支架 11电瓶支架 12方向盘xx 13转向机支架 14转向拉杆 15换档杆操纵盒 16贮气筒支架 17操纵踏板支架 18前后拖钩 19全车管路附件 20车架 底盘 21车身 空车 22乘客 23行李 24司机 满载 2.2水平静止时轴载质量分配
第二章：总体设计 2.1水厂规模的确定 水厂的设计生产量Q 包括以下两项：供应用户的出厂量Q 1和水厂的自用水量Q 2，一般Q 2只占Q 1的5-10%，所以水厂设计生产量可按下式计算： Q=KQ 1 (式中K=1.05-1.10 ) 水厂设计计算水量Q 1=50000m 3/d 即 Q=KQ 1=50000 1.0552500?= m 3/d=2187.5 m 3/h=0.61 m 3/s 根据水厂设计水量2万m 3/d 以下为小型水厂，2万～10万m 3/d 为中型水厂，10万m 3/d 以上为大型水厂的标准可知水厂为中型水厂。 2.2净水工艺流程的确定 玉川集聚区是以工业项目为主，从目前情况看用户对水质的要求不高，完全可以靠供给原水满足企业需求。但从长远来看，一方面不同的企业对水质的要求不同，尤其是夏季的洪水季节，当源水水质发生较大的变化时，可能会因为水质的变化影响企业的生产。 所以水厂以地表水作为水源，且水量充沛水质较好，则主要以取出水中的悬浮物 和杀灭致病细菌为目标，经过比较后采用地面水的常规处理工艺系统。工艺流程如图1所示。 原水 混 合 絮凝沉淀池 滤 池 混凝剂消毒剂清水池 二级泵房 用户 图1 水处理工艺流程 2.3处理构筑物及设备型式选择 （1） 药剂溶解池 设计药剂溶解池时，为便于投置药剂，溶解池的设计高度一般以在地平面以下或半地下为宜，池顶宜高出地面0.20m 左右，以减轻劳动强度，改善操作条件。
溶解池的底坡不小于0.02，池底应有直径不小于100mm的排渣管，池壁需设超高，防止搅拌溶液时溢出。 由于药液一般都具有腐蚀性，所以盛放药液的池子和管道及配件都应采取防腐措施。溶解池一般采用钢筋混凝土池体，若其容量较小，可用耐酸陶土缸作溶解池。 投药设备采用计量泵投加的方式。采用计量泵（柱塞泵或隔膜泵），不必另备计量设备，泵上有计量标志，可通过改变计量泵行程或变频调速改变药液投量，最适合用于混凝剂自动控制系统。 （2）混合设备 根据快速混合的原理，实际生产中设计开发了各种各样的混合设施，主要可以分为以下四类：水力混合、水泵混合、管式混合和机械混合。 在本次设计采用管式混合器对药剂与水进行混合。管式混合是利用原水泵后到絮凝反映设施之间的这一段压水管使药剂和原水混合的一种混合设施。主要原理是在管道中增加一些各种结构的能改变水流水力条件的附件，从而产生不同的效果。 在混合方式上，由于混合池占地大，基建投资高；水泵混合设备复杂，管理麻烦，机械搅拌混合耗能大，管理复杂，相比之下，管式混合具有占地极小、投资省、设备简单、混合效果好和管理方便等优点而具有较大的优越性。管式混合器采用管式静态混合器。 （3）反应池 反应作用在于使凝聚微粒通过絮凝形成具有良好沉淀性能的大的絮凝体。 目前国内使用较多的是各种形式的水力絮凝及其各种组合形式，主要有栅条(网格)絮凝、折板絮凝和波纹板絮凝。这三种形式的絮凝池在大、中型水厂中均有使用，都具有絮凝效果好、水头损失小、絮凝时间短、投资小、便于管理等优点，并且都能达到良好的絮凝条件，从工程造价来说，栅条造价为折板的1/2，为波纹板的1/3，因此采用栅条（网格）絮凝。 （4）沉淀池 原水经投药、混合与絮凝后，水中悬浮杂质已形成粗大的絮凝体，要在沉淀
普通快滤池设计计算 1.已知条件 设计水量Qn=20000m 3/d ≈833m 3/h.滤料采用石英砂，滤速v=6m/h,10d =0.6,80K =1.3,过滤周期Tn=24h ，冲洗总历时t=30min=0.5h;有效冲洗历时0t =6min=0.1h 。 2.设计计算 （1）冲洗强度q q[L/(s*m 3）]可按下列经验公式计算。 632 .0632.145.1)1()35.0(2.43v e e dm q ++= 式中 dm ——滤料平均粒径，mm ； e ——滤层最大膨胀率，采用e=40%; v ——水的运动黏度，v=1.142 mm /s （平均水温为15℃）。 与10d 对应的滤料不均匀系数80K =1.3，所以 dm=0.980K 10d =0.9x1.3x0.6=0.702(mm) 632 .0632.145.114 .1)4.01()35.04.0(702.02.43?++??=q =11[L/(s*m 3）] (2)计算水量Q 水厂自用水量主要为滤池冲洗用水，自用水系数α为 v qt t Tn Tn 0 6.3)(- -= α= 6 1 .0116.3)5.024(24 ??- -=1.05 Q=αQn=1.05X883=875(m 3/d) (3)滤池面积F 滤池总面积F=Q/v=875/8=109㎡ 滤池个数N=3个，成单排布置。 单池面积f=F/N=109/3=36.33(㎡），设计采用40㎡，每池平面尺寸采用B×L=5.2m×7.8m (约40㎡），池的长宽比为7.8/5.2=1.5/1. (4)单池冲洗流量冲q 冲q =fq=40×11=440(L/s)=0.44(m 3/s) (5)冲洗排水槽 ①断面尺寸。两槽中心距a 采用2.0m,排水槽个数 1n =L/a=7.8/2.0=3.9≈4个
3.12普通快滤池的普通快滤池的设计设计设计 3.12.1设计参数设计参数 设计水量Qmax=22950m3/d=0.266m3/ 采用数据：滤速)m (s /14q s /m 10v 2?==L ，冲洗强度 冲洗时间为6分钟 3.12.2普通快滤池的普通快滤池的设计计算设计计算设计计算 (1) 滤池面积及尺寸：滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ，实际工作时间T= h 8.2312241.024=×?，滤池面积为 2m 968.231022950v =×==T Q F 采用4个池子，单行行排列 2m 244 96N F f === 采用池长宽比 L/B=1.5左右，则采用尺寸L=6m 。B=4m 校核强制滤速m 3.131-41041-N Nv v =×== ‘ (2) 滤池高度： 支撑层高度：H1=0.45m 滤料层高度：H2=0.7m 砂面上水深： H3=1.7m 保护高度： H4=0.3m 总高度： H=3.15m （3）配水系统 1.干管流量：s /3361424fq q g L =×== 采用管径s /m 19.1v mm 600d g g ==，始端流速 2.支管： 支管中心距离：采用，m 25.0a j = 每池支管数：根480.2562a 2n j =×=× =L m/s 6.1mm 75L/s 04.784/336n q q j g j ，流速，管径每根支管入口流量：==
3.孔眼布置： 支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25% 孔眼总面积：2k mm 6000024%25.0Kf F =×== 采用孔眼直径mm 9d k = 每格孔眼面积：22 k mm 6.634d f ==π 孔眼总数9446 .6360000f F N k k k === 每根支管空眼数：个2048/944n n j k k === N 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列， 每根支管长度：m 7.16.042 1d 21l g j =?=?=）（）（B 每排孔眼中心数距：17.020 5.07.1n 21l a k j k =×=×= 4.孔眼水头损失： 支管壁厚采用：mm 5=δ 流量系数：68.0=μ 水头损失：h m 5.3K 101g 21h 2k ==（μ 5.复算配水系统： 管长度与直径之比不大于60，则6023075 .07.1d l j j <== 孔眼总面积与支管总横面积之比小于0.5，则 33.1075.0464d 4f n g 2j j k =×=）（）（π π F 孔眼中心间距应小于0.2，则2.017.0a k <=
第四节、滤池 滤池选用V 型滤池 特点：下向流均粒砂滤料，带表面扫洗的气水反冲滤池。 优点：1、运行稳妥可靠； 2、采用砂滤料，材料易得； 3、滤床含污量大、周期长、滤速高、水质好； 4、具有气水反洗和水表面扫洗，冲洗效果好。 缺点：1、配套设备多，如鼓风机等； 2、土建较复杂，池深比普通快滤池深。 使用条件：1、适用于大、中型水厂 2、单池面积可达150m 2以上。 设计计算 1、平面尺寸计算 Q F n v = ? 式中 F---每组滤池所需面积 (m 3) Q---滤池设计流量 （m 3/h) n---滤池分组数 （组） v---设计滤速 （m/h), 一般采用8～15 m/h 设计中取 v=10m/h ， n=6 21200002483.3610÷==?F m 单格滤池面积： F f N = 式中 f---单格滤池面积 （m 3) N---每组滤池分格数 （格） 设计中取 N=4283.33 20.834 ==f m 则单格滤池的尺寸为6.0m ×4.0m 。 单格滤池的实际面积：/ f B L =? 式中 f /----单格滤池的实际面积 （m 2) B-----单格池宽 （m) L----单格池长 （m) 设计中取 L=6.0m ， B=4.0m 26.0 4.024f m '=?= 正常过滤时实际滤速
1Q v N f '= '?1Q Q n = 式中 v /----正常过滤时实际滤速 （m/h) Q 1----一组滤池的设计流量 （m 3/h) 215000/6833.33==Q m 833.33 8.68/424.0 '= =?v m h 一格冲洗时其他滤格的滤速为 ()11n Q v N f = - 式中 v /----一格冲洗时其他滤格的滤速（m/h),一般采用10～14m/h 。 ()833.33 11.57/4124.0 = =-?n v m h 2、进水系统 （1）、进水总渠 1 111Q H B v = 式中 H 1 ---- 进水总渠内水深 （m ）； B 1 ---- 进水总渠净宽 （m ）； v 1 ---- 进水总渠内流速 （m/s ），一般采用0.6～1.0m/s 。 设计中取H 1=1.0m ，v 1=0.8m/s, 10.230.291.00.8==?B m （2）、气动隔膜阀的阀口面积 2 2Q A v = 式中 A ---- 气动隔膜阀口面积 （m 2 ）； Q 2 ---- 每格滤池的进水量 （m 3/s)， 1 2Q Q N = ; v 2 ---- 通过阀门的流速（m 3/s);一般采用0.6～1.0m/s 。 设计中取v 2=0.8m/s 320.290.058/4==Q m s A=0.058/0.8=0.072m 2 （3）、进水堰堰上水头
第40期：反硝化深床滤池 反硝化深床滤池简介反硝化深床滤池(Tetra Denite)是 集生物脱氮及过滤功能合二为一的处理单元，是独特的领先全球的脱氮及过滤并举的先进处理工艺。反硝化深床滤池 采用2-3mm石英砂介质滤料，滤床深度通常为1.83m，滤 池可保证出水SS低于5mg/L以下。绝大多数滤池表层很容易堵塞或板结，很快失去水头，而反硝化深床滤池独特的均质石英砂允许固体杂质透过滤床的表层，深入滤池的滤料中，达到整个滤池纵深截留固体物的优异效果。反硝化深床滤 池工艺流程反硝化深床滤池池体池体如最上端图片和下图 所示，采用狭长廊道使进水更加均匀；特殊的滤砖结构使滤池反冲洗效果良好；反硝化过程中产生的氮气会使过滤产生气阻，通过驱逐氮气，确保滤池运行效果；运行模式在外 加碳源情况下，则为具有反硝化功能的深床反硝化滤池，可以去除TN、SS和TP。取消外加碳源情况下，则为深床滤池，可以同时去除SS和TP。滤料高比重滤料：最低2.6 高等级硅砂：6*9目，直径范围2.0~3.0mm均匀系数小于：1.35球形度：0.80莫氏硬度：6~7反硝化深床滤池工艺技术特点及优势1) 单池完成反硝化过程与过滤过程，可同时去除SS、TP 和TN；2) 工艺灵活、技术先进、运行成本低； 3) 反硝化深床滤池，占地面积小；4) 结构简单，操作简单，
全自动控制；5) 投资成本低，易于维护；6) 前端结合BAF 工艺等其他硝化工艺，可达到同时去除氨氮、总氮、SS、总磷效果；7) 可达到以下出水水质标准：NO3-N≤1mg/l，TN≤3mg/l，NTU≤2，SS≤5mg/l，每去除1mg/l NO3-N甲醇耗量
Denite?深床反硝化滤池 调试方案 ******************（苏州）有限公司上海浦东分公司 2017年
目录 1.Denite?深床反硝化滤池简介 (3) 1.1 反硝化工艺原理及特点 (3) 1.2 生物反硝化的影晌因素 (5) 1.3 化学除磷原理 (7) 1.4 深床反硝化滤池 (8) 2.Denite 滤池区域安全作业 (12) 2.1 滤池内安全作业 (12) 2.2 滤池及露天池附近安全作业 (12) 2.3 污水附近安全作业 (13) 2.4 辅助设备安全 (13) 2.5 化学品的处理 (14) 3.Denite? 工程调试 (14) 3.1 水质及水量 (14) 3.2 调试方案 (14) 4.启动、运行及注意事项 (17) 4.1 过量供给碳源的征兆 (17) 4.2 碳源供给不足的征兆 (17) 4.3 混凝剂对SS影响 (17)
1.Denite?深床反硝化滤池简介 1.1反硝化工艺原理及特点 反硝化反应（denitrification） 反硝化反应是由一群异养型微生物完成的生物化学过程。在缺氧（不存在分子态溶解氧）的条件下，将亚硝酸根和硝酸根还原成氮气、一氧化氮或氧化二氮。当有溶解氧存在时，反硝化菌分解有机物利用分子态氧作为最终电子受体。在无溶解氧的情况下，反硝化菌利用硝酸盐和亚硝酸盐中的N5+和N3+作为能量代谢中的电子受体，O2-作为受氢体生成H2O 和OH-碱度，有机物作为碳源及电子供体提供能量并被氧化稳定。 生物反硝化过程可用以下二式表示： 2NO2-十6H( 电子供体有机物) N2十2H2O 十2OH- (1-1) 2NO3-十9H( 电子供体有机物) N2十3H2O 十3OH- (1-2) 反硝化过程中亚硝酸根和硝酸根的转化是通过反硝化细菌的同化作用和异 化作用来完成的。同化作用是指亚硝酸根和硝酸根被还原成氨氮，用来合成新微生物的细胞、氮成为细胞质的成分的过程。异化作用是指亚硝酸根和硝酸根被还原为氮气、一氧化氮或一氧化二氮等气态物质的过程，其中主要成分是氮气。异化作用去除的氮约占总去除量的70-75% 。 反硝化过程的产物因参与反硝化反应的做生物种类和环境因素的不同而有 所不同。例如，pH 值低于7.3 时，一氧化二氮的产量会增加。当游离态氧和 化合态氧同时存在时，微生物优先选择游离态氧作为含碳有机物氧化的电子受 体。因此，为了保证反硝化的顺利进行，必须确保废水处理系统反硝化部分的缺
9.7过滤设备 (V型滤池) 9.7.1 设计要点: ①滤速可达7—20m/h,一般为12.5～15.0m/h。 ②采用单层加厚均粒滤料,粒径一般为0.95～1.35mm,允许夸大到0.70～ 2.00mm,不均匀系数1.2～1.6或1.8之间。 ③对于滤速在7—20m/h之间的滤池,其滤层厚度在0.95—1.5之间选用,对于更高的滤速还可相应增加。 ④底部采用带长柄滤头底板的排水系统,不设砾石承托层。 ⑤反冲洗一般采用气冲,气水同时反冲和水冲三个过程,大大节省反冲洗水量和电耗,气冲强度为13—16 L/s·2 m,表面 m,清水冲洗强度为3.6—4.1 L/s·2 扫洗用原水,一般为1.4—2.2 L/s·2 m。 ⑥整个滤料层在深度方向的粒径分布基本均匀,在反冲洗过程中滤料层不膨胀,不发生水力分级现象,保证深层截污,滤层含污能力高。 ⑦滤层以上的水深一般大于 1.2m,反冲洗时水位下降到排水槽顶,水深只有 0.5m 。 ⑧ V型进水槽和排水槽分设于滤池的两侧,池子可沿着长的方向发展,布水均匀V 型滤池是恒水位过滤，池内的超声波水位自动控制可调节出水清水阀，阀门可根据池内水位的高、低，自动调节开启程度，以保证池内的水位恒定。V 型滤池所选用的滤料的铺装厚度较大（约1.40m），粒径也较粗（0.95—1.35mm）的石英砂均质滤料。当反冲洗滤层时，滤料呈微膨胀状态，不易跑砂。V 型滤池的另一特点是单池面积较大，过滤周期长，水质好，节省反冲洗水量。单池面积普遍设计为70—902 m以上。由于滤料层较厚，载污量大，滤后水m，甚至可达1002 的出水浊度普遍小于0.5NTU。 V 型滤池的冲洗一般采用的工艺为气洗→气水同时冲洗→水冲洗+表面扫洗。9.7.2 设计参数确定 设计水量 Q=8×1043 m/d；滤速V=10m/h。 冲洗周期T=48h 反冲横扫强度1.8L/(s·2 m)】 m)【一般为 1.4～2.0 L/(s·2
脱氮（反硝化）滤池设备 5.12.1 总述 本节规定了脱氮（反硝化）过滤设备的设计、制造、工厂试验的技术要求。 承包商提供的脱氮（反硝化）过滤设备应为成套组合装置，应配备上述各设备联结的管道、阀类、管配件、电缆和就地控制箱、基础螺栓等安全和有效运行所必需的附件，并负责整套设备的总调试工作。 5.12.2 规格及供货要求 投标商的设备供货围为脱氮滤池系统的所有工艺设备及其起动（控制）柜、自控系统、仪表、电缆、管道、阀门和备品备件等。为保证工艺性能，脱氮滤池核心工艺的设备材料及滤池主控柜应由脱氮滤池核心技术提供商负责供货。 脱氮滤池系统主要组成部分及供货围包括(但不限于)： 1、脱氮深床滤池所有工艺设备供货围包括(但不限于)： ·滤池进水堰板 ·石英砂滤料 ·支撑层 ·气水分布块滤砖 ·空气分布方主管及安装附件 ·空气分布圆支管及安装附件 ·集水槽盖板 ·反冲洗罗茨鼓风机 ·反冲洗清水泵 ·滤池配套自控阀门、闸门 ·滤池配套手动阀门、闸门 ·驱氮装置 ·空压机系统 ·滤池配套仪表如流量计，液位开关等 ·滤池工艺控制软件 ·滤池系统主控柜及人机界面 ·碳源投加系统
2、功能包配套电气设备和相关电缆； 3、功能包自控仪表设备和相关电缆；相关控制软件及编程；提供整合全厂自控系统的所需的技术支持和资料。 4、功能包碳源投加设备、管线。 5、功能包构筑物工艺管道（包括污水管道、反冲洗水管道、空气管道、反冲洗废水管道和排泥管道等，但不限于此）。 以上所有设备安装所需的配套附件（包括支架、螺丝、接头、垫子、波纹管、锁母、线鼻子等，但不仅限于此）。 6、附件、专用工具 ●投标人应提供确保设备有效运转所需的配套机械、电气和控制设备的附件。 ●以上发生的费用投标人均应在投标书中单独列出并应包括在投标总价中。 。 （3）深床滤池系统流程图，总体平面布置图、剖面图，各部分土建详细尺寸。 （4）详细的设备材料清单，主机及全部配套设备的详细技术规格、装配结构、零件材料、防护涂层说明以及设备安装、运行及维护所需的空间要求。 （5）全部配套设备的安装基础图及土建荷载资料。 （6）电气、仪表及控制方面的详细资料； （7）设备的安装、运行、维修手册。 （8）设备样本. （9）质保期后2年的随机备件清单。 5.12.4 设计和现场条件 ★1、设计条件 ·介质二沉池出水 ·介质pH 6～9 ·介质温度 12～25℃ ·平均设计流量 40,000m3/d ·变化系数 Kz=1.3 ·滤池格数：XXX格 ·单格尺寸：L×B=XXX ·滤料深度：XXXm ·水冲洗强度不高于XXm3/m2·h ·空气冲洗强度不高于XXXm3/m2·h
1.反硝化深床滤池工艺 1.1反硝化工艺原理 反硝化反应（denitrification） 反硝化反应是由一群异养型微生物完成的生物化学过程。在缺氧(不存在分子态溶解氧)的条件下，将亚硝酸根和硝酸根还原成氮气、一氧化氮或氧化二氮。参与反硝化过程的微生物是反硝化菌。反硝化菌属兼性菌，在自然环境中几乎无处不在，在废水处理系统中许多常见的微生物都是反硝化细菌，如变形杆菌属(Proteus) 、微球菌属(Micrococcus) 、假单胞菌属(Pseudomonas) 、芽抱杆菌属(Bacillus) 、产碱杆菌属(Alcaligenes) 、黄杆菌属(Fla vobacter) 等，它们多数是兼性细菌。当有溶解氧存在时，反硝化菌分解有机物利用分子态氧作为最终电子受体。在无溶解氧的情况下，反硝化菌利用硝酸盐和亚硝酸盐中的N5+和N3+作为能量代谢中的电子受体， O2-作为受氢体生成H 2 O 和OH-碱度，有机物作为碳源及电子供体提供能量并被氧化稳定。 生物反硝化过程可用以下二式表示： 2NO 2-十6H( 电子供体有机物) 一→ N 2 十2H 2 O 十20H- (2-1) 2NO 3-十9H( 电子供体有机物) 一→ N 2 十3H 2 O 十30H- (2-2) 反硝化过程中亚硝酸根和硝酸根的转化是通过反硝化细菌的同化作用和异化作用来完成的。同化作用是指亚硝酸根和硝酸根被还原成氨氮，用来合成新微生物的细胞、氮成为细胞质的成分的过程。异化作用是指亚硝酸根和硝酸根被还原为氮气、一氧化氮或一氧化二氮等气态物质的过程，其中主要成分是氮气。异化作用去除的氮约占总去除量的70-75% 。 反硝化过程的产物因参与反硝化反应的做生物种类和环境因素的不同而有所不同。例如， pH 值低于7.3 时，一氧化二氮的产量会增加。当游离态氧和化合态氧同时存在时，微生物优先选择游离态氧作为含碳有机物氧化的电子受体。因此，为了保证反硝化的顺利进行，必须确保废水处理系统反硝化部分的缺氧状态。废水中的含碳有机物可以作为反硝化过程的电子供体。由式(2-1)计算，转化1g 亚硝酸盐氮为氮气时，需要有机物(以BOD 5 表示) 1. 71g ，转化1g 硝酸盐氮为氮气时，需 要有机物(以BOD 5表示) 2. 87g，与此同时产生3.57g 碱度(以CaCO 3 计)。如果废
第七章设计依据和指导思想 设计依据 《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》 业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。 我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。设计规范及标准 7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－2002 7.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002） 7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003） 7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002） 7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002） 7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 ) 7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93） 7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90) 7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87） 《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93） 《低压配电设计规范》(GB50054-95) 《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93） 《供配电系统设计规范》（GB50052-95） 《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92） 《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90） 《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95） 7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92） 7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83） 《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086） 《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)
反硝化深床滤池简介与原理
?反硝化滤池简介 反硝化深床滤池是集生物脱氮及过滤功能合二为一的处理单元，是业界认可度较高的脱氮及过滤并举的先进处理工艺。1969年世界上第一个反硝化滤池诞生。近40年来反硝化滤池在全世界有数百个系统在正常运行。 滤料采用2～3mm石英砂介质，滤床深度通常为1.83m，滤池可保证出水SS低于5mg/L以下。绝大多数滤池表层很容易堵塞或板结，很快失去水头，而独特的均质石英砂允许固体杂质透过滤床的表层，深入滤池的滤料中，达到整个滤池纵深截留固体物的优异效果。 ?工艺流程 图4-1 反硝化深床滤池工艺流程图 ?反冲洗流程 无论在深床滤池模式还是在反硝化深床滤池运行模式，滤池均需反冲洗，将截留和生成的固体排出。反冲洗流程通常需要三个阶段：①气洗；②气水联合反洗；③水洗或漂洗。 ?滤池组成 反硝化深床滤池结构简单，安装方便，滤池内无活动部件，滤料无流失，终身无需维护。
主要组件如下： A.滤料 硬硅质砂，圆形尺寸范围2-3mm B.砾层 圆形硬硅质砂尺寸范围3-40mm C.滤砖 提供超强的反冲洗气水分配性能 D.进气管 当需要进气管配置时，不锈钢的进气管能够提供均匀的反冲洗气分配 E.堰板 使滤池与反冲洗水槽分开，为进水和反冲洗出水的均匀分配提供条件 F.控制系统 专为控制滤池的各种设备而开发的控制系统。 G.阀门 自动和手动的阀门控制水和空气的进出 H.碳源存储和供给系统 通常设计为乙酸钠或乙酸，根据进入滤池的硝酸氮量来控制碳源投加量 I.反冲洗泵 为滤池提供反冲洗水，用于反冲洗滤料和驱氮。 J.鼓风机 为滤池提供反冲洗空气来源，用于反冲洗滤料。 ?功能组件 反硝化深床滤池结构简单实用，集多种污染物去除功能于一个处理单元，包括对悬浮物、TN和TP均有相当好的去除效果。现有的运行经验表明，在无需化学加药除磷的情况下，可以满足出水水质BOD<5mg/L，SS<5mg/L，TN<3mg/L，TP<1mg/L。在进行化学除磷的情况下，出水TP<0.3mg/L。 ?深床过滤机理
摘要 E市给水工程，是为了满足该区近期和远期用水量增长的需要而新建的。该工程分为两组，最终的供水设计规模为3.1万m3/d， 整个工程包括取水工程，净水工程和输配水工程三部分。其工艺流程如下： 水源取水头自流管一级泵房自动加药设备 机械搅拌澄清池普通快滤池清水池配水池 二级泵房配水管网用户 同时，本设计课题还包括：水厂占地面积，人员配备，厂内建筑物布置和管线定位等。 整个工艺流程中主要构筑物的设计时间为 机械搅拌澄清池池：1.28h 普通快滤池冲洗时间：6min 普通快滤池的滤速为：13.3m/h
目录 第一章设计水量计算 第一节最高日用水量计算 第二节设计流量确定 第二章取水工艺计算 第一节取水头部设计计算 第二节集水间设计计算 第三章泵站计算 第一节取水水泵选配及一级泵站工艺布置 第二节送水泵选配及二级泵站工艺布置 第四章净水厂工艺计算 第一节机械搅拌澄清池计算 第二节普通快滤池计算 第三节清水池计算 第四节配水池计算 第五节投药工艺及加药间计算 第六节加氯工艺及加氯间计算 第七节净水厂人员编制及辅助建筑物使用面积计算第八节检测仪表
第一章 设计水量计算 第一节 最高日用水量计算 一、各项用水量计算 1、 综合生活用水量1Q 1Q d m d l N q f 33411108.81.1.200104?=???=??=人 m d l N q f Q 344111/10408.11.1.200104.6?=???=??=人 2、 工业企业生产用水量2Q ()()d m m d n N q Q d m m d n N q Q 3 4 3 222 /3432221076.11.180********.11.11001201?=??=-??=?=??=-??=万元万元万元 3、 未预见水量和管网漏失水量3Q ()d m Q Q Q 34213104.02.0?=+= 4、 消防用水量x Q d m s l N q Q x x X 3410432.0252?=?=?= 二、最高日用水量d Q m Q Q Q Q d 34321106.2?=++= 由于总用水量较小和消防水量相差不大则d m d m Q d 3434101.310072.3?≈?= d m Q d 34/104?= 第二节 设计流量确定 一、确定设计流量 1、 取水构筑物、一级泵站、原水输水管、水处理构筑物设计流量 s l d m T Q a Q s l d m T Q a Q d I d I 11.4863600 2410405.173.3763600 24101.305.134/ /34=???=?==???=?=