竖向荷载

12.4竖向荷载作用下的内力近似计算
第十二章 多层框架结构房屋
2.计算模型的确定 在计算简图中，框架节点多为刚接，柱子下端在基础顶面，也按刚接 考虑。杆件用轴线表示，梁柱的连接区用节点表示。等截面轴线取截面形 心位置，当上下柱截面尺寸不同时，则取上层柱形心线作为柱轴线。跨度 取柱轴线间的距离。计算简图中的柱高，对楼层取层高；对底层柱，现浇 楼板取基础顶面与二层楼板顶面之间的高度。 当各跨跨度不等但相差不超过10%时，可当作具有平静跨度的等跨框架。
12.4竖向荷载作用下的内力近似计算
第十二章 多层框架结构房屋
4.荷载计算
作用在多、高层建筑结构上的荷载有竖向荷载和水平荷载。竖向 荷载包括恒载和楼（屋）面活荷载、雪荷载，水平荷载包括风荷载和 水平地震作用。 活荷载大小见《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.1.1条。
12.4竖向荷载作用下的内力近似计算
12.4竖向荷载作用下的内力近似计算
第十二章 多层框架结构房屋
由于计算时假定柱的远端为固定端，实际上除底层柱在基础处为固定 端外，其余各住的远端均有转角而非固定端。为减少由此引起的误差，除 底层柱外，其他各层柱的线刚度均乘以折减系数0.9，并取传递系数为1/3； 底层柱及梁的传递系数仍为1/2。 例12-2 用分层法计算例12-1框架的弯矩，并绘制弯矩图。
1转动刚度第十二章多层框架结构房屋124竖向荷载作用下的内力近似计算2分配系数第十二章多层框架结构房屋124竖向荷载作用下的内力近似计算3传递系数第十二章多层框架结构房屋124竖向荷载作用下的内力近似计算4杆端弯矩第十二章多层框架结构房屋124竖向荷载作用下的内力近似计算例121三跨二层钢筋混凝土框架各层框架梁所承受的竖向荷载设计值如图所示图中括号内数值为各杆件的相对线刚度

A2
q1=10kN/m
B2
ic2 1
ib 0.777 ic2 1
A1
B1
8000
A 2
B 2
ic2 1
ic2 1
q 1 = 8 k N / m
A 1
B 1
ib 0.777
ic1 0.801
ic1 0.801
A 0
8 0 0 0
B 0
3、用力矩分配法计算第二层开口框架
（1）计算分配系数：
➢ 根据算得的各杆端弯矩值，作最后的弯矩图并求得 相应的剪力图和轴力图。
例题：
1882 12
42.667kNgm
(3)循环过程:A1
B1
用力矩分配法计算顶层开口框架
（1）计算分配系数：
A 2结 点
S A 2 A1 4 (0 .9 ic 2 )
S A 2 B 2 4 ib
S 4 (0 .9 ic 2 ib ) 4 1 .6 7 7
A2
A 2 A 1
S A 2 A1 S
6、计算梁跨中弯矩，计算梁剪力，绘制框架M、V图
例题：
用分层法计算 图示框架的内力
1、计算梁柱线刚度
Ic
bh3 12
1 12
0.4 0.553
1 12
0.0666
Ib
bh3 12
1 12
0.3
0 .7 3
1 12
0 .1 0 2 9
ic1
EIc H1
1 1 5 12
0.0666 E
1 12
1 2
，以作校核；
' ik
1 2
iik iik
(i)
➢ 计算荷载作用下各杆端产生的固端弯矩MFik，并写在相 应的各杆端部，求出汇交于每一节点的各杆固端弯矩之 和MFi，把它写在该节点的内框中；

第6章 竖向荷载作用下内力计算§6.1 框架结构的荷载计算§.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。

一.A ～B, (C ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 06.7 ()()[]m KN /44.226.6/5.16.6/5.1215.106.732=+⨯-⨯⨯ 活载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 2 ()()[]m KN /36.66.6/5.16.6/5.1215.1232=+⨯-⨯⨯ 楼面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2.1KN/m 4 ()()[]m KN /03.136.6/5.16.6/5.1215.11.432=+⨯-⨯⨯活载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2.5KN/m 2 ()()[]m KN /95.76.6/5.16.6/5.1215.15.232=+⨯-⨯⨯ 梁自重：KN/mA ～B, (C ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝ KN/m+ KN/m= KN/m活载＝板传荷载＝ KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.34 KN/m+ KN/m=1 KN/m活载＝板传荷载＝ KN/m二. B ～C 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.06KN/m 7 ()[]m KN .10.142.7/5.12.7/5.1215.1.6KN/m 0322=+⨯-⨯⨯活载：()()[]++⨯-⨯⨯322.7/25.22.7/25.22125.22()[]m KN .17.42.7/5.12.7/5.1215.1.3KN/m 0322=+⨯-⨯⨯ 楼面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.1KN/m 4 ()[]m KN .38.132.7/5.12.7/5.1215.1.1KN/m 4322=+⨯-⨯⨯活载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.5KN/m 2()[]m KN .16.82.7/5.12.7/5.1215.1.5KN/m 2322=+⨯-⨯⨯ 梁自重：KN/mB ～C 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝ KN/m+ KN/m=1 KN/m活载＝板传荷载＝ KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝ KN/m+KN/m=16.72KN/m活载＝板传荷载＝ KN/m三.A 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝KN 5.1475.328/525.206.72.334.235.4.6726=⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯顶层柱活载＝板传荷载=KN 28.18)5.15.125.225.22(28/52=⨯+⨯⨯⨯标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载 =KN 01.72)5.125.2(28/51.42.334.3)5.075.3(76.522=+⨯⨯⨯+⨯+-⨯准层柱活载＝板传荷载=KN m m KN 8.288.428/54.2/2=⨯⨯⨯⨯○a 基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重=KN 85.22)55.075.3(75.3)55.075.3(11.14=-⨯+-⨯四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载=梁自重+板传荷载=×(3.75-0.5)+++⨯⨯⨯)225.125.2(28/506.7××5/8×2×顶层柱活载=板传荷载==KN 78.315.128/55.13.0)5.1225.2(28/5222=⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载=m KN /32.114)5.1225.2(28/51.4)5.075.4(113.319.2922=⨯+⨯⨯⨯+-⨯+标准层活载＝板传荷载=KN 70.45328/55.15.25.428/525.25.2=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯基础顶面恒载=底层内纵墙自重＋基础自重=KN 95.58)55.075.3(75.395.46=-⨯+（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：边柱×m ×m ×253/KN m ×m=KN中柱×m ×m ×253/KN m ×m=KN标准层: ×0.5m ×0.5m ×253/KN m ×3.6m=27KN中柱×0.5m ×0.5m ×253/KN m ×3.6m=27KN顶层: ×0.55m ×0.55m ×253/KN m ×3.9m=KN中×0.55m ×0.55m ×253/KN m ×3.9m=KN§§.恒荷载作用下框架的弯矩计算恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示，由于A E 二轴的纵梁外边线分别与该柱的外边线齐平，故此二轴上的竖向荷载与柱轴线偏心，且偏心距离为75mm 。

支座竖向承载力
支座竖向承载力
一、基本概念
支座竖向承载力是指支座在抗竖向荷载作用下时，能抵抗荷载的强度。

支座竖向承载力的大小与支架的设计、制造、安装工艺及使用环境等有关。

支座竖向承载力的表示方法一般有两种：一种是以荷载量数值表示，单位为牛顿或其它；另一种是以荷载等级表示，等级范围为3级到6级，从低到高依次为：3级、4级、5级、6级，荷载等级越高，荷载量越大。

二、计算原则
1.支座真实受力情况分析
当支座受到一定的竖向荷载时，它的内部会受到拉拔应力和剪切应力，拉拔应力的分布范围大于剪切应力，因此支座竖向承载力的计算可以只考虑拉拔应力。

2.支座竖向承载力计算
当支座受竖向荷载时，其最大拉拔应力可根据支座分析计算得出，最大拉拔应力为支座竖向承载力的计算基础。

最大拉拔应力可表达为：
F max =F 0 +F c
其中：F 0 为支座抗拉强度，F c 为支座抗剪强度。

根据F max 即可计算出支座的竖向承载力。

三、实例
以下为一个支座竖向承载力计算实例：
假设，一个支座的抗拉强度F 0 为1000N，抗剪强度F c 为500N，则支座的最大拉拔应力F max 为1500N，即支座的竖向承载力为1500N，等级为4级。