GB/T 7122－1996
前言
本标准等效采用ISO 4578：1990《胶粘剂——高强度胶接件剥离强度的测定——浮辊法》。
本标准与ISO 4578不同处：
一是ISO 4578规定刚性被粘物的厚度为1．6 mm±0．lmm；而本标准规定刚性被粘物的厚度为
2. 0 mm±0.1mm。原因是考虑到国内相应材料的厚度是2mm。
二是试验结果的要求。ISO 4578规定报告出“每个试样剥离强度的平均值、最大值和最小值”，考虑到国内具体情况，本标准则规定试验报告中除了要出“每个试样剥离强度的平均值、最大值和最小值”外，还要出“每组试样剥离强度的平均值。”
本标准首次公布于1986年，本标准首次修订于1995年。
本标准与修订前标准相比，其主要技术参数没有变化。只是取消了修订前标准“若无特殊规定，金属试片的材质为LY－12CZ铝合金”的要求。
本标准自实施之日起，同时代替GB/T 7122－86。
本标准由中华人民共和国化学工业部提出。
本标准由上海橡胶制品研究所归口。
本标准由上海橡胶制品研究所负责起草。
本标准主要起草人：张文刚。
本标准委托全国胶粘剂标准化技术委员会负责解释。
GB/T 7122—1996
ISO前言
ISO（国际标准化组织）是各国标准协会（ISO成员团体）的世界性联合机构。制订国际标准的工作通过ISO各技术委员会进行。凡对已建立技术委员会的项目感兴趣的成员团体均有权参加该委员会。凡与ISO有联系的官方和非官方国际组织也可以参加此项工作。在所有电工技术标准方面，ISO与国际电工委员会（IEC）密切合作。
各技术委员会采纳的国际标准草案寄发各成员团体造成后方可由ISO理事会批准为国际标准。按照ISO的程序，至少需要投票成员75％的赞成，方可认为该标准为ISO所赞成。
国际标准ISO 4857由ISO/TC61塑料技术委员会制订。
本版（第二版）取消和代替了第一版（ISO 4587：1979），对第一版稍作修订。
中华人民共和国国家标准
高强度胶粘剂剥离强度的测定浮辊法
Adhesives ——Determination of peel
resistance of high －strength adhesive
bonds ——Floating roller method
1范围
本标准规定了用浮辊法测定高强度胶接接头的剥离强度的方法。该剥离强度是指在规定的试验条件下的刚性金属被粘物与挠性金属被粘物之间的剥离强度。
注：用浮辊法可获得比其他剥离方法更稳定的数据，试验过程中不要求挠性、金属被粘物表面与辊轴表面吻合。 2引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB 2918－82（88）塑料试样状态调节和试验的标准环境
3定义
本标准采用下列定义。
剥离强度：在规定的试验条件下，测量两个相互胶接的金属被粘物的试样沿着胶接线逐渐分离的单位宽度上所需的平均力，以 kN ／m 表示。
4装置
4．1拉伸试验装置
拉伸试验装置具有适宜的负荷范围，夹头能以恒定的速率分离并施加拉伸力。该装置应配备有效的测量系统和指示记录系统，力值精确至±2％。该装置应配置适当的自校准型夹头，夹头应能牢固地夹在挠性被粘物外端部25mm 处。夹头和剥离试验夹具应能在受力时与试样同时移动校直，以便试样中的挠性体与通过剥离夹具装置中心线所施加的拉力的方向一致。所有装置应定期校验，推荐用无惯性拉伸试验装置进行此项试验。
4．2 剥离试验夹具
支承试样的夹具如图1所示。夹具上端与试验机上夹头相联。剥离试验夹具上辊轴的直径为25 mm 。辊轴两端应由轴承组成，并可自由转动。
GB/T 7122—1996 eqv ISO 4578：1990 代替GB/T 7122—86
5试样
5．1试样尺寸见图2。试样可单独制备或从试板上切取。试板与单个试样均由两块被粘物经适当处理后（见5．2）胶接在一起组成。
5．2要进行表面处理以获得胶接件最佳强度。表面处理可按胶粘剂制造者的说明书进行，并在试验报
告中说明。
应按胶粘剂制造者推荐的方法使用胶粘剂，以便获得最佳的胶接效果并且偏差最小。
注：只有当试样的结构，被粘物的材料与尺寸及试验条件都相同时，才能对不同的胶粘剂进行直接对比。
5．3挠性被粘物的厚度为0．5 mm±0.02mm；刚性被粘物的厚度为2．0 mm±0.1mm1〕。
5．4试样如从胶接试板（见图2）上切下时应尽可能减少切削热及机械力对试验结果的影响。
试样宽度为：
a）25 mm（优选定度）；
b）试验装置可以采用的其他合适的宽度。
并在试验报告中注明。
注：切取试样的方法取决于被粘物和胶粘剂的成分，所规定的偏差见图2，铣和锯是两种通常采用的方法。
5．5挠性被粘物的未胶接端应能弯曲至垂直于刚性被粘物．以便试验机的夹头夹牢。
采用说明：
1〕ISO 4578中规定刚性被粘物的厚度为1．6 mm±0．1mm。
5．6试样的数量
除非另有规定，每组试样的数量不少于5个。
6状态调节和试验环境
试样应在GB 2918中规定的标准环境中进行状态调节和试验。试样进行状态调节的时间不少于
0．5h1〕。
7试验步骤
7．1 把试样插入剥离夹具（见4. 2）中，如图1所示。将挠性被粘物未胶接的端部夹入试验机的下夹头（见4．1）中。除另有规定外，夹头的分离速率为100mm／min±5mm／min。如果试验过程中刚性被粘物弯曲或变形，建议重新设计试样，使刚性被粘物有足够刚度以保证剥离试验顺利进行。
7．2 剥离试验中，自动记录力与试验机夹头移动距离的关系曲线（力与剥离长度的关系曲线）。不计最初剥开的25 mm的长度，至少要剥开115 mm的长度。
7．3 如果破坏发生在图1所表示的剥离区域外，则结果不计。
8试验结果处理
从自动记录曲线中，在有效剥离长度至少为115 mm（除去首先被剥开的25mm和末端的20mm）的范围内，算出试样单位宽度的平均剥离力，用kN／m表示。
从曲线中测定平均剥离力可采用下列方法中的一种：
a）求积仪。
b）称量法：
从记录纸上剪下剥离曲线和基线（横坐标）所围绕的部分并称出质量，用此值除以事先测得的每单位面积记录纸的质量，得出剪下部分的面积。用剪下部分的面积去除以剪下部分的基线长度就可得出曲线的平均高度，以此计算出平均剥离力。
c）用直尺划一条通过剥离曲线的估计的等高线。
此外还要记录每个试样的最大和最小剥离力。
9 试验报告
试验报告包括以下几个部分：
a）本标准的编号和名称；
b）试验用胶粘剂的说明，包括类型、来源、制造商的牌号、批量、批号、形态等等；
c）被粘物材料的说明，包括材料的类型、厚度、宽度和表面处理的方法；
d）胶接过程的说明，包括胶粘剂的使用方法，采用的干燥或预固化的条件，固化方式、固化时间、温
度和压力；
e）固化后胶层的平均厚度（尽可能精确）；
f）单个试样或试板的详细说明，包括尺寸、结构、切取单个试样的方法、试板和试片的数量（当用边缘试样进行试验时，应当注明）；
g）试验前状态调节的条件和试验环境；
h）如果夹头的分离速率不是100mm／min，记下实际的分离速率；
i）测定平均剥离力的方法；
j）每个试样剥离强度的平均值、最大值和最小值（边缘试样另外注明），每组试样剥离强度的平均值1〕，均以kN／m为单位；
k）试样破坏的类型，即粘附破坏、内聚破坏或被粘材料破坏；
l）任何可能影响试验结果的与规定步骤不符的情况。
采用说明：
1〕ISO 4578中无每组试样剥离强度的平均值的要求。
关于胶黏剂的剥离强度试验方法 一.概述 在航空产品的实际使用中，胶接接头不仅受到拉伸应力与剪切应力作用，有时还会受到线应力作用。因此对胶黏剂来讲它应有好的抗线应力的能力，另一方面在胶接接头设计上则应尽可能地避免接头承受线应力作用。测定胶接接头的抗线应力的能力大小，主要采用剥离试验来测定它的剥离强度，其强度用每单位宽度的胶接面上所能承受最大破坏载荷来表示，单位是KN/m。 剥离是一种胶接接头常见的破坏形式之一。其特点是胶接接头在受外力作用时，力不是作用在整个胶接面上，而只是集中在接头端部的一个非常狭窄的区域，这个区域似乎是一条线，胶黏剂所受到的这种应力，就是我们在前面所讲的线应力。当作用在这一条线上的外力大于胶黏剂的胶接强度时，接头受剥离力作用便沿着胶接面而发生破坏。剥离试验用的试件其中一个是柔性材料（如薄的金属蒙皮，织物，橡胶，皮革等），而另一个试件可以是一刚性材料（如厚的金属梁等）或者也同为一柔性材料，由于至少有一个试件为柔性材料，当接头承受剥离力作用时，被粘物的柔性部分首先发生塑性变形，然后，胶接接头慢慢地被撕开了。如织物与织物的胶接属蒙皮与珩条的胶接等。根据试样的结构和剥离结构的不同，它又分为： T剥离强度单位为KN/m； 90°剥离强度单位为KN/m； 180°剥离强度单位为KN/m； Bell剥离（浮滚剥离）强度单位为KN/m； 爬鼓剥离强度单位KN.m/m； 测定剥离强度的方法虽然各有差异，但它的基本操作与影响因素大致相同。 二.T剥离强度试验（金属-金属） 1.原理 用T剥离方法从未胶接端开始施加剥离力，使金属对金属胶接件沿胶接线生产特定的破裂速率所需的剥离力。 2.仪器设备 拉力试验机并附有能自动记录剥离负荷的绘图装置以及有一能夹紧试样的夹持器。 3.试验步骤 （1）试样制备组成T剥离试样的被胶接材料必须是挠性材料，并被弯曲成90°也不会出现破裂。通常是由两块厚度相同的同一种金属加工而成的薄板胶接在一起制成。这金属材质与薄板厚度在胶黏剂标准中都有规定。厚度应均匀，以不超过0.3mm或0.5mm的LY12CZ铝合金薄板居多。 按有关胶接工艺技术文件，选定薄板的材质与厚度，以及胶黏剂层厚度。当没有明确规定时，则选胶层平均厚度在0.2mm以下，厚0.3mm的LY12CZ铝合金薄板。除非另有规定，试样尺寸，长200mm，宽25mm±0.5mm。施加胶接压力不应少于1MPa。若在压机上加压，则试样上方应覆盖一张邵氏硬度（A）约45，厚10mm 的橡胶板，压力控制在0.7MPa（或按供需双方规定）。每块试片整个宽度涂胶，涂胶长度为150mm。
材料屈服强度及其影响因素 1. 屈服标准 工程上常用的屈服标准有三种： (1)比例极限应力-应变曲线上符合线性关系的最高应力，国际上常采用σp表示，超过σp时即认为材料开始屈服。 (2)弹性极限试样加载后再卸载，以不出现残留的永久变形为标准，材料能够完全弹性恢复的最高应力。国际上通常以σel表示。应力超过σel时即认为材料开始屈服。 (3)屈服强度以规定发生一定的残留变形为标准，如通常以0.2%残留变形的应力作为屈服强度，符号为σ0.2或σys。 2. 影响屈服强度的因素 影响屈服强度的内在因素有： 结合键、组织、结构、原子本性。如将金属的屈服强度与陶瓷、高分子材料比较可看出结合键的影响是根本性的。从组织结构的影响来看，可以有四种强化机制影响金属材料的屈服强度，这就是：(1)固溶强化； (2)形变强化； (3)沉淀强化和弥散强化； (4)晶界和亚晶强化。 沉淀强化和细晶强化是工业合金中提高材料屈服强度的最常用的手段。在这几种强化机制中，前三种机制在提高材料强度的同时，也降低了塑性，只有细化晶粒和亚晶，既能提高强度又能增加塑性。 影响屈服强度的外在因素有： 温度、应变速率、应力状态。随着温度的降低与应变速率的增高,材料的屈服强度升高，尤其是体心立方金属对温度和应变速率特别敏感，这导致了钢的低温脆化。应力状态的影响也很重要。虽然屈服强度是反映材料的内在性能的一个本质指标，但应力状态不同，屈服强度值也不同。我们通常所说的材料的屈服强度一般是指在单向拉伸时的屈服强度。 3.屈服强度的工程意义 传统的强度设计方法，对塑性材料，以屈服强度为标准，规定许用应力[σ]=σys/n，安全系数n一般取2或更大，对脆性材料，以抗拉强度为标准，规定许用应力[σ]=σb/n，安全系数n一般取6。 需要注意的是，按照传统的强度设计方法，必然会导致片面追求材料的高屈服强度，但是随着材料屈服强度的提高，材料的抗脆断强度在降低，材料的脆断危险性增加了。 屈服强度不仅有直接的使用意义，在工程上也是材料的某些力学行为和工艺性能的大致度量。例如材料屈服强度增高，对应力腐蚀和氢脆就敏感；材料屈服强度低，冷加工成型性能和焊接性能就好等等。因此，屈服强度是材料性能中不可缺少的重要指标。 材料开始屈服以后，继续变形将产生加工硬化。 4.加工硬化指数n的实际意义 加工硬化指数n反应了材料开始屈服以后，继续变形时材料的应变硬化情况，它决定了材料开始发生颈缩时的最大应力。n还决定了材料能够产生的最大均匀应变量，这一数值在冷加工成型工艺中是很重要的。 对于工作中的零件，也要求材料有一定的加工硬化能力，否则，在偶然过载的情况下，会产生过量的塑性变形，甚至有局部的不均匀变形或断裂，因此材料的加工硬化能力是零件安全使用的可靠保证。 形变硬化是提高材料强度的重要手段。不锈钢有很大的加工硬化指数n=0.5，因而也有很高的均匀变形量。不锈钢的屈服强度不高，但如用冷变形可以成倍地提高。高碳钢丝经过
挤出复合剥离强度的影响因素 随着我国挤出复合设备技术性能的不断提高，涂复级树脂如LDPE、PP等及复合粘接级树脂EVA、EMA、EAA等的不断开发，挤出复合工艺以成本低、无残留溶剂等优点，逐渐被广大软包装企业所接受。而高涂复速度和高剥离强度是困扰众多软包装企业的两难问题。笔者根据生产实践，就挤出复合工艺对剥离强度的影响因素与包装同行共同探讨。 一、树脂塑化混炼程度 挤出复合是将热塑性树脂如ＬＤＰＥ、ＰＰ、ＥＶＡ、ＥＭＡ、ＥＡＡ等加入料筒，在螺杆的作用下，经压缩区高温熔融成粘流态，在均化区高温、高压、高剪切条件下，进一步塑化混炼均匀，随着螺杆的推动而被定压、定量、定温地经T模头持续均匀挤出。树脂的塑化混炼程度是影响挤出复合剥离强度的主要因素之一。树脂塑化混炼越充分，复合后剥离强度越高。通常采用以下方法增加树脂塑化混炼程度： １.选用熔融指数（MI）较大的树脂 熔融指数（MI）越大，流动性越好，塑化混炼效果越好。但MI太大，则挤出薄膜发生边厚现象。故宜选用MI为８ｇ／１０ｍｉｎ左右的树脂。
２.适当提高加热温度 压缩区、均化区加热温度越高，树脂塑化混炼越充分；但温度过高树脂易分解。加热温度的设定要根据树脂种类及其熔融指数（MI）来设定。如牌号为１C７A的LDPE树脂，其加热温度在３００～３２５℃范围内设定。 ３.适当提高熔体压强 熔体所受压强越大，塑化混炼就越充分；增加熔体压强，常采用增加滤网层数或目数的方法。如牌号为１C７A的LDPE树脂采用目数分别为８５、１１０、８５的三层滤网，使溶体压强在１.２～１.４ＭＰａ范围内。 ４.适当提高螺杆转速 螺杆转速越大，单位熔体所受螺杆剪切次数越多，塑化混炼就越充分。但螺杆转速增大，挤出薄膜厚度增加。故应注意螺杆转速、涂复速度与挤出薄膜厚度三者的匹配。 二、树脂的氧化程度
剥离力测试规范（执行标准 GB 2792-1998） 1，测试环境： 1， 温度23±2℃；相对湿度65±5%RH。 2，无特殊规定，试样除去包装在4.1的条件下，静置2个小时以上 2，测试仪器及辅助工具： 2.1 仪器: “拉力测试仪”。 2.2 工具： 2.2.1 压辊:以GB/T 2792－1998规定的用橡胶包覆的直径（不包括橡胶层）约 84mm,宽度约45mm的钢轮，包覆的橡胶硬度为80°±5°，厚度约6mm。质 量为2000g±50g。 2.2.2 试验板一：镜面不锈钢冷轧钢板（SUS 304钢板）暂以仪器提供的为标准， 材质为GB/T 3280规定的OCr18Ni9或1Cr18Ni9TiPP1].PP长度为300mm± 2mm，宽度为50mm±1mm，厚度为2.0±0.1mm。 2.2.3试验板二：镜面不锈钢冷轧钢板（SUS 304钢板）暂以仪器提供的为标准， 材质为GB/T 3280规定的OCr18Ni9或1Cr18Ni9TiPP1].PP长度为150mm± 1mm，宽度为50mm±1mm，厚度 为1.5－2.0mm。 3，试验步骤 3.1 180°剥离力试验： 3.1.1 清洗剂：甲苯、酒清（原工业甲醇）。 3.1．2 擦拭材料：医用脱脂纱布。 3.2.1 试样的选取： 3.2.1.1 试样的宽度为25mm±1mm，长度约200mm。在制备试样前，先撕去表面的 3～5圈，然后再取约200mm的试样。 3.2.1.2如试样为无基材或双面胶类的产品时，应先将试样母体贴在柔韧性较好 的辅助基材上(如厚度为0.08mm的平织裸布)，并以40-60kg的压力滚压一 次,以辅助基材作为承受拉力的母体。 3.3.1 测试步骤： 3.3.1.1 将试样平行于板的纵向粘贴在钢板的中间位置，用辊压装置的自重以约
胶粘剂180°剥离强度试验方法 挠性材料对刚性材料 GB／T 2790—1995 代替GB 2790—81 国家技术监督局1995—12—20批准 1996—08—01实施 本标准等效采用ISO 8510—2：1990《胶粘剂—挠性材料与刚性材料粘合的胶接试样的剥离试验第2部分：180°剥离》。 1 主题内容与适用范围 本标准规定了挠性材料与刚性材料粘合的胶接试样的180°剥离试验的装置、试样制备、试验步骤和结果处理。 本标准适用于测定由两种被粘材料（一种是挠性材料，另一种是刚性材料）组成的胶接试样在规定条件下，胶粘剂抗180°剥离性能。 2 引用标准 GB 2918 塑料试样状态调节和试验的标准环境 3 原理 两块被粘材料用胶粘剂制备成胶接试样，然后将胶接试样以规定的速率从胶接的开口处剥开，两块被粘物沿着被粘面长度的方向逐渐分离。通过挠性被粘物所施加的剥离力基本上平行于胶接面。 4 装置 4．1 拉伸试验装置 具有适宜的负荷范围，夹头能以恒定的速率分离并施加拉伸力的装置，该装置应配备有力的测量系统和指示记录系统。力的示值误差不超过2％。整个装置的响应时间应足够地短，以不影响测量的准确性为宜，即当胶接试样被破坏时，所施加的力能被测量到。试样的破坏负荷应处于满标负荷的10％～80％之间。 4．2 夹头 夹头之一能牢固地夹住刚性被粘物(见5．1．1)，并使胶接面平行于所施加的力。另一个夹头则如图1所示，能固定住挠性被粘物(见5．1．2)，此夹头是自校准型的，因此施加的力平行于胶接面，并与拉伸试验装置（4．1）的传感器相联。 5 试样 5．1 被粘材料 被粘材料的厚度要以能经受住所预计的拉伸力为宜。其尺寸要精确地测量并写入试验报告。注：被粘试片的厚度由胶粘剂供需方约定，推荐被粘试片的厚度是：金属1．5mm；塑料1．5mm；木材3mm；硫化胶2mm。挠性被粘试片的厚度与类型对试验结果影响较大必须加以记录，当被粘试片厚度大于1 mm时，厚度测量精确到0．1mm；当被粘试片厚度小于1 mm时，厚度测量精确到0．001mm。 5．1．1 刚性被粘试片 刚性被粘试片宽为25．0mm±0．5mm，除非另有规定1]，长为200mm以上的长条。
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/c38183684.html, 304不锈钢抗拉强度试验影响因素分析 作者：林剑峰 来源：《科学与财富》2016年第25期 摘要：文章通过试验，对比分析了不同试验速率与温度对奥氏体304不锈钢拉伸性能测试结果的影响规律，总体上的试验结果表明，试验速率对测定结果的影响较小，环境的温度变化才是测定结果波动的主要影响因素，以期本试验研究分析可指导生产检测与产品验收。 关键词：奥氏体304不锈钢；拉伸试验；马氏体；环境温度；试验速率 拉伸试验是力学性能试验中最基础、最常用的试验，拉伸试验中给出的性能指标也是在工业上应用最广泛的材料性能指标。304不锈钢是一种通用型奥氏体不锈钢，它的金属制品耐高温，韧性高，加工性能好，广泛使用于工业和家具装饰行业和食品医疗行业。拉伸性能是其力学性能测试中最基本、最通用的检验指标，也是304不锈钢产品的最基本交货依据。由于304不锈钢属于非稳态奥氏体不锈钢，在拉伸试验变形过程中会发生应变诱发相变产生马氏体，但金属材料本身材质的不均匀性以及在应变强化过程中温度、速率、应变量等均可影响应变诱发马氏体的转变量、转变速率等方面的情况，使得抗拉强度测定结果存在差异，不利于测试的进行。因此，有必要对拉伸试验检测结果波动的影响因素进行分析，掌握不同测试条件下拉伸性能测试结果的变化规律，从而对所检验的材料做出科学的评价。 1试验材料与试验方法 1.1试验材料 试验材料选用厚度为20mm、共3个炉号的热轧固溶态304不锈钢板，不同炉号钢板的化学成分略有不同。 1.2 试验方法 采用不同试验温度（在GB/T228.1-2010规定的温度范围内10～35℃）和不同拉伸试验速率（上、下限分别略大于和略小于GB/T228.1-2010规定的拉伸速率范围0.005～0.008s-1）对 上述304不锈钢板进行拉伸试验。拉伸试验用试样为螺纹头棒状试样，试样形状及尺寸如图1所示。拉伸试验前后分别测试试样均匀变形段的马氏体含量。拉伸试验采用德国产Z300高低温电子拉伸试验机完成，马氏体含量测定用瑞士产FeritscopeFMP30铁素体含量测定仪完成。 2 试验结果与讨论 2.1 304不锈钢加工硬化分析
挤出复合薄膜剥离强度的影响因素 挤出复合工艺具有投资少，成本低，生产效率高，操作简便等多方面的优点，因此，它在塑料薄膜的复合加工中占有相当重要的地位。但是，在实际生产中也难免会出现这样或那样的问题，在此，就以最为常见的剥离强度差为例与大家共同分析探讨。 基材对剥离强度的影响 1．基材表面处理效果对剥离强度的影响 被涂布基材应当预先进行电晕处理，使表面张力达到4.0×10-2N/m以上，以改进基材同熔融挤出树脂的黏结性，从而提高挤出复合强度。因此，生产前要检测基材的表面张力是否达到要求，一旦发现表面张力太低，应立即更换基材或对基材重新进行表面处理。此外，经表面处理过的薄膜，其表面张力应当是均匀一致的，否则也会对剥离强度产生一定的影响，造成剥离强度不均匀、不一致。 2．基材表面清洁度对剥离强度的影响 被涂布基材表面应当无灰尘、无油污。如果基材表面的清洁度差，黏附了灰尘、油脂等污物，就会直接影响到熔融树脂与塑料薄膜表面的黏合力，从而使挤出复合膜的黏结强度下降。 3．其他因素的影响 对于一些易吸湿的薄膜材料(如尼龙薄膜)，如果已经发生吸湿现象，也会影响挤出复合膜的黏结牢度。因此，对于易吸湿的薄膜材料一定要注意防潮，尼龙薄膜在使用前和使用后应当及时用铝箔包裹好。
油墨对剥离强度的影响 1．油墨质量对剥离强度的影响 在实际生产过程中，有时候会出现无油墨或油墨较少部位的剥离强度好，而有油墨或油墨较多部位的黏合牢度比较差的现象。这就是由于所用的油墨印刷适性不好，油墨与基材之间黏结不良，从而造成挤出复合膜的剥离强度差。一旦发生这种情况，应当及时更换合适的油墨，并同油墨厂商联系，共同协商和研究解决办法。 2．油墨干燥性对剥离强度的影响 如果油墨干燥不良，特别是当油墨中大量地使用了甲苯、丁醇等沸点比较高的溶剂，而且干燥箱温度设置不当时，就会有少量或较大量的溶剂残留在油墨层中，复合后可能会造成复合膜的分层，使剥离强度变差。因此，在印刷过程中一定要对油墨的干燥性能进行严格的控制，保证油墨能够充分干燥。 此外，在印刷过程中还要注意对印刷速度和干燥温度等工艺条件的控制，因为它们也会对油墨中溶剂的挥发速度产生一定的影响。如果印刷速度较快，且印刷机干燥箱的温度又比较低，油墨中的溶剂可能无法完全挥发掉，这些残留的溶剂就会在薄膜上形成一些小泡，造成复合膜黏结牢度下降。一般来说，在设定干燥箱的温度时，必须综合考虑印刷速度、油墨的干燥速度、承印材料的种类以及印刷图案的大小等因素。 复合用树脂对剥离强度的影响 1．树脂类型对剥离强度的影响 挤出涂布复合用树脂可以是聚乙烯、聚丙烯、EVA、Surlyn、Nucler、Bynel、EVAL、EAA等。挤出涂布复合的目的不同，选用的树脂也不同。例如，用于普通层合塑料制袋的树脂，可以是热封性较好的各种热封用树脂；用于夹心挤复用的树脂，要求同面层和内封层塑料均有良好的相容性，可根据面层及
影响金属材料疲劳强度的八大因素 Via 常州精密钢管博客 影响金属材料疲劳强度的八大因素 材料的疲劳强度对各种外在因素和内在因素都极为敏感。外在因素包括零件的形状和尺寸、表面光洁度及使用条件等，内在因素包括材料本身的成分，组织状态、纯净度和残余应力等。这些因素的细微变化，均会造成材料疲劳性能的波动甚至大幅度变化。 各种因素对疲劳强度的影响是疲劳研究的重要方面，这种研究将为零件合理的结构设计、以及正确选择材料和合理制订各种冷热加工工艺提供依据，以保证零件具有高的疲劳性能。 应力集中的影响 常规所讲的疲劳强度，都是用精心加工的光滑试样测得的，然而，实际机械零件都不可避免地存在着不同形式的缺口，如台阶、键槽、螺纹和油孔等。这些缺口的存在造成应力集中，使缺口根部的最大实际应力远大于零件所承受的名义应力，零件的疲劳破坏往往从这里开始。 理论应力集中系数Kt ：在理想的弹性条件下，由弹性理论求得的，缺口根部的最大实际应力与名义应力的比值。 有效应力集中系数（或疲劳应力集中系数）Kf：光滑试样的疲劳极限σ-1与缺口试样疲劳极限σ-1n的比值。 有效应力集中系数不仅受构件尺寸和形状的影响，而且受材料的物理性质、加工、热处理等多种因素的影响。 有效应力集中系数随着缺口尖锐程度的增加而增加，但通常小于理论应力集中系数。 疲劳缺口敏感度系数q：疲劳缺口敏感度系数表示材料对疲劳缺口的敏感程度，由下式计算。 q的数据范围是0-1，q值越小，表征材料对缺口越不敏感。试验表明，q并非纯粹是材料常数，它仍然和缺口尺寸有关，只有当缺口半径大于一定值后，q值才基本与缺口无关，而且对于不同材料或处理状态，此半径值也不同。 尺寸因素的影响
用心专注服务专业 影响铝蜂窝板剥离强度的因素 １.胶粘剂对铝蜂窝板剥离强度的影响 （1）采用聚氨酯、环氧树脂类室温固化胶粘剂生产的铝蜂窝板，其粘接强度低，对于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板所测的180°剥离强度为4N/mm 左右。这种铝蜂窝板的粘接性、耐候性均较差，使用1年后粘接性能大幅下降。采用这种工艺生产的铝蜂窝板不适用于室外，但可用于室内做装饰隔板。 (2）采用环氧胶膜工艺生产的铝蜂窝板的粘接强度低，对于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板所测的180°剥离强度为4N/mm左右，然而其粘接 性能耐候性好，使用1年后其剥离强度下降很小。缺点是铝蜂窝板的粘接层较脆，长期震动后铝蜂窝板会发生分层。 （3）采用热塑性胶膜连续复合工艺生产的铝蜂窝板的粘接强度是前2种工艺生产的铝蜂窝板的3-5倍，对于正六边形蜂窝芯的边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板，所测的180°剥离强度值为18N/mm左右。其粘接性、耐候性好，使用1年后其剥离强度下降很小。由于是连续生产，效率高，可满足短期大批量供货要求。这种工艺的缺点是所采用的平面连续热复合机设备价格高，投资巨大。热塑性胶膜是一种特殊热熔胶膜，胶膜本身要有很高的内聚强度和拉伸强度，这样可保证铝蜂窝板的粘接牢固。如果采用一般的热熔胶膜，其粘接强度很低，180°剥离强度值仅有3N/mm。 2、生产工艺对铝蜂窝板剥离强度的影响 采用热压机生产铝蜂窝板，由于热压机压力较大，较难控制，为防止压塌铝蜂窝芯，常常放置垫块。如果垫块高了，会影响施加的压力，导致粘接强度低。如采用平面热复合机，由于压力是由弹力提供，可以通过调节高度来控制所施加的压力，因此，采用这种工艺生产的铝蜂窝板的粘接强度较高，而且很稳定。 3、铝的表面状况对铝蜂窝板剥离强度的影响 铝表面的油污、脏物和自然形成的松散氧化层会严重影响铝蜂窝板的粘接效果，因此，必须经过清洗和预处理。铝表面可采用磷化处理或铬化处理，使铝表面形成一层紧密的化学转化膜，经处理后的铝粘接效果好。
压敏胶带剥离强度测试标准 1. 范围 1.1这些测试方法主要用于压敏胶带剥离强度的测试。 1.1.1 方法 A：单面胶从标准钢板或其他类似表面的平板上180° 剥离的测试方法。 1.1.2 方法B：单面背衬胶粘性的测试方法。 1.1.3 方法C：双面胶与标准钢板粘性的测试方法。 1.1.4 方法D：单面胶或双面胶与离型纸的粘性的测试方法。 1.1.5 方法E：无基材胶带与标准钢板的粘性的测试方法。 1.1.6 方法F：单面胶与标准钢板90°剥离的测试方法。 1.2这些测试方法是给定压敏胶带粘性测试的统一评定方法，这评定可 以针对一卷，两卷之间或一批。 1.3不同的基材和（或）胶质都会影响测定结果，因此，这些方法不适 用不统一的胶质。 1.4这些测试方法不适用于一些相对硬质的基材、衬里或在低强度下高粘性背胶的测试。这些特性对测试结果有很大的影响，因而不能真正代表粘力。 1.5 测试数值用 IS或英寸—磅做为单位，在每个单位系统中数值的规定都是不同的，因此，每个系统必须使用自己的单位。 1.6这些标准没用强调在操作过程中可能会发生的所有安全隐患。标准 使用者有义务去建立一个安全健康的操纵规则。 4.测试方法概要 4.1 方法 A——单面胶180°剥离——用可控压力把胶带粘贴到标准测 试板上。测试时，以恒定的速度180°角从测试板上剥离。 4.2 方法B——单面背衬胶的粘性——胶带式样一粘贴到测试钢板上， 取另一式样粘贴到式样以的背面，然后按方法A进行测试。 4.3 方法C——双面胶 4.3.1 表面粘性——把双面胶的正面贴到不锈钢板上，衬里面朝外。 撕去衬纸，贴一层0.025mm（0.001in）的聚酯薄膜，接下来按方法A 进行
三、简答题 1．简述哪些因素对钢材性能有影响？ 化学成分；冶金缺陷；钢材硬化；温度影响；应力集中；反复荷载作用。2．钢结构用钢材机械性能指标有哪几些？承重结构的钢材至少应保证哪几项指标满足要求？ 钢材机械性能指标有：抗拉强度、伸长率、屈服点、冷弯性能、冲击韧性； 承重结构的钢材应保证下列三项指标合格：抗拉强度、伸长率、屈服点。3．钢材两种破坏现象和后果是什么？ 钢材有脆性破坏和塑性破坏。塑性破坏前，结构有明显的变形，并有较长的变形持续时间，可便于发现和补救。钢材的脆性破坏，由于变形小并突然破坏，危险性大。 4．选择钢材屈服强度作为静力强度规范值以及将钢材看作是理想弹性一塑性材料的依据是什么？ 选择屈服强度f y 作为钢材静力强度的规范值的依据是：①他是钢材弹性及塑性工作的分界点，且钢材屈服后，塑性变开很大（2%~3%），极易为人们察觉，可以及时处理，避免突然破坏；②从屈服开始到断裂，塑性工作区域很大，比弹性工作区域约大200倍，是钢材极大的后备强度，且抗拉强度和屈服强度的比例又较 大（Q235的f u /f y ≈1.6~1.9）,这二点一起赋予构件以f y 作为强度极限的可靠安 全储备。 将钢材看作是理想弹性—塑性材料的依据是：①对于没有缺陷和残余应力影响的 试件，比较极限和屈服强度是比较接近（f p =(0.7~0.8)f y ），又因为钢材开始屈服 时应变小（ε y ≈0.15%）因此近似地认为在屈服点以前钢材为完全弹性的，即将屈服点以前的б-ε图简化为一条斜线；②因为钢材流幅相当长（即ε从0.15%到2%~3%），而强化阶段的强度在计算中又不用，从而将屈服点后的б-ε图简化为一条水平线。 5．什么叫做冲击韧性？什么情况下需要保证该项指标？ 韧性是钢材抵抗冲击荷载的能力，它用材料在断裂时所吸收的总能量(包括弹性和非弹性能)来度量，韧性是钢材强度和塑性的综合指标。在寒冷地区建造的结构不但要求钢材具有常温(℃ 20)冲击韧性指标，还要求具有负温(℃ 0、℃ 20 -或℃ 40 -)冲击韧性指标。
水泥抗折与抗压强度的影响因素 任何混凝土结构物主要都是用于承受荷载或抵抗各种作用力的，强度是混凝土最重要的力学性能。工程上对混凝土的其它性能要求，如不透水性、抗冻性等，而这些性能与混凝土强度往往存在着密切的联系。一般说来，混凝土的强度愈高，其刚性、不透水性、抵抗风化和某些侵蚀介质的能力也愈高；而强度愈高，往往其干缩也较大，同时较脆、易裂。因此，通常用强度来评定和控制混凝土的质量以及评价各种因素影响程度的指标。 1水灰比 水泥混凝土强度主要取决于毛细管孔隙率或胶空比，但这些指标都难于测定或估计。而充分密实的混凝土在任何水灰比程度下的毛细管孔隙率由水灰比所确定。 毛细孔隙率Pc=W/C –0.36α 胶空比x=0.68α/(0.32α+W/C) 其中：W/C—水灰比 α—水化程度 Duff Abrams的混凝土强度水灰比定则指出：―对于一定材料，强度取决于一个因素，即水灰比。‖由此看来，水灰比—孔隙率关系无疑是最重要的因素。它影响着水泥浆基体和粗骨料间过渡区这两者的孔隙率，水泥石在水化过程中的孔隙率取决于水灰比，水灰比和混凝土的振捣密实程度两者都对混凝土体积有影响，当混凝土混合料能被充分捣实时，混凝土的强度随水灰比的降低而提高。然而，形成水化物需要一个最小的水量。 （W/C）min =0.42α 即完成水化（α=1.0）的W/C不应低于0.42。显然在低W/C时预期残留的未水化水泥能够在浆体内继续长期存在，亦即W/C低于0.42，浆体将自我干燥。为避免这种现象，有效的最低W/C比要高于0.42。在实际中，我们可以通过规定的W/C来保证充分密实的混凝土在规定龄期的强度，保证混凝土的性能。 2 水泥 水泥混凝土的影响取决于水泥的化学成分及细度。水泥强度主要来自于早期强度（C3S）及后期强度（C2S），而且这些影响贯穿于混凝土中。用C3S含量较高的水泥来制作混凝土，其强度增长较快，但在后期可能以较低的强度而告终。而无论通过改变成分、养护条件或者利用外加剂而比较缓慢地水化，都可使水泥产生较高的最终强度。 水泥细度对混凝土强度的影响也很大。随着细度增加，水化速率增大，就导致较高的强度增长率。但应避免细磨粉的含量。因为当颗粒很细时，间隙水可引起一些高W/C区域。另外，研究表明，直径大于60pm的颗粒对强度是没什么贡献的。 而水泥质量的波动对混凝土强度的影响,应引起注意。水泥厂生产的同一品种同一标号的水泥，不可避免地会在质量上有波动。水泥质量的波动，毫无疑问
1.0影响材料性能的因素 2.01.1碳当量对材料性能的影响字串9 决定灰铸铁性能的主要因素为石墨形态和金属基体的性能。当碳当量（）较高时，石墨的数量增加，在孕育条件不好或有微量有害元素时，石墨形状恶化。这样的石墨使金属基体能够承受负荷的有效面积减少，而且在承受负荷时产生应力集中现象，使金属基体的强度不能正常发挥，从而降低铸铁的强度。在材料中珠光体具有好的强度、硬度，而铁素体则质底较软而且强度较低。当随着 C、Si的量提高，会使珠光体量减少，铁素体量增加。因此，碳当量的提高将在石墨形状和基体组织两方面影响铸铁铸件的抗拉强度和铸件实体的硬度。在熔炼过程控制中，碳当量的控制是解决材料性能的一个很重要的因素。 1.2合金元素对材料性能的影响 在灰铸铁中的合金元素主要是指Mn、Cr、Cu、Sn、Mo等促进珠光体生成元素，这些元素含量会直接影响珠光体的含量，同时由于合金元素的加入，在一定程度上细化了石墨，使基体中铁素体的量减少甚至消失，珠光体则在一定的程度上得到细化，而且其中的铁素体由于有一定量的合金元素而得到固溶强化，使铸铁总有较高的强度性能。在熔炼过程控制中，对合金的控制同样是重要的手段。 1.3炉料配比对材料的影响字串4 过去我们一直坚持只要化学成分符合规范要求就应该能够获得符合标准机械性能材料的观点，而实际上这种观点所看到的只是常规化学成分，而忽略了一些合金元素和有害元素在其中所起的作用。如生铁是Ti的主要来源，因此生铁使用量的多少会直接影响材料中Ti的含量，对材料机械性能产生很大的影响。同样废钢是许多合金元素的来源，因此废钢用量对铸铁的机械性能的影响是非常直接的。在电炉投入使用的初期，我们一直沿用了冲天炉的炉料配比（生铁：25~35%，废钢：30~35%）结果材料的机械性能（抗拉强度）很低，当我们意识到废钢的使用量会对铸铁的性能有影响时及时调整了废钢的用量之后，问题很快得到了解决，因此废钢在熔化控制过程中是一项非常重要的控制
论述混凝土强度的影响因素 李广兰 混凝土硬化后最基本的性能就是强度, 混凝土强度有抗压、抗拉、弯曲、剪切强度等。抗压强度同其他强度间有密切的关系。由于它的测定方法比较简单, 同时在混凝土结构中混凝土主要用来承受压力, 因此凝土的抗压强度就成为评价其质量的最重要的一项指标。通常所讲的混凝土强度等级是混凝土的特定抗压强度,是设计和施工时的强度指标。混凝土强度等级是按照标准方法试验测定的。用边长为15 cm的立方体试件, 标准条件( 温度为20±2℃, 相对湿度90%以上)下养护28天的抗压强度。影响混凝土强度的因素较多, 主要是混凝土的构成材料, 施工中振捣密实强度及混凝土强度增长过程中的养护条件。混凝土的组成材料包括水泥、集料( 粗、细骨料) 、水、掺合料、外加剂等。 1 水灰比是决定混凝土强度的关键 水在混凝土中的掺量是决定混凝土强度的主要因素。通常情况下, 满足水泥水化所需的水量不超过水泥重量的25%。普通混凝土常用的水灰比为0.4:0.65, 超过水化需要的水主要是为了满足工作性的需要。超量的水在混凝土内部留下了缝,使混凝土强度、密度和各种耐久性都受到不利影响, 因此, 水灰比是定混凝土强度的关键。灰水比越大( 水灰比越小) 混凝土强度越高, 灰水比越小( 水灰比越大) 强度越低。在一般情况下, 集料的强度都高于混凝土强度, 甚至高出几倍。因此, 混凝土的强度主要取决于起胶结作用的水泥石的质量。而水泥石的质量又决定于水泥标号和水灰比, 所以说水泥石质量决定于水灰比, 可从水在水泥浆体中的存在形态加以分析。经研究证明, 水泥浆体中的水有四种形态: ( 1) 化合水, 水以原子形态参加晶格, 即水分子有序排列于水化物晶格之内, 完全与水泥化合而形成新物质。这部分约占总量的20~25%。 ( 2) 凝胶水,存在于水化物凝胶中的水为凝胶所包围, 但不与水泥起水化反应。蒸发后在水泥石中留下凝胶孔。 ( 3) 毛细水,存在于毛细孔中的可蒸发水, 蒸发后留下毛细孔。 ( 4) 游离水, 对水泥浆体结构和性能完全属于多余的可蒸发水, 因此, 愈少愈好。但因为混凝土施工需一定的和易性, 故游离水不能完全避免。 以上4种存在于水泥浆体的水, 除了化合水外, 其余三种形态的水, 都将随着水泥浆体的凝结硬化而逐渐蒸发掉, 给水泥石留下的是孔隙, 而任何固体的强度都与所含孔隙率大小有关, 孔隙率越大强度越低, 隙越小强度越高。所以混凝土水灰比越大, 孔隙率越大, 强度越低, 水灰比越小, 孔隙率越小, 强度越高。 2 水泥对混凝土强度的影响 水泥标号对混凝土强度的作用是人们所熟知的, 同样配合比, 水泥标号愈高, 混凝土强度愈高, 水泥标号愈低, 混凝土强度愈低。关于水泥用量对混凝土强度的影响, 一般认为“水泥越多混凝土强度越高”。这个认识是不确切的: 这个前提应该是在水灰比不变的情况下。如果水灰比不同, 就无法谈高低问题。二是两者间关系不是永恒的。在水灰比不变的情况下, 混凝土强度有随水泥用量增加而提高的可能。 但当水泥用量增加到某一极限量时, 混凝土强度不但没有提高, 反而有下降的趋势。从水泥用量对水泥石孔隙的影响来分析, 在某一水灰比时, 水泥用量如果恰在水泥全部水化限度内, 则水泥石的孔隙率是正常的, 也就是水泥石强度是最高的。如果水泥用量增加, 相应地水也要增加。所以, 孔隙率不会降反增水泥石混凝土整个体积中的比例。在混凝土中, 水泥
超细纤维聚氨酯合成革剥离强度影响因素研究 杜明兵 （上海华峰超纤材料股份有限公司一上海２０１５０８） 摘一要：采用聚氨酯树脂含浸无纺布，制备了超细纤维合成革基布，讨论了聚氨酯树脂种类和固含量二凝固条件二凝固调节剂和离型剂用量对超细纤维合成革基布剥离强度的影响三结果表明，聚醚型聚氨酯制备的基布剥离强度较高；采用２０％固含量的聚醚型聚氨酯树脂二１％的１０＃离型剂配制浸渍料，凝固浴中二甲基甲酰胺（ＤＭＦ）质量分数３０％二温度２５?，得到的超细纤维合成革基布剥离强度最大三 关键词：聚氨酯；超细纤维合成革；浸渍；剥离强度 中图分类号：ＴＱ３２３.８一一一文献标识码：Ａ一一一文章编号：１００５－１９０２（２０１８）０２－００３１－０３ 一一超细纤维合成革是一种微观结构和性能类似于天然皮革的材料，具有优异的耐磨性二透气性二耐老化性能，是代替真皮的理想材料之一，并广泛应用于汽车二制鞋二沙发二箱包等领域［１］三湿法聚氨酯（ＰＵ）膜是一种具有致密表层而内部有多孔结构的多孔材料［２－４］三对于下游市场的应用，基布的剥离强度是一个重要的指标三超细纤维合成革基布剥离时，聚氨酯树脂填充在纤维之间，粘结着纤维，起到阻止络合的纤维分离的作用，从而提高基布的剥离强度三影响超细纤维合成革基布剥离强度的因素，除了树脂本身的物性外，还和聚氨酯树脂与纤维之间粘结状态二滑移性二间隙大小等状态因素有关三本实验采用无纺布浸渍聚氨酯树脂的工艺制备了超细纤维合成革基布，考察了聚氨酯种类及固含量二凝固条件及添加剂用量对超细纤维合成革剥离强度的影响三 １一实验部分 １.１一主要原料 针刺无纺布（海岛型纤维，组成为尼龙６／低密度聚乙烯（ＰＡ６／ＬＤＰＥ），５００ｇ／ｍ２，密度０.２８ｇ／ｍ３）二聚氨酯树脂ＰＵ１（聚酯型，固含量３０％）二聚氨酯树脂ＰＵ２（聚醚型，固含量３０％）二聚氨酯树脂ＰＵ３（聚酯聚醚型，固含量３０％）二１０＃离型剂（改性硅油）二聚氨酯胶黏剂（聚酯聚醚型，固含量４５％），上海华峰超纤材料股份有限公司；凝固调节剂ＢＳ-１６５，江苏宝泽高分子材料股份有限公司；二甲基甲酰胺（ＤＭＦ），工业级，浙江江山化工股份有限公司三１.２一超细纤维合成革基布的制备 首先调整聚氨酯树脂二凝固调节剂二离型剂和ＤＭＦ用量，配制不同固含量的浸渍料三将超细纤维针刺无纺布经过加满浸渍料的含浸槽，槽内通过８组压辊挤压，将浸渍料含浸到无纺布内部；含浸好的无纺布经过一定浓度的ＤＭＦ水溶液中凝固，凝固好的基布经过水洗，除去残留的ＤＭＦ；再经过８５?甲苯的密封槽，通过压辊挤压，将无纺布内的ＬＤＰＥ组分溶解出来，溶解后经过沸腾水的密封槽，将基布内残留的甲苯萃取出来；最后经过热风烘箱干燥定型，即得到超细纤维合成革基布［５］三 １.３一性能测试 基布剥离强度的测试：裁取２块１０ｍｍ?１３０ｍｍ的超纤合成革基布，将聚氨酯胶黏剂涂刮于面层，再将相同的试样与其面对面相互贴合，用卷轴压辊机或其余合适方式加压２ ３ｓ，将贴合后的试样在（１３０?５）?的恒温干燥箱中烘３０ｍｉｎ，取出冷却至室温，采用拉伸试验机测试三分别在基布的左二中二右位置取样，每个样品各取１０个点，测试结果求平均值三采用荷兰飞纳公司ＰｈｅｎｏｍＰｕｒｅ型扫描电子显微镜（ＳＥＭ）观察合成革基布截面的微观结构三 ２一结果与讨论 ２.１一聚氨酯树脂对剥离强度的影响 本研究所做的超细纤维合成革用甲苯开纤（溶解出ＬＤＰＥ），因此选择的聚氨酯树脂需要耐甲苯［６］三不同类型的聚氨酯，由于其结晶能力的差 四１３四 ２０１８年第３３卷第２期 ２０１８．Ｖｏｌ．３３Ｎｏ．２聚氨酯工业 ＰＯＬＹＵＲＥＴＨＡＮＥＩＮＤＵＳＴＲＹ万方数据
压敏胶带剥离强度测试 标准 1. 范围 这些测试方法主要用于压敏胶带剥离强度的测试。 方法 A：单面胶从标准钢板或其他类似表面的平板上180°剥离的测试方法。 方法B：单面背衬胶粘性的测试方法。 方法C：双面胶与标准钢板粘性的测试方法。 方法D：单面胶或双面胶与离型纸的粘性的测试方法。 方法E：无基材胶带与标准钢板的粘性的测试方法。 方法F：单面胶与标准钢板90°剥离的测试方法。 这些测试方法是给定压敏胶带粘性测试的统一评定方法，这评 定可以针对一卷，两卷之间或一批。 不同的基材和（或）胶质都会影响测定结果，因此，这些方法 不适用不统一的胶质。 这些测试方法不适用于一些相对硬质的基材、衬里或在低强度 下高粘性背胶的测试。这些特性对测试结果有很大的影响，因而不 能真正代表粘力。 测试数值用 IS 或英寸—磅做为单位，在每个单位系统中数值 的规定都是不同的，因此，每个系统必须使用自己的单位。 这些标准没用强调在操作过程中可能会发生的所有安全隐患。 标准使用者有义务去建立一个安全健康的操纵规则。 4. 测试方法概要 方法 A——单面胶 180°剥离——用可控压力把胶带粘贴到标 准测试板上。测试时，以恒定的速度180°角从测试板上剥离。 方法 B——单面背衬胶的粘性——胶带式样一粘贴到测试钢板 上，取另一式样粘贴到式样以的背面，然后按方法A 进行测试。 方法C——双面胶 表面粘性——把双面胶的正面贴到不锈钢板上，衬里面朝外。撕去衬纸，贴一层（）的聚酯薄膜，接下来按方法A 进行测 试。 衬里粘力——在双面胶的正面贴上的聚酯薄膜，然
后撕去衬纸贴到不锈钢板上。接下来的测试同方法A。 方法 D——测试离型纸胶带（单面或者双面）的粘性——把胶带粘贴到测试钢板上，衬里面朝外。同方法 A 中单面胶从钢板上剥离类似，用同 样的方法测试衬纸与胶粘剂的剥离强度。 方法E——无基材胶带的粘力测试 正面——把胶带贴到标准测试钢板上。除去衬纸，贴上厚度为的聚酯薄膜形成一个背衬薄膜胶带试样。按照方法 A 进行剥离力的测试。 衬里面——把胶带正面贴上厚度为的聚酯薄膜，撕去衬纸贴后贴到钢板上按方法A进行测试。 方法F——单面胶90°剥离——在可控的压力下把胶贴到标准钢板上，以恒定的速度从钢板上90°角进行剥离测试，计算剥离过程的力。 5. 意义和应用 这些测试方法是为保证质量使用的。给定的压敏胶在特定条件下测定其最大和最小剥离力，其数值用作验收标准。 方法A、B、C、E、F还可以用来测定给定胶带与其他一种或多种不同材料和材质的表面的相对粘力。有代表性的材料式样足以作为标准钢板试验使用。 方法A, B, C, E or F 不能被用来对比测试同类但不同粘着力的胶带。这是因为测试的剥离力并没有规范为一定压力范围。压力会因为单面背 衬的硬度和黏着力度而有所不同。两种不同胶带极少有相同此类属性。 方法 D 可以测试在特定剥离速度下剥离掉黏胶带的离型纸所需要的不同力值。 不同的剥离速度剥离力值不同。 这几种测试方法没有提供设计信息，原因在于通常粘着力和功能要求之间没有直接关联。 6. 设备 取样器—取样器应使用两边平行的单刃刀片，精确的分开距离，这样可以剪切出宽度精确的试样。两种剪切12 和24-mm[ 1-in.]剪切宽度都是 可用的。为了不引起试样边缘破损，取样器也可以选择适合的。注意1— 这些宽度是根据Guide D 5750/D5750M 的公制计量单位为参照的。 除了欧洲外，所谓的组合公制单位世界通用，如果测试的宽度不同，计算的方法也相应 的不同。 注意2—12mm取样刀规格是12mm宽，220mm长的铝制刀柄。。。。。。。。。。。。。。
中华人民共和国国家标准 GB2792－81 压敏胶粘带180°剥离强度测定方法 1 适用范围 本标准规定了用剥离法测量分开压敏胶粘带与被粘板材所需力的测定方法。 压敏胶粘带与被粘物为片、膜材料时，将采用金属校直板进行测定。 2 原理 用180°剥离方法施加应力，使压敏胶粘带对被粘材料粘接处产生特定的破裂速率所需的力。 3 装置 3．1 辊压装置(见图1) 3．1．1 压辊是用橡胶覆盖的直径为84±1mm，宽度45mm的钢轮子。 3．1．2 橡胶硬度(邵尔A型)为60°±5°，厚度6mm。 3.1．3 压辊质量为2000±50g。 3.2 试验机 3．2．1 拉力试验机应符合JB 706-77《机械式拉力试验机技术条件》的关于鉴定试验机的要求。3．2．2 拉力试验机应附有能自动记录剥离负荷的绘图装置。 4 试样 4.l 胶粘带 胶粘带宽度为20±1、25±1mm，长度约200mm。
4．2 试验板 胶粘带与板材粘合时，试验板表面应平整，试验时不应产生弯曲变形，试验板尺寸如图2所示。 单位：mm。 4．3 校直板 胶粘带与片、膜材料粘合时，应使用金属校直板，其尺寸如图3所示。单位：mm。 4．4 试样制备 4．4．1 被粘材料，表面处理方法、试样制备后的停放时间等应按产品工艺规程要求进行。4．4．2 为了保证在试验时胶粘带与被粘片、膜材料保持180°分离角度，用胶粘带将试片顺长度方向的两侧粘贴在金属校直板上。 5 试验条件 5．1 试验室温度为23±2℃；相对湿度为65±5％。
5．2 胶粘带、被粘材料应在5．1条件下放置2h以上。 6 试验步骤 6．1 用精度不低于0．05mm的量具测量胶粘带宽度。 6．2 将胶粘带剥开，切去外面的3～5层，均匀撕剥胶粘带(在粘合长度内不能接触手或其它物体)，使胶粘带与被粘材料一端粘接，其夹角大于30°，被粘材料的另一端下面放置一条长约200mm， 宽40mm的涤纶膜或其它材料，然后用辊压装置的轮子在自重下约以120mm／s的速度对试样来回滚压三次。 6．3 到达产品工艺规程规定的停放时间后，将试样自由端折过180°，并剥开粘合面约10mm。被粘材料夹在下夹持器上，试样自由端夹在上夹持器上。应使剥离面与试验机力线保持一致。6．4 试验机以300±10mm／min下降速度连续剥离。有效剥离粘合面长度约100mm,并有自动记录装置绘出剥离曲线。 7 试验结果 7．1 取值范围 在记录曲线中，曲线AB、CD部分都不计入试验结果(图4)。单位：mm。 7．2 求积仪法计算 压敏胶粘带180°剥离平均强度σ(180°B)(g／cm)按下式计算：
影响材料力学性能测试的因素 1 拉伸实验强度和延性丈量的准确度和偏向取决于能否严厉恪守指定实验办法并受设备和材料要素、试样制备和实验、丈量误差的影响。 2 关于相同材料的复验协商分歧取决于材料的平均性、试样制备的反复性、实验条件和拉伸实验参数的测定。 3 可影响实验结果的设备要素包括：拉伸实验机的刚性、减震才能、固有的频率和运动部件重量;力的指针准确度和实验机不同范围内力的运用;恰当的加力速度、用适宜的力使试样对中、夹具的平行度、夹持力、控制力的大小、引伸计的适用性和标定、热的消散(经过夹具、引伸计或辅助安装)等等。 4 能影响实验结果的材料要素包括：实验材料的代表性和平均性、试样型式、试样制备(外表光亮度，尺寸准确度，标距端部过渡圆弧，标距内锥度，弯曲试样，螺纹质量等等)。 a、有些材料对试样外表光亮度十分敏感(见注8) 必需研磨至理想光亮度，或者抛光至得到正确结果。 b、关于铸造的、轧制的、锻造的或其他非加工外表状态的试样，实验结果可能受外表特性影响(见注14)。 c、取自部件或构件隶属部位的试样，像外延局部或冒口，或者独立消费的铸件(例如, 脊形试块)可能产生不具部件或构件代表性的实验结果。 d、试样尺寸可能影响实验结果。关于圆柱形的或矩形的试样，改动试样尺寸普通对屈从强度和抗拉强度影响很小，但假如呈现改动，则可影响上屈从强度、伸长率和断面收缩率。用下式比拟不同试样测定的伸长率值： L0/(A0)1 / 2 ( 1) 其中： L0 = 试样的原始标距 A0 = 试样的原始横截面积 1 具有较小的L0/(A0)1 / 2 比值的试样普通会得出较大的伸长率和断面收缩率，例如矩形拉伸试样的宽度或厚度增加后，状况即如此。 2 坚持L0/(A0)1 / 2r比值固定最小值，但影响不大。由于增加图8比例试样的尺寸可发现伸长率和面积收缩有所增加或减少，这取决于材料和实验条件。 e、标距内有一个允许的1 %的锥度可招致伸长率值降低。1 %的锥度会使伸长率降低15 % 。