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盖梁抱箍法施工及计算(新)

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第 1 页 共 9 页 盖梁抱箍法施工及计算 摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁 抱箍 结构 计算 施工 1.工程概况

广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30mT梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成， 钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用υ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高 第 2 页 共 9 页

的钢管立柱，横杆钢管与立柱采用扣件连接，竖向间隔0.5m，栏杆周围挂安全网。 盖梁施工示意图见图2。 3.盖梁侧模板支撑计算 假定砼浇注时的侧压力由拉杆和背带承受，Pm为砼浇注时的侧压力， T为拉杆承受的拉力。 侧模板支撑计算示意图见3。

槽钢支架抱箍

图2 盖梁施工示意图

3.1荷载计算 砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh ，当v/T≤0.035时，h=0.22+24.9v/T 式中：K—外加剂影响系数，取1.2； γ—砼容重，取25KN/m3； h—有效压头高度； v—砼浇筑速度，此处取值0.45m/h， T—砼入模温度，此处按25℃考虑 则：v/T=0.45/30=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.6m Pm= Kγh=1.2×25×0.6=18KPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa考虑， 则：Pm=18+4=22KPa 砼浇筑至盖梁顶时，盖梁上产生的纵向每米侧压力： Pm=22KPa

图3 侧模支撑计算示意图H=1.4mh=0.6m

T2T1

图1：抱箍构件形象示意图（半个）第 3 页 共 9 页

P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=22×0.8+22×0.6/2=24.2KN (参考《路桥施工计算手册》p173) 3.2拉杆拉力验算 拉杆（υ18圆钢）纵向间距0.8m范围内砼浇筑时的侧压力： σ=0.8P/2πr2 =0.8m×24.2 KN /（2×174mm2）=55.63MPa σ=55.63MPa <[σ]=29600N/174 mm2=170MPa，满足抗拉要求。 (参考《路桥施工计算手册》p182) 3.3背带挠度验算 设背带两端的拉杆为支点，背带为简支梁，梁长l0=1m， 简支梁均布荷载q0 =22×0.8=17.6KN/m 最大弯矩：Mmax= q0l02/8=17.6×12/8=2.2KN·m σ= Mmax/2Wx=2.2×10-3/2×25.3×10-6=43.5MPa<[σw]=145MPa 跨中挠度：fmax= 5q0l04/（384×2×EIx）=0.0005m fmax＜[f]=l0/400=0.0025m，背带槽钢满足刚度要求。 式中： [8槽钢的弹性模量E=2.1×105MPa； 惯性矩Ix=101.3cm4； 抗弯截面系数Wx=25.3cm3 (参考《路桥施工计算手册》p787、p797) 4.横梁应力验算 4.1横梁纵向线荷载计算 新浇砼纵向线荷载：q1=1.4（高）×25×1.6（宽）=56KN/m 模板纵向线荷载：q2=G2/20=（G底21.8+ G端3.1+ G侧39.9）/20=3.24 KN /m 施工人机纵向线荷载：q3=1×1.6=1.6KN/m 倾倒砼冲击纵向线荷载: q4=2×1.6=3.2KN/m 振捣砼纵向线荷载: q5= 2×1.6=3.2KN/m 荷载组合:q=(q1+q2)×1.2+(q3+q4+q5)×1.4=82.29KN/m 横梁承受均布荷载q0= q×0.25/l0=82.29×0.25/1.4=14.7KN/m (参考《路桥施工计算手册》p172) 4.2横梁抗弯与刚度验算 横梁最大弯矩：Mmax= q0l02/8=3.6KN·m 弯曲应力：σ= Mmax/Wx=3.6/(3.75×10-4)=9.6 MPa<[σw]=12MPa 最大挠度：fmax= 5q0l0 4/384EI=5×14.7×103×1.44/(384×9×109第 4 页 共 9 页

×2.81×10-5)=0.0029 m <[f]=l0/400=0.0035m 横梁满足抗弯和刚度要求。 式中：抗弯截面系数：Wx=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4 m3 惯性矩Ix=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5 m4 弹性模量E=9×103MPa;

横梁计算示意图如图4所示。 (参考《路桥施工计算手册》p176) 5.纵梁应力验算 5.1纵梁纵向每侧线荷载计算 支架纵向线荷载：q6=（G贝+G木+G他）/20=（14×3 KN/片 +70根×0.045 m3/根×6 KN/ m3+62×0.06）/20=3.23KN/m 纵梁纵向每侧线荷载: q=(q1/2+q2/2+q6/2)×1.2+(q3/2+q4/2+q5/2)×1.4=43.088KN/m 5.2纵梁应力验算 5.2.1计算支座反力RC： 盖梁体系为一次超静定结构，建立盖梁结构力学计算图如图5所示。采用力法计算，解除C点约束，在C点添加向上的单位力X1=1，分别绘出Mp图、M1图，其中Mp 图由伸臂梁和简支梁组成，如图6所 示。根据C点竖向位移为0的条件，建立典型方程： δ11X1+Δ1p=0 δ11=∑∫M12ds/EI=（1/EI）*（1/2）*(2l*l/2)*（2/3）*（l/2）=l3/6EI Δ1p=∑∫M1Mpds/EI=（1/EI）*［（1/2）*(2l*l/2)*（qa2/2） -(2/3)*(q (2l)2/8)*2l*(5/8*l/2)］=（1/EI）*（qa2l2/4-5q l4/24） 将δ11、Δ1p 代入公式，得 X1=（5ql2-6qa2）/4l=293.92KN（↑） 建立静力平衡方程：2RA+X1=q（2a+2l） 得RA=RB=283.92KN（↑） 根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图如图7所示。 5.2.2纵梁抗弯应力验算 根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，

图4：横梁计算示意图l0=1.4mq0=14.7KN/m第 5 页 共 9 页 图6：超静定结构内力图

q*(l2-2a2)/8q2/2

=7m=7ma=3ma=3m

图7：纵梁受力弯矩图

弯矩图(l/2)X1=1028.7

a=3ma=3m=7m=7m

q(2l)2/8=1055.7简支梁弯矩图悬臂梁弯矩图=7m=7ma=3ma=3mq2/2=193.9

a=3ma=3m=7m=7m

图5：盖梁结构力学计算图q=43.088KN/m

=7m=7ma=3ma=3mRX1=1RA

ED

BC

A

Mmax=qa2/2=43.088×32/2=193.9 KN·m Mmax=193.9 KN·m＜[M0]= 975kN·m，满足抗弯要求。 （参考《公路施工手册 桥涵》下册p923） 5.2.3纵梁墩柱跨中刚度验算 盖梁体系为一次超静定结构，求超静定结构的位移可用基本结构的位移来代替，因此在盖梁基本结构墩柱中间点F施加向下的单位力X2=1，求基本结构的内力和位移，建立盖梁墩柱跨中力学计算图如图8所示。

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盖梁抱箍法施工及检算

盖梁抱箍法施工及检算

盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。

现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。

关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。

上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。

盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。

由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。

2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。

立面图模板底模横梁15×15×200方木底模纵梁I40b工字钢抱箍墩身侧面图拉条模板站带底模横梁15×15×200方木底模纵梁I40b工字钢抱箍墩身图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

⑵综合考虑结构的安全性。

⑶采取比较符合实际的力学模型。

⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。

以做安全储备。

2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。

3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。

盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。

3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。

桥梁盖梁抱箍法施工及计算

桥梁盖梁抱箍法施工及计算

Ｇ５ Ｉ ｋ ＝ Ｎ。 ５
２纵梁跨度中点挠度。ｆ Ｃ ｆＣ ＝５ ｌｑ４１０ Ｉ０ ０ ３ ｍ ［ ｌ０Ｏ ） Ａ ＝ Ｂ０ ２ ｘ ／０ Ｅ＝． ０ ５ ＜］／ （ １ ０ ｆ ４ ＝
３ ／０ ＝ ．１ ｍ 满足 ） ．３ ００ （ ３ ０１
３ 抱 箍 算 ． ４ ３ ． 荷载计 算 纵 梁 自重 Ｇ ＝３ Ｎ ．１ ４ ６３ｋ 抱 箍上 的总荷 载 ： Ｚ Ｇ１Ｇ ＋ ＋， Ｇ ＋ ６９ ８ Ｎ Ｇ ＝ ＋ ２Ｇ３Ｃ ＋ ５Ｇ ＝ ５ ｋ ｄ
３ ． 由以 ｊ ．３ ３ 计算结果 中知 ， 纵梁满足抗弯要求。 ．４ ３ 桥梁无支架施工在当前市政工程建设 ｌ ｝ 越来越 示其优越性。抱箍法 ３ ． 纵梁 结构 强度 和挠度 验算 。 施工是无支架施工中的一种新方法。 对抱箍支架系统的受力分析和验算是确 １根据 以上 力学计 算得 知 ， 大弯 矩出现 在 Ａ、 ） 最 Ｂ支座 ， 人 ｑ后 代 ＭＢ＝ ．４ ｑ ＝ １ ｋＮ’ ５４ ５ ２ ７ ｉ ｎ 保 工程安 全 ｌ 生和经济性 的基 础 。
民营科技 丽 市 桥 与
蒋周萍 叶 维泽
（ 江 环 宇 建设 集 团有 限公 司 ， 江 绍 兴 ３ ２ ０ ） 浙 浙 １００
摘
要： 结合 实 际工 程 施 工 介 绍 了桥 墩 盖 梁 抱 箍 法 的施 工 。包括 抱 箍 、 梁 、 梁等 支撑 体 系和 模板 体 系 的设 计 与 计 算 ， 纵 横 以及 采 用 抱 箍 法施 工 的
每个盖梁按墩柱设一个抱箍体支承上部荷载 ， 由上面的计算可知 ： 每个
抱 箍承受 的竖 向压 力 Ｎ：＝ Ｒ ＋ ｆ２３ ９ Ｎ Ｎ ２ Ａ Ｇ Ｃ＝ ８ ｋ 。
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力 Ｎ进行计算 ，该值即为抱箍体需
浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算

浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算

抱 箍 法施 工 方 法 。 关键 词 ： 抱箍 法 ； 工 ； 算 施 计
１盖 梁抱 箍 法 施 工设 计 图
特制钢支架 ， 该支架由工 ｌ ６型钢制作 ， 每个墩
ｃ 点位襁
：
第 二步 ： 计算 Ｃ 点支座反力 Ｒ ｃ作用下的 盖梁施工拟采用抱箍法施工。 盖梁砼浇筑量大， 用工 １ ６型钢 １ｍ） ８ 。盖梁悬出端底模下设特制 弯矩与挠度 约 ６． ４ 。 ８Ｏ ｍ３ ０ ｉ 角支 架 ， 每个 重 约 ５ Ｎ Ｋ。 １ ． ２盖梁抱箍法结构设计 。 － １侧模与端 １． ２ 荷载计算：１ （ ）盖梁砼 自重 ： ６ ．０ Ｇ＝ ８ ｍ × ０ 模 支 撑 。侧 模 为 特 制大 钢 模 ，面模 厚 度 为 ２ Ｋ ／ ３１０ Ｋ 。（ ） 板 自重 ： ＝ ３ Ｋ （ ５ Ｎ ｍ＝ ７ ０ Ｎ ２模 Ｇ２１６ Ｎ 根 ８６ ｍ， ｍ 肋板高为 ｌｅ 在肋板外设 ２１ Ｏ ｍ， ［４背带 。 据 模 板 资 料 ） （ ）侧 模 支 撑 白 重 ： ３４ 。 ３ Ｇ＝ ８× 在侧模外侧采用间距 １２ ．ｍ的 ２１ｂ作竖带 ， ［４ 竖 ０１ ８×２ ＋ ０ ３ Ｋ 。 （ ） 三 角 支 架 自 重 ： ．６ ． １ ＝４ Ｎ ９ ４ 带高 ２９ ． ｍ；在竖带上下各设 一条 ２ ０的栓杆 ５×２ １Ｋ ＝ ０ Ｎ。 （ ） 施 工 荷 载 与 其 它 荷 载 ： ５ — 作拉杆 ，上 下拉杆问间距 ２７ ． ｍ，在竖 带外 设 Ｇ＝ ０ Ｎ。 横 梁 上 的 总 荷 载 ： ｓ２ Ｋ ， 一一岛 （ ） ２ 个 ， ＋ ＋ ＋Ｇ ＋ ＝１ ０＋ｌ Ｏ ９ ４ 的钢管斜撑 ， ８ 支撑在横梁上 。端模为特制 ＧＨ＝Ｇｌ Ｇ２ Ｇ３ ４ Ｇ５ ７０ ３６＋３４＋１ ＋２０＝ｌ ０ 几 一■ 。 Ｋ Ｈ １０ ／２ ＝ ４ ＫＮｍ。 ９ ．ｍ 大钢模， 面模厚度为 ８６ ｍｍ， 肋板高为 ｌｃ Ｏｍ。在 ０ Ｎ ｑ＝ ９ ０１ ． １７ ／ 横 梁采 用 ０４ 的 端模 外 侧 采 用 间距 １ ｍ 的 ２１ｂ作 竖带 ， 带 工字钢 ， ． ２ １ ４ 竖 则作用在单根横梁上的荷载 Ｇ ’１７× ４ ： 第 三步 ： Ｃ点位移为零的条件计算支座 由 高 ２９ 在 竖 带 外 设 ４ ．ｍ； ８的 钢管 斜 撑 ， 支撑 在 ０４ ５ ＫＮ 作 用 在 横 梁 上 的 均 布 荷 载 为 ： 反 力 ＲＣ ． ９ 。 ＝ ｑ’ ＝ 横梁 上 。 ．２ 底 模 支撑 。 模 为 特 制大 钢 模 ， １． ２ 底 面 Ｇ ’ ＝ ９２４ ２ Ｋ ／ 式 中 ： 为 横 梁受 荷 段 长 Ｈ ．５ ／．＝ ５ Ｎｍ（ ￣ ｌ Ｈ 由假 定 支 座 条件 知 ： ０ ∑ｆ＝ 为 ． 。 ４ ￣ａａ ／ ５ 模厚度为 ８ ｍ 肋板高为 １ｃ 。在底模下部 度 ， ２ ｍ） ｍ， ８ ０ｍ ｑ ｇＣ ｅ ｄ） 葡ｔ ＇ 。 （） ａ ４ ３ １ ｇ 搏 ２ ； ６ ｌ ＿ ｌ ｊ 采 用 间 距 ０４ 工 ｌ ．ｍ ６型 钢 作 横 梁 ，横 梁 长 ２ 纵梁计算。纵梁采用单层 四排 ， 、 ３ 上 下 ４６ 盖梁悬 出端底模下设三角支架支撑 ， ． ｍ。 三角 加 强型 贝雷 片 （ 准 贝雷 片规 格 ：０ ０ｒ × 标 ３０ｅ ａ ： ＝！ ： — ＝！ ８ ｔ ＋！ ｚ ； 。 ＝！ ； ． ！ 兰 ３ 架放在横梁上。 横梁底下设纵梁 。 横梁上设钢垫 １０ ｅ ， ５０ ｒ 加强弦杆高度 １ｃ 连接形成纵梁 ， ａ ０ｍ） 长 块以调整盖 梁底 ２ ％的横向坡度 与安装误 差。 ３０ｍ。 （） ２ 计算支座反力 Ｒ Ｒ 与墩柱 相交 部位 采用特 制 型钢 支架作 支撑 。 ２３１ 荷 载 计 算 ：１ ．． （ ）横 粱 自重 ： ６ ４６× Ｇ ＝． 由静力平衡方程解得 １． ．３纵梁 ２ 在横梁底部采用单层 四排上下加强 ０２５×２ ＋ ． ０ ６ ３×８×０２５ ３ Ｋ ． ＝ ０ Ｎ。 （ ）贝 雷 梁 自 ０ ２ 呈 １ 、 ＝ 。 ＝ 型 贝雷 片 （ 准 贝 雷 片 规 格 ：０ ０ ｍｘ１０ ｃ 重 ： ７ （ ． ０８ ×２ ｌ ２ ×３ × ． ５ × 标 ３０ ｃ ５ ０ｍ， Ｇ ＝ ２７ ． ＋ ＋＋ ０２ ） ０ 加强弦杆高度 １ｅ 连接形成纵 梁， ３ ｍ， ０ｍ） 长 ０ 每 ２ ＝ ３Ｋ ０ １１Ｎ 纵 梁 上 的 总 荷 载 ： Ｇ１ ＋Ｇ３ Ｇ４ Ｇ５ ＋ ＋ ＋Ｇ６ Ｇ７ ７ ０ ３ ＋ ４ ＋ ＝１ ０ ＋ｌ ６ ３ ＋ 两排 一 组 ， 组 中 的两 排 贝 雷 片并 在 一 起 ， 每 两组 ＧＺ＝ ＋Ｇ２ （ ） 矩 图 ３弯 贝 雷 梁 位 于 墩 柱 两侧 ， 心 间距 ２３６ｒ， 中 ５ ． ａ 贝雷 １＋ ０ ３ ＋ ３ ＝ ０ １ Ｎ。纵 梁所 承 受 的 荷 载 假 ｅ ０ ２ ＋ ０ １ １２ ６ Ｋ 根据叠加原理 ， 绘制均布荷载弯矩图 梁底部采 用 ３ ｍ长 的工 １ ６型钢作 为贝雷梁横 定为均布荷载 ｑ ｑ Ｇ ／＝ ０ １Ｉ ． １０ Ｎｍ。 ：＝ ＺＬ ２ ６／２ ＝ ６ Ｋ ／ ９ ： ８ ８２ｑ 向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。 、 纵 横 ２３２结构力学计算。结 构体 系为一次超 ． ． 梁以及纵梁与联接梁之间采用 ｕ型螺栓连接 ； 静定结构 ， 采用位移法计算。 纵梁下为抱箍。１ ． ．４抱箍 。 ２ 采用两块半 圆弧型 （） １计算 支座 反力 Ｒ 第一 步 ： Ｃ： 解除 ｃ点 钢板（ 板厚 ｔ１ｍ 制成 ，Ｍ２ ＝ ６ ｍ） ４的高强 螺栓连 约束 ，计算悬臂端均布荷载与中间段 均布荷载 接， 抱箍高 １３ ｃ 采用 ６ ７４ ｍ， ６根 高强螺栓连接 。 情 况 Ｆ 弯 矩 与挠 度 的 抱 箍 紧 箍 在墩 柱 上产 生 摩 擦 力 提供 上 部 结 构 的 ２－ ． ３纵梁结构强度验算 ３ 支承反力 ， 是主要的支承受力结构 。 为了提高墩 （ ）根据以上力学计算得知 ， １ 最大弯矩出 柱与抱箍 间的摩擦力 ， 同时对墩柱砼面保护 ， 在 现 在 Ａ、 支 座 ， 代 人 ｑ后 ＭＢ８ ２ ＝ ．２× Ｂ ＝ ． ｑ ８８ ８ 墩柱与抱箍之 间设一层 ２～３ ｍｍ厚的橡胶垫 ， １ ０ ４１ ＫＮ／ ６ ＝１ ｌ ｍ 纵梁与抱箍之问采用 ｕ型螺栓连接。 （） ２ 贝雷片的允许弯矩计算 ２盖梁抱箍法施工设计计算 查《 公路施 工手册桥涵》 ９ ３ ， 第 ２ 页 单排单 厂 ———■■————］ ２ ． １侧模支撑计算 。 ．１力学模型。 ２１ ． 假定 层贝雷桁片 的允许 弯矩【 ０ ９５ Ｎｍ Ｍ １ ７ Ｋ ／ 。则 四 为 ： ： ： 砼浇筑时的侧压力 由拉杆和竖带承受 ， Ｐ 为砼 图 排单 层的允许 弯矩 【 － Ｍ】４×９ ５× ． ３ １ ７ ０９ ５ ０ ＝ 浇 筑时 的 侧压 力 ， 孔 为 拉 杆承 受 的拉 力 。 、 Ｋ／Ａ Ｎｍ（ ￣下加强型 的贝雷梁的允许变矩应大于 点位移 量 ： ＝一 ｔ ２１ ．２荷载计算。砼浇筑 时的侧压力：ｍ Ｋ ｈ ． Ｐ＝ 。 此计算值） 式 中： ——外加剂影响 系数 ， １ ；ｙ Ｋ 取 ． ＾——砼 ２ 故 ＭＢ １ １Ｋ ／ ＝ ４ １ Ｎｍ＜［ ＝ ５ ０ Ｋ ／ 满 足 Ｍ］３ １ Ｎｍ， 容重 ，取 ２ Ｋ ＾ ３ ——有效压头 高度。ｈ Ｏ ５ Ｎ ｎ； ｈ ＝． 强 度要 求 。 ２ ＋ ４ ９ Ｔ＝ ２ ＋ ４ ９ ２ ２ ． ｗ ０．２ ２ ． ×０ ０１ ＝ ． ｍ。 ． ５ ０６ Ｐ＝ ｍ ２ ． 纵梁挠度验算 ．４ ３ Ｋ ｈ １ ×２ ．＝ ８ Ｐ 。 振 捣 对模 板 产 生 ＝ ． ５ｘ０ １ Ｋ ａ 砼 ２ ６ 最 大挠 度 发 生 在盖 梁 端 的侧压力按 ４ Ｐ Ｋ ａ考虑。 ：｜ １＋ ＝ ２ Ｐ 。 则 Ｐ： ８ ４ ２ Ｋ ａ 盖 ｎ ‘ ＝ ４ ｑＥ ＝ ４ ×１ ０ ６ ８ ／ Ｉ６ ８ ６／ ｌ ｘ１ ８ ０ ．×
盖梁抱箍法专项施工方案(DOC)

盖梁抱箍法专项施工方案(DOC)

盖梁抱箍法专项施工方案一、前言盖梁抱箍法是建筑工程中常用的一种施工方法，其施工质量直接关系到工程的安全稳定性。

本文将介绍盖梁抱箍法的具体操作流程和注意事项，帮助施工人员掌握正确的施工技术。

二、施工准备1. 材料准备•钢筋：根据设计要求准备相应规格的钢筋，确保数量充足。

•混凝土：准备好符合设计标准的混凝土原料，并进行质量检查。

•抱箍工具：准备好合适的抱箍工具，确保施工效率和质量。

2. 施工人员分工•设计人员：负责提供设计图纸和说明，指导施工流程。

•施工人员：负责具体操作，包括切割钢筋、搭设模板、浇筑混凝土等。

三、施工流程1. 钢筋加工根据设计图纸要求，对钢筋进行切割和折弯处理，保证钢筋形状符合设计要求。

2. 搭设模板按照设计要求，在梁体的支座位置搭设合适的模板，确保模板结构稳定、尺寸准确。

3. 钢筋安装将加工好的钢筋按照设计要求放置在模板内部，并用绑扎工具将钢筋连接固定在一起。

4. 抱箍操作根据梁体的设计要求，在钢筋上安装抱箍，确保抱箍位置准确、间距均匀。

5. 混凝土浇筑在完成钢筋安装和抱箍操作后，进行混凝土的浇筑，确保混凝土充分填满模板并振实。

6. 后续处理等待混凝土达到初始硬化后，及时拆除模板并进行相关后续工序，保证梁体的结构完整。

四、注意事项1. 施工安全在施工过程中，严格遵守安全操作规程，保证施工人员的安全。

2. 质量把控对材料和施工工艺进行严格把控，确保梁体的施工质量符合设计要求。

3. 正确使用工具使用合适的工具进行施工操作，避免因工具不当导致施工质量问题。

五、总结盖梁抱箍法是一种常见的施工方法，在建筑工程中应用广泛。

正确掌握盖梁抱箍法的施工技术，对保证工程质量具有重要意义。

希望本文能够帮助施工人员更好地理解和掌握盖梁抱箍法的专项施工方案。