两相流分离式热管的设计
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两相流管道设计技术在核电厂管道设计中的应用摘要:现阶段,我国的经济已经进入工业化、信息化以及跳跃式发展阶段,当然经济的飞速发展也离不开核电行业的进步;。
核电站工艺管道中,存在汽液两相流动的管道。
通过对单相流动管道与两相流动管道的对比研究发现,两相流动管道的流动阻力更大、极易震动,且流动特性也存在差异,导致核电厂管道设计面临着更高的难度。
鉴于此,本文对两相流管道设计技术在核电厂管道设计中的应用进行分析,以供参考。
关键词:两相流管道;设计技术;核电厂;管道设计引言在核电厂加热器疏水管线的设计过程中,为了最大程度地使疏水过程更具通畅性,防止管线由于两相水流冲刷及两相水流撞击所导致的震动现象出现,就必须在发电厂加热器疏水管线中设置适量的气液两相流设施,在确保工程项目建设造价的前提下,减少机械设备故障问题对疏水管线常规运行产生的不利影响;与此同时,为了更好地避免水流出现阻塞等各种问题的发生,还应该在对加热器疏水管线进行设计时采用大管径管材,同时科学地安排弯头所在区域,才可以促使加热器疏水管线运行质量与效率获得有效的提升,从而为发电厂管道设计水平进一步提高奠定良好的基础。
为了符合我国的可持续发展的要求,在疏水相变方面进行了相关改进,采用两相流管道设计技术,在保证发电厂安全高效运行的同时,还能起到减少资源浪费的作用。
1疏水管道相变形成基本原理随着科学技术不断的发展,对资源的需求量也越来越大,尤其是电力资源。
在目前电厂运行中常常存在疏水相变的现象,这个问题会严重阻碍发电的过程,同时发生一系列的问题。
我们对发电厂疏水管线运作程序进行分析,当发电机组进行疏水逐级自流操作时,因为高压力饱和水及凝结水在管线中存在一定的流动阻力,同时管线入口位置经常会由于压力差而出现重位压降的现象,并且在阀门和调压阀形成的相互作用下,使管线内的疏水压力下降,会让管线在输送疏水过程中出现饱和问题,导致管线内气液两相流出现问题。
在对疏水管道内存有气液相变的基本原理分析过程中,将发电厂内机组常规运行工作质量当做稳定动态的参考依据,按照相关稳定流动能量方程进行全面的推算;对于绝热疏水管线热量流动而言,如果热量损失为0,那么在管线中,无论是工质还是气液流动化对管线对外轴功同样为0。
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热管换热器设计计算及设计说明设计说明书目录1.引言2.设计目标3.设计计算3.1传热需求计算3.2材料选择3.3热管尺寸计算3.4换热面积计算4.设计结果4.1热管尺寸4.2换热面积5.结论1.引言2.设计目标本设计的目标是设计一个能够满足热量传递需求的热管换热器。
具体设计目标如下:-传热效率高,热量损失小;-体积小,重量轻,便于安装和维护;-耐腐蚀,使用寿命长。
3.设计计算3.1传热需求计算根据所需传热功率和热传导方程,可以计算出所需的换热面积。
传热功率的计算公式如下:Q=U*A*ΔT其中,Q为传热功率,U为传热系数,A为换热面积,ΔT为温度差。
根据具体的应用条件和需求,可以确定传热系数和温度差。
3.2材料选择根据工作温度和压力,选择合适的材料用于热管换热器的制造。
常见的材料有不锈钢、铜、铝等。
需要考虑的因素包括材料的导热性能、耐腐蚀性能和成本等。
3.3热管尺寸计算热管的尺寸设计主要包括直径、长度和分段数等。
热管的直径与流体的流量有关,需要根据实际流量计算得出。
热管的长度与传热效果有关,需要根据传热需求和热管材料的导热性能计算得出。
分段数的选择主要考虑热管结构的复杂度和制造成本。
3.4换热面积计算根据传热功率和传热系数,可以计算出所需的换热面积。
换热面积的计算公式如下:A=Q/(U*ΔT)其中,A为换热面积,Q为传热功率,U为传热系数,ΔT为温度差。
根据具体的应用条件和需求,可以确定传热系数和温度差。
4.设计结果4.1热管尺寸根据具体的传热需求和热管材料的导热性能,计算得出热管的直径为XX mm,长度为XX mm,分段数为XX。
4.2换热面积根据传热功率和传热系数,计算得出所需的换热面积为XXm²。
5.结论本设计通过计算得出了一台满足特定条件下的热管换热器的尺寸和换热面积。
这个设计可以满足传热需求,并具有高传热效率、小体积和耐腐蚀等特点。
第4期 收稿日期:2020-11-24作者简介:张文识(1986—),河南信阳人,工程师,主要从事石油化工装置的管道设计工作。
加氢反应炉布置及其两相流进出口管道设计张文识(中石化广州工程有限公司,广东广州 510000)摘要:加热炉是各种加氢装置中的主要热源设备,其进出口管道具有高温、临氢、厚壁及相连设备管嘴受力严苛等特点。
本文以某汽油加氢改造装置为例,结合标准规范阐述了炼油装置中加热炉平面布置的基本要求,对反应加热炉因基础承载问题而引起平面位置调整做了说明。
通过不同管道布置方案的对比,从对称布置、管道柔性以及加热炉管嘴允许受力等方面对两相流加热炉进出口管道的设计提出了建议,为加氢装置中同类型混相流管道的规划设计提供了参考。
关键词:加氢装置;加热炉;两相流管道;布置;管嘴受力中图分类号:TE624.432 文献标识码:A 文章编号:1008-021X(2021)04-0189-04 反应加热炉作为加氢装置的主要设备之一,为加氢反应必要的高温环境提供热源保证,是实现工艺过程的重要环节。
作为明火设备,反应加热炉在加氢装置平面中的方位布置应优先确定,然后依据进料关系和防火间距布置相关设备和设施。
除某些高压加氢裂化装置采用氢气加热炉外,大部分加氢装置采用炉前混氢工艺[1],反应进料加热炉炉管内介质为氢油混相,这类加热炉操作条件苛刻,进、出口管道内介质为高温高压的两相流,如果管道布置不合理,极易引起振动,给装置的平稳运行带来安全隐患。
现结合某汽油加氢改造装置,对反应炉的平面方位布置,气液两相流进、出口管线合理化布置和管嘴允许受力限制等方面进行分析探讨。
1 加热炉的平面布置要求1.1 加热炉方位布置要求加热炉通常被布置在装置的边缘地区,宜布置在可燃气体、液化烃及甲B、乙A类可燃液体设备的全年最小频率风向的下风侧,以免泄露的可燃物触及明火,发生事故。
以某炼油厂汽油加氢装置为例:装置为长条形布置,西侧为主管桥,设备主要分布在装置的东侧,其中三台加氢反应器等设备布置在装置北侧区域,详见下图1所示。
管内冷凝vof两相流型
管内冷凝VOF两相流型是指在管道内部进行冷凝过程时,液体
和气体两相同时存在的流动状态。
VOF是Volume of Fluid的缩写,是一种计算流体动力学(CFD)中常用的模拟多相流动的方法。
在管
内冷凝过程中,当蒸汽与冷凝液同时存在时,液体和气体之间的相
互作用将导致复杂的流动现象。
在VOF模型中,通过追踪和计算两
相界面的位置和运动,可以更准确地模拟管内冷凝过程中液体和气
体的流动行为。
管内冷凝VOF两相流型的研究对于理解管道内部的流体行为、
优化换热设备设计以及改进工艺参数具有重要意义。
通过数值模拟
管内冷凝VOF两相流型,可以预测管道内部的流动特性、相变过程
和传热情况,为工程实践提供重要参考。
此外,通过对管内冷凝
VOF两相流型的研究,可以优化管道结构和材料选择,提高冷凝效率,减少能源消耗和成本支出。
从工程角度来看,管内冷凝VOF两相流型的研究还可以帮助优
化管道布局、提高系统效率,并且对于工艺安全和环境保护具有重
要意义。
因此,对于管内冷凝VOF两相流型的深入研究和理解,可
以为工程实践和科学研究提供重要的理论基础和技术支持。
油气集输课程设计——分离器设计计算(两相及旋风式)重庆科技学院《油气集输工程》课程设计报告学院:石油与天然气工程学院专业班级:学生姓名:学号:设计地点(单位)重庆科技学院石油科技大楼设计题目:某低温集气站的工艺设计——分离器设计计算(两相及旋风式)完成日期: 年月日指导教师评语:成绩(五级记分制):指导教师(签字):摘要天然气是清洁、高效、方便的能源。
天然气按在地下存在的相态可分为游离态、溶解态、吸附态和固态水合物。
只有游离态的天然气经聚集形成天然气藏,才可开发利用。
它的使用在发展世界经济和提高环境质量中起着重要作用。
因此,天然气在国民经济中占据重要地位。
天然气也同原油一样埋藏在地下封闭的地质构造之中,有些和原油储藏在同一层位,有些单独存在。
对于和原油储藏在同一层位的天然气,会伴随原油一起开采出来。
天然气分别通过开采、处理、集输、配气等工艺输送到用户,每一环节都是不可或缺的一部分。
天然气是从气井采出时均含有液体(水和液烃)和固体物质。
这将对集输管线和设备产生了极大的磨蚀危害,且可能堵塞管道和仪表管线及设备等,因而影响集输系统的运行。
气田集输的目的就是收集天然气和用机械方法尽可能除去天然气中所罕有的液体和固体物质。
本文主要讲述天然气的集输工艺中的低温集输工艺中的分离器的工艺计算。
本次课程设计我们组的课程任务是——某低温集气站的工艺设计。
每一组中又分为了若干个小组,我所在小组的任务是——低温集气站分离器计算。
在设计之前要查低温两相分离器设计的相应规范,以及注意事项,通过给的数据资料,确定在设计过程中需要使用公式,查询图表。
然后计算出天然气、液烃的密度,天然气的温度、压缩因子、粘度、阻力系数、颗粒沉降速度,卧式、立式两相分离器的直径,进出管口直径,以及高度和长度。
把设计的结果与同组的其他设备连接起来,组成一个完整的工艺流程。
关键字:低温立式分离器压缩因子目录摘要 (1)1.设计说明书 (4)1.1 概述 (4)1.1.1 设计任务 (4)1.1.2 设计内容及要求 (4)1.1.3 设计依据以及遵循的主要规范和标准 (4)1.2 工艺设计说明 (4)1.2.1 工艺方法选择 (4)1.2.2 课题总工艺流程简介 (5)2.计算说明书 (5)2.1 设计的基本参数 (5)2.2 需要计算的参数 (5)3.立式两相分离器的工艺设计 (6)3.1 天然气的相对分子质量 (6)3.2 天然气的相对密度 (6)3.3 压缩因子的计算 (6)3.4 天然气流量的计算 (9)3.5液滴沉降速度 (10)3.5.1天然气密度的计算 (10)3.5.2临界温度、压力的计算 (11)3.5.3天然气粘度的计算 (11)3.5.4 天然气沉降速度的计算 (13)3.6 立式两相分离器的计算 (14)3.6.1 立式两相分离器直径的计算 (14)3.6.2 立式两相分离器高度的计算 (15)3.6.3 立式两相分离器进出口直径的计算 (15)3.7 管径确定 (16)3.8 壁厚的确定 (16)3.9 丝网捕雾器 (17)3.10 设备选型 (17)4.旋风分离器的工艺设计 (18)4.1.1根据进、出口速度检验K值及最后结果 (19)4.2 压力降的计算 (21)结论 (23)参考文献 (24)1 设计说明书遵循设计任务的要求,完成某低温集气站的工艺设计——分离器计算(两相及旋风)。
双管板换热器的结构设计双管板换热器在工业生产中普遍使用,做好其结构设计尤为重要。
本文就双管板换热器的结构设计进行了探讨,详细概述了双管板换热器的应用场合、结构和内外管板计算要点及内外管板间距的计算,并总结了设计中需要注意的问题,以期能为双管板换热器的结构设计提供参考借鉴。
标签:双管板换热器;结构;设计要点引言在工业生产中,实现物料之间热量交换的节能设备统称为换热器,它广泛应用于国民经济的各个领域。
在生产中为了防止腐蚀和污染,以及满足工艺流程、劳动保护、安全生产等方面的要求,通常采用双管板换热器来解决。
而由于双管板换热器与一般的换热器相比结构较为复杂,因此在设计过程中各细节必须充分考虑,产品质量才能得到有效的保证。
1 应用场合双管板换热器分为整体式双管板、连接式双管板、分离式双管板3种形式。
双管板换热器主要用于当两程之间的物料相混后,将会产生严重后果,一般用于下列情况:(1)产生严重腐蚀;(2)使极毒流体波及到大面积的场合;(3)发生燃烧或爆炸;(4)产生聚脂状物质或聚合物,形成设备污垢;(5)使催化剂中毒,或使化学反应停止或反向进行,以致减少产量;(6)使产品不纯。
在这些情况下,尽管双管板换热器比普通单管板换热器投资费用大,为了确保安全,还是应考虑在管子两端或一端采用双管板的换热器,以防止壳程流体与管程流体之间的泄漏。
2 双管板换热器的结构所谓双管板换热器就是在换热器一端或两端设有一定间隙的双管板且两块双管板间用一段筒节相连。
最常见的结构示意图如图1所示。
隔离腔用于封闭相邻的内管板与外管板之间漏出的气(液)体,防止有毒气(液)体的外溢。
隔离腔最高和最低处需分别设置放空口和排净口,用于及时导出渗漏气(液)体。
换热器与管板的连接,通常外管板与换热管采用强度焊加贴胀,内管板与换热管采用强度胀接。
外管板采用强度焊加贴胀的目的是通过焊接结构来保证换热管与管板连接的密封性能以及抗拉脱强度,通过贴胀来消除换热管与管孔之间间隙。
微通道分离式热管微通道分离式热管是一种用于热管理的重要热传输器件。
它的设计基于热管的原理,通过利用液体的相变和传热方式,实现高效的热传输。
相比传统的热管,微通道分离式热管具有更高的热传导能力和更好的热控制性能。
微通道分离式热管的结构由两个主要部分组成:微通道和分离膜。
微通道是热管中的核心部分,它是由一系列微小通道组成的热传输路径。
这些微通道可以是直线的,也可以是曲线的,通道的尺寸通常在微米级别。
微通道的设计和制造对于提高热传输性能至关重要。
分离膜是微通道分离式热管的另一个关键组成部分。
它位于微通道的顶部,与微通道之间存在一定的间隙。
分离膜的作用是将工作流体从蒸发区与冷凝区分开,防止两个区域之间的混合。
分离膜通常由金属或陶瓷材料制成,具有良好的热传导性能和耐腐蚀性。
微通道分离式热管的工作原理是基于液体的相变过程。
当热管的蒸发区受到热源的加热时,工作流体在蒸发区中蒸发成气体。
蒸发过程中,液体吸收热量并变成饱和蒸气。
蒸气经过微通道传输到冷凝区,在冷凝区中释放热量,并重新变成液体。
冷凝过程中,液体通过微通道回流到蒸发区,完成热传输循环。
微通道分离式热管具有许多优点。
首先,由于微通道的尺寸较小,表面积较大,因此可以实现更高的热传导能力。
其次,微通道的设计可以灵活调整,以适应不同的热管理需求。
此外,微通道分离式热管具有良好的热控制性能,能够实现快速响应和精确控制温度。
微通道分离式热管在许多领域中得到广泛应用。
例如,在电子设备中,微通道分离式热管可以用于散热,提高设备的稳定性和可靠性。
在航空航天领域,微通道分离式热管可以用于热控制,保护航天器件免受高温和低温的影响。
此外,微通道分离式热管还可以应用于能源领域、汽车工业、医疗器械等众多领域。
尽管微通道分离式热管具有许多优点,但也存在一些挑战和限制。
首先,微通道的制造和加工技术要求较高,对设备和工艺的要求也较高。
其次,微通道的堵塞问题是一个需要解决的关键问题,因为微通道的尺寸较小,容易受到颗粒和杂质的影响。
两相流分离式热管的设计 两相流分离式热管系统的设计包括工质的选择、蒸发器设计、冷凝器设计、溶液泵的选型以及连接管路的设计。 本文设计的系统应用于回收小型锅炉排气余热,对入炉助燃空气进行预热。原始数据有:
2.1 工质的选择 确定热管工质需要考虑很多的因素,其中最重要的是温度因素。 任何一种工质都有它自己可以工作的温度范围,其下限是工质的凝固点,上限是热力学临界点。应避免接近凝固点及临界点附近工作。因为近于凝固点时,工质的饱和蒸汽压力及密度均很低,蒸汽流动速度大,造成大的蒸汽压降,或出现粘性限、声速限及携带限,一般使最低工作温度下的饱和蒸汽压不低于0.1大气压.相反,在接近临界点时,工质的品质因数将大大下降,又因出现过高压力,对可靠性及管壳强度均有更高要求{…………}。 工业上常常应用水为热管的工质,对于水,凝固点为0℃ (1个大气压下),临界点为374.15℃。但实际上,工质工作的合适的温度范围要小得多,主要考虑的是,在热管的工作温度范围内,工质要具有合适的压力。压力值的上限受管壳强度的限制。
表2.1 几种常用工质的工作温度范围
工业排烟一般都为中高温范围的烟气,高温条件下热管系统只能选取金属作为工质。中温范围(550~700K)最难选,比如汞虽然可适用于中温范围,但有毒,制造麻烦,而且长期相容性问题还无肯定结论。 本文设计热管工作温度为180℃,选择水作为系统内的循环工质。
工质 熔点(K) 沸点 (K) 临界温度(K) 临界压力(公斤/厘米2) 工作温度范围(K)
氨 195.0 239.7 405.3 115 210---340 氟利昂21 138.2 262.1 451.7 52 170---400 水 273.2 373.2 647.4 224.4 303---500 乙醇 155.9 351.7 513.1 80 283---410 2.2 蒸发器的设计 2.2.1 结构计算 1)热管元件的基本选择 (1)热管形式:碳钢一水两相流分离式热管,加缓蚀剂 (2)热管的几何尺寸
基管外直径 do=20mm; 壁厚 δw=5mm; 翅片形式:环形平翅片; 翅片外径 df=40mm; 翅片高度 H=10mm; 翅片厚度 δf =5mm; 翅片间距 Y=20mm。 选择套片管形式的圆形翅片管,翅片选10号钢。管孔按一定规律冲压的整张翅片(铝片或铜片)套装在传热管束上,并经胀管后使其接触良好,即形成套片管传热元件。这种胀管的质量较好,传热管变形均匀,接触热阻小,还可省去液压胀管后的清洗和干燥工序。它适合于大批量生产,而且组装灵活,可以使用铝翅片,自重较轻,故应用日益广泛。 2)换热器的基本结构 (1)管束的排列方式 由于有引风机,本设计选用正三角形错排方式布管。 选用正三角形错列方式布管:
横向节距 mmdsf483.11
纵向节距 mmss41.62312 (2)迎风面积及热管长度 流体在标准状态下通过换热器正面的流速称为迎面流速0u(m/s)。热管换热器设计应遵循一条重要的原则,即把迎面风速(标况)限制在2~3m/s的范围内,风速过高会导致压力降过大而动力消耗增加,风速过低会导致管外膜传热系数降低,管子的传热能力得不到充分的发挥。 排烟侧迎风速度
smu/301 排烟侧侧迎风面积 20101
01742.03600muVA 烟道宽度 2o186.0ABm 单根管长度(在烟道宽度这种保留20%裕量以满足安装要求) le=0.8B=0.68m;
(3)第一排管子数 NT=B/s1=14 排数 27排 总管数 365根
(4)元件加热段外光管面积Feo,
20,04324.0mldFeeo
3)热管的翅化比及换热器气流阻断系数 翅化比: 7.13}/-1(]}/d])2/(-)2/[(2{o221YYdddfofof 由热管和管上翅片遮盖的通风面积占迎风面积的比例可用气流阻断系数表示:
521.0)/2(101sYHdt
2.2.2 传热计算 (1)排气侧热物性参数及放热量 选取换热器出口的排气温度t''1=190℃(考虑了当炉子在低负荷下运行时,排
气温度降低引起t''1向下波动应留的安全裕量)。 排气平均温度 2)/(t'''1ttm=245℃ 以t1m为定性温度插曲烟气的热物性参数 密度 31/6571.0mkg 比热 ℃)kgkJcp/(11.11 导热系数 ℃)mW/(44040.01 粘度 )(10635.251smkg 排气在标准状况下的密度 1o=1.295kg/m3 排气热量 WttcVQp4K.3513600/)(''1'1101011 烟气侧最窄截面流速 smBlVe/28.19)1(3600/2101012
(4)换热系数计算 采用Briggs公式 296.03/1718.0PrRe1378.0HYNu
ff
9617Re11011
du
6637.0Pr1111
pc
87.1061Nu ℃)20111/(43.235mWdNu
2)热管元件的热阻计算 (1)翅片效率和翅化表面总效率
翅片效率 )/,(0'rrfff
设定热管工作温度tv为180℃,管壁温度tp与蒸汽温度tv接近,以tv查低碳钢导热系数 λv
=49.8W/(m·℃)
,5.02/3)()21(AHff ,)(0'rrAff 3844.01 mmdrfff5.22)(21' 04.2/0'rrf 查附录J效率曲线图得: 87.01f 翅片总效率η0
)/1(2/]2)[()/1(2/]2)[(22222oYdYdddYdYdddfffrffffffrf
7662.0,eo
式中,dr为翅根直径,在此即为d0。 (2)单只热管分热阻计算 外对流热阻
03945.010,11eeoeldR℃/W
管壁热阻 002372.0)/ln(2102ieddlR℃/W
内沸腾热阻 设定管内两相流的平均蒸汽含量为0.2,总质量流量为1.24Kg/s。
平均流速 ωm=gml/ρs=0.79m/s 雷诺数 (Re)l-v= ρLm-vωmdl/ μvm =23014 (Nu)ca=(Re)8.0-lv (Pr)4.0vm=76.43 Martinelli无因次参数
Xll=5.01.09.0)/()/(])/-1[(lvvlxx =0.4126
沸腾准则数Bo4.0=[q/(r·gml)]4.0=7.834*10-4q4.0 故得 Bo4.-0(Nu)pr/(Nu)ca=exp[2.35-0.266lnXll-0.0255(lnXll)2] =203.46
(Nu)pr=10.97(Nu)ca Bo4.-0 2516eW/(m2·℃) 004594.013eieldR ℃/W
WR/C000086.0o4污垢热阻取 单根管总热阻Rt
09064.041jjtRR℃/W
3)传热温差 取换热武器为逆流流型
10"2'11ttt℃
120'2"12ttt℃ 1202maxtt℃ 对数平均温差 4.108ln12121tttttm℃
4)传热系数K和传热量Qs 计算传热系数以加热段外光管面积Feo,为基准。
44.491,,eoteoFRKW/(m2·℃) 单管平均传热量 1195.8max,,tFKQeoeosW
热管空气预热器的总传热量Qt 3.352,,lmeojeottFNKQKW 2.2.3 蒸发器外侧流阻计算 22max/,2mNnGfPs
515.031927.0-1316.0-max0)()()(86.37ssdsGdfrs )/(,)-1(3600G2'msmkgBlVooax 式中,'l为流通计算高度,对热流体'l=el=0.68m 计算给出: Gmax=10.13kg/(m2·s), sf0.995 P2099N/m2 引风机功率增量
PooPVP36001000 (取电动机效率9.0P)
=6.7KW 表2.1 蒸发器各项参数 部件 部件参数 型式 碳钢一水,加缓蚀剂
基管外径 20mm 壁厚 5mm 翅片型式 套片管形式的圆形翅片管,材料为10号钢 翅片外径 40mm 翅片高度 10mm 翅片厚度 5mm 翅片间距 20mm 管束排列方式 正三角形错列 横向节距 48mm 纵向节距 41.6mm