150kt／a合成氨装置无饱和热水塔工艺改造小结

加压变换改造小结
栗玉霞;谢永军;郑鹏
【期刊名称】《中氮肥》
【年(卷),期】2011(000)003
【摘要】@@ 0引言rn济南盛源化肥有限责任公司氨醇生产能力为100 kt/a,变换工艺采用的是常压变换.由于常压变换装置已运行40多年,工艺落后,能耗高,设备老化、腐蚀严重,经常需要进行修补,既影响正常生产,又增加了维修费用.造气系统改造后,其生产能力已提高到150 kt/a,但变换系统生产能力却没有同步提高,已成为阻碍合成氨生产能力提高的瓶颈,因此对常压变换系统进行扩能降耗改造就成了当务之急.经综合考虑,决定对常压高温变换工艺进行改造.
【总页数】2页(P21-22)
【作者】栗玉霞;谢永军;郑鹏
【作者单位】济南盛源化肥有限责任公司,山东,济南,250101;济南中正金码科技有限公司,山东,济南,250100;济南盛源化肥有限责任公司,山东,济南,250101
【正文语种】中文
【中图分类】TQ113.26+4
【相关文献】
1.中型氨厂常压变换改造为加压变换中的设备腐蚀原因分析及防护措施 [J], 江镇海
2.加压变换改造小结 [J], 栗玉霞;谢永军
3.水煤浆加压气化制甲醇装置变换工序试车小结 [J], 孔令鹏;李超
4.加压变脱系统改造小结 [J], 曹昭军;吕洪浩;李厚玉
5.水煤浆加压气化炉改造运行小结 [J], Shi Jianghai;Li Yongqiang
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80kt／a合成氨装置变换系统优化改造运行总结杨星光;李玉兰【摘要】介绍了与80 kt/a合成氨装置配套的0．8 MPa中低低变换工艺优化改造为全低变工艺前、后流程情况及改造内容。

通过对改造前、后运行情况的比较与分析，论证了优化改造后的变换系统具有良好的节能效果，控制更加简便、灵活。

%A presentation is given of process flow sheet conditions before and after optimization improvement of 0 .8 MPa medium-low-low temperature shift process revamped to fully low temperature shift process of 80 kt/a ammonia synthesis plant and renovation content .By means of comparison and analysis of operation conditions before and after renovation , it is demonstrated that after optimization improvement , shift system has good energy saving effect , and control is more simple and flexible .【期刊名称】《化肥工业》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】4页(P36-39)【关键词】中低低;全低变;优化改造;运行总结【作者】杨星光;李玉兰【作者单位】云南云天化国际化工股份有限公司红磷分公司云南开远 661600;云南云天化国际化工股份有限公司红磷分公司云南开远 661600【正文语种】中文云南云天化国际化工股份有限公司红磷分公司与80 kt/a合成氨装置配套的0.8 MPa中低低变换工艺系统(图1)经历年改造后，实际处理半水煤气能力在42 000 m3/h(标态)左右，进口半水煤气中φ(CO)为28.0%～32.2%，中变出口气中φ(CO)约为6.0%，低变出口气中φ(CO)为1.8%～2.0%，吨氨耗蒸汽量为560 kg，系统阻力70 kPa。

加压变换改造小结栗玉霞;谢永军【摘要】介绍变换系统由常压改为加压的情况,改造后的效果,以及运行中应注意的问题.【期刊名称】《化工设计通讯》【年(卷),期】2011(037)003【总页数】2页(P53-54)【关键词】加压变换;改造;效果【作者】栗玉霞;谢永军【作者单位】济南盛源化肥有限责任公司,山东济南250101;济南中正金码科技有限公司,山东济南250101【正文语种】中文【中图分类】TQ113.26+4.2济南盛源公司氨醇生产能力为100 kt/a,建厂多年来,变换工艺一直采用常压变换,以氧化铁为催化剂。

因常压变换工艺落后、能耗高,公司经考察研究,决定对常压变换工艺进行改造,于2010年7月将其改为加压变换,改造后节能效果显著。

现将改造情况小结如下。

1 工艺流程简述1.1 改造前脱除H2S的半水煤气,经旋流板除沫器除掉气体夹带的液滴后,进入热水饱和塔底部与塔上部喷淋下来的热水逆流接触,进行传质传热。

提高了温度和蒸汽饱和度的气体,在套管预热器前添加一段蒸汽,使蒸汽达到适当比例后进入套管预热器管外与管内的变换气间接换热,再进入热交换器管间与列管中的变换气换热,将温度提高到320～340℃,由顶部进入变换炉一段催化剂层,气体出变换炉一段再进入二段催化剂层。

由变换炉底部出来的变换气,经套管预热器、热交换器进入水加热器,由热水塔底部进入热水塔,与塔顶喷下的热水换热后进入冷却塔,再经变换气总管去气柜。

1.2 改造后由压缩机三段来的2.2 MPa半水煤气经丝网除油器、净化炉,煤气脱除油分、杂质后进入热交换器管内,与变换炉三段出口变换气换热,再进入中间热交换器进一步换热,换热后半水煤气温度达190～200℃,从变换炉顶部进入一段进行低变反应。

一段出口变换气由中间热交换器上部进底部出,与半水煤气换热后,进入第一喷水汽化器,与脱盐水逆流接触降温增湿,再进入变换炉二段进行低变反应。

二段出口变换气进入第二喷水汽化器,降温增湿后进入变换炉三段进行变换反应。

气塔填料没有煤灰、杂质堵塞现象,大大改善了半水煤气的工艺条件,提高了罗茨风机和压缩机的打气量。

脱硫、变脱中部分氨氮、COD 高的水可以排到其中作为补水,不但优化了脱硫、变脱的工艺状况,减少了污染,还能对造气污水起到阻垢缓蚀作用,有利于造气污水的闭路循环,为实现污水“零”排放创造条件。

(山东海化盛兴化工有限公司青州262500　孙玉军　夏春燕)罗茨机副油箱主轴漏油的紧急修复1　故障及原因公司现有D60×902250型罗茨鼓风机1台,在合成氨装置中用来输送半水煤气。

在运行中发现副油箱主轴处漏油严重,虽然多次更换油封,但是问题仍不能彻底解决。

经拆检发现:主轴安装油封处被油封磨出两道沟,最深处约1.5mm ,这是漏油的原因所在,修复前示意图见图1。

图1　修复前示意图2　修复经过检查发现,4套轴承的径向游隙都小于0.08mm ,机器运行平稳,唯一不足的是副油箱主轴处漏油严重。

按常规的解决办法是更换主轴,这样不但修复时间长,而且维修费用也会很高。

具体制定了以下整修方案。

(1)骨架油封由原来的105mm ×130mm ×14mm 改为100mm ×130mm ×14mm ,数量仍为2个。

(2)将原来的油封压板改为油封压盖,油封压盖内再安装1个骨架油封(105mm ×130mm ×14mm ),油封压盖厚20mm 。

因此需把联轴器上车床加工车掉20mm ,油封压盖与副油箱的接触面用588型密封胶密封,仍用螺栓与副油箱联接,螺栓要用上平垫及弹簧垫使其密封效果更好。

需说明的是,联轴器虽然被加工车掉20mm ,好象无法轴向定位,其实这个定位有没有都可以,因为联轴器与主轴是过盈配合,安装联轴器时,只要把联轴器安装到原来位置即可。

修复后副油箱主轴示意图见图2。

图2　修复后副油箱主轴示意图3　结语主轴安装油封处被油封磨了两道沟,只更换油封是不可能彻底解决问题的。

变换工段去除饱和热水塔技术改造总结
崔文科;师少杰;韩喜民;解交平
【期刊名称】《化工技术与开发》
【年(卷),期】2008(37)10
【摘要】变换工段进行去掉饱和热水塔的技术改造后,硫酸盐的总固体含量大大减少,又不产生设备的腐蚀,避免了由于设备、管道腐蚀而造成的系统压差大、产量波动、安全问题严峻等问题,提高了变换系统运行的安全性,增加了企业效益.
【总页数】3页(P48-50)
【作者】崔文科;师少杰;韩喜民;解交平
【作者单位】山西丰喜肥业集团股份有限公司,山西,运城,044000;山西丰喜肥业集团股份有限公司,山西,运城,044000;山西丰喜肥业集团股份有限公司,山西,运城,044000;山西丰喜肥业集团股份有限公司,山西,运城,044000
【正文语种】中文
【中图分类】TQ052;TQ113.26
【相关文献】
1.变换工段饱和热水塔的腐蚀与防护 [J], 田永淑
2.变换炉、饱和热水塔技术改造 [J], 孙月玲;郭振龙;张建奇
3.无饱和热水塔全低变变换系统改造运行总结 [J], 宋志芬;张慧芬
4.变换工段技术改造总结 [J], 刘力源;宁海文
5.饱和热水塔变换改无饱和热水塔变换工艺总结 [J], 吴勇军;黄恒美;卢锦永
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2.4MPa无饱和热水塔全低变工艺运行总结方子明杜拥军王银安(河南心连心化肥有限公司新乡453731) 2008-10-140 前言河南心连心化肥有限公司于2006年扩产改造中新投运18·30工程系统，目前生产能力已达到年产合成氨230kt、尿素375kt、甲醇60kt生产能力。

该系统变换工段由湖北化学研究院设计，采用2.4MPa无饱和塔全低变工艺。

经过1年多的运行现对该工段的运行情况做以总结。

1 工艺流程简介半水煤气经压缩低压机加压后达到2.4MPa送至变换系统，经过丝网过滤器、除油剂炉进行油水分离，除油后的半水煤气进入前热交壳程换热，换热后气体与热电来255℃过热蒸汽混合进入后热交管程，气体温度达到220℃左右，依次进入变换炉一段、二段、三段催化剂层反应，一、二段之间和二、三段之间分别设有段间增湿器，通过喷水回收热量并产生蒸汽，将气体温度降至200℃左右进入下段催化剂层反应，经过变换炉三段反应后的变换气CO含量约4%～6%、温度约250℃依次进入后热交壳程、前热交管程与半水煤气换热温度降到125℃，经水加热器、冷却器降温至40℃左右，经气液分离器后送往变脱工段。

工艺流程见图1。

2 主要设备状况变换炉：Ф3800×26600mm；增湿器：Ф1600×11300mm；前热交换器： Ф1400mm，F＝750m2；后热交换器：Ф1000mm，F ＝250m2；丝网过滤器：Ф2000×5000mm；除油剂炉：Ф2800×5663mm；热水加热器： Ф1000mm，F＝500m2；变换冷却器： Ф1000mm，F＝500m2汽水分离器：Ф2000×5750mm； 3台流量为15m3／h的喷水泵。

3 工艺设计特点该工段设计上突出三方面的特点：(1)压力等级提高至2.4MPa，设备能力提高占地面积小，投资少、操作弹性大。

(2)系统提压后，变换、变脱、脱碳三个工段在一个压力等级上串联，压缩机能耗大幅度降低与0.8MPa变换相比压缩机电耗降低约100kWh／tNH.3。

矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。

如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。

㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。

(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。

如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。

对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。

二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。

2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。

㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。

2、矿产品价格稳定性及变化趋势。

三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。

2、矿区矿产资源概况。

3、该设计与矿区总体开发的关系。

㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。

2、矿床开采技术条件及水文地质条件。