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电梯kg梯速设计计算

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设计计算书TKJ（1350/）目录1 设计的目的2 主要技术参数3电机功率的计算4 电梯运行速度的计算5 电梯曳引能力的计算6 悬挂绳或链安全系数计算7 绳头组合的验算8 轿厢及对重导轨强度和变形计算9 轿厢架的受力强度和刚度的计算10 搁机梁受力强度和刚度的计算11 安全钳的选型计算12 限速器的选型计算与限速器绳的计算13 缓冲器的选型计算14轿厢和门系统计算说明15井道顶层和底坑空间的计算16轿厢上行超速保护装置的选型计算17盘车力的计算18操作维修区域的空间计算19电气选型计算20机械防护的设计和说明21主要参考文献1 设计的目的TKJ(1350/型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度s。

本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。

本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。

本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。

本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度s 额定载重量1350kg提升高度层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm 开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机，型，15 Kw，绕绳比2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度s搁机大梁主梁25#工字钢轿厢 2100mm*1600mm，2导轨钢丝绳 7-φ10，2∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T89/B（二）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度s限速器 LOG03型，额定速度s缓冲器 YH68-210型油压缓冲器，额定速度~s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm2 主要技术参数3电机功率的计算对于交流电梯，功率按下列公式计算： N=（1- K ）QV 1 / 102ηi （kW ） 式中：K —平衡系数，K ＝；Q —额定载荷，Q=1350KgV 1—曳引机节径线速度，V 1=s η—电梯传动的总效率，η= i —曳引比 ，i= 2 将各参数代入上式：N=（）*1350*（102**2）=考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用型，电机功率 ，可以满足设计要求。

图1 曳引系统示意图4 电梯运行速度的计算电梯的运行速度V=π*D* n1/ 60*i 式中：D—曳引轮节园直径，D=n1—电机的额定转速，n1=149rpmi —曳引比，i =2将各参数代入：V=**149 / (60*2)= m/s对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度s，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在~* 额定速度的范围内，从而满足要求。

5 电梯曳引能力的计算根据GB7588—2003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。

基本参数5.1.1 选用的型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：槽的角度γ=35o= rad下部切口角度β=95o= rad5.1.2 当量摩擦系数的计算根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：f =μ*4* ( cos (γ / 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sin β+ sin γ）式中：μ—摩擦系数，对应3种工况分别为：装载工况μ=紧急制停工况μ= / (1 + V1/ 10 )＝ / (1 + / 10 )＝轿厢滞留工况μ=将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：1) 装载工况f =*4* ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /（π + sin 35o）=2) 紧急制停工况f =*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）=3) 轿厢滞留工况f =*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）= 轿厢装载工况根据GB7588—2003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≤e fα式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值e —自然对数的底，e＝α—曳引绳在曳引轮上的包角，α=155o = rad将相关参数代入可得：T1=(P+*Q+W1)g/i=(1400+*1350+51) *2=15379NT2=(G+W3)g/i=(2008+0)* /2=9839 NT1/ T2= 15379/9839=e fα= e *=因为T1/T2 =≤e fα=所以满足曳引条件。

紧急制停工况根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≤e fα将相关参数代入可得：T1=G*(g+amax ) /i+ W1*(g+ i*amax)=2008*+/2+51*+2*=10892 NT2=(P+W2+W3)* (g-amax) /i =(1400++110)* NT1/ T2=10892/7105=e fα= e *=因为T1/T2 =≤e fα=所以满足曳引条件。

轿厢滞留工况根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2≥e fα将相关参数代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(1400++110)*2=7486 NT2= W1*g=51*= NT1/ T2=7486/=e fα= e *=因为T1/T2 =≥e fα=所以满足曳引条件。

6 曳引绳的安全计算6.1曳引绳的直径要求根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。

在本系统中，D＝450mm，d＝10mm，则D/d= 450/10= 45≥40，满足标准要求。

曳引绳的安全系数计算根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S 应不小于按标准附录N 规定的安全系数计算值S f ，即S ≥S f ，并不小于12。

6.2.1 实际安全系数S 的计算 S ＝nF /（（P+Q ）/i+ W 1）g式中：F －单根曳引绳的最小破断载荷，F ＝44 KN 将相关参数代入可得： S ＝7*44*1000/（（（1400+1350）/2+51）*）＝ 6.2.2 标准规定的安全系数S f 的计算根据GB7588—2003标准附录N 的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv 为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)式中：Nequiv(t) －曳引轮的等效数量，Nequiv(t)= Nequiv(p) －导向轮的等效数量Nequiv(p)= K P * (Nps +4 * Npr )根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：K P =( D/D 1)4=(450/520)4= Nps=3 Npr=0则Nequiv(p)= * (3 +4 *0 )=Nequiv =+= 因为 S f =10X X=X 2X 1= log ( * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) )= log ( * 10 6 * / 45 ) = -X 2= log ( * (D / d ) –= log ( * 45–= - X=X 2= =所以 S f =10X ==从以上计算可得：S=≥S f =，即实际安全系数S 大于标准规定的安全系数S f 并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。

7 绳头组合的验算采用专业厂生产的Φ10mm 型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN ，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即44*80%＝，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。

8 轿厢及对重导轨的计算选用标准JG/《电梯T型导轨》规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨。

根据标准，相应的主要技术参数如下：主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm 惯性半径 ix= iy=惯性距 Jx=597000mm4 Jy=530000mm4抗弯模量 Wx=14500mm3 Wy=11900mm3抗拉强度Rm =370 N/mm2弹性模量E=*105 N/mm2许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm2，安全钳动作时[σ2]=205N/mm2许用变形 [δ]=5mm导轨支架间距 l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / =126弯曲系数 (查GB7588-2003 附录G表G3) ：ω=轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm，深Dy=1750mm，高Dz=2400mm轿厢上下导靴之间距离 h=3550mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况。

其中最不利的工况为安全钳动作时的工况，其次为装卸载工况，所以只需计算这2种工况下导轨的受力和变形是否满足要求。

安全钳动作时的工况本系统选用渐进式安全钳，其冲击系数为k1=2。

本系统为中心导向和悬挂的轿厢，其坐标见轿厢布置图2 (轿厢中心Cd 和轿厢重心Pd与悬挂中心Sd重合，额定载荷Q分别按相对于X轴和Y轴、均匀分布在最不利的3/4的轿厢面积里计算)。

图2 轿厢布置图额定载荷中心坐标 Xq=325mm Yq= 8.1.1 由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*1350**325/(2*3550) = 1211N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656 Nmm σy= My/ Wy=567656/11900= N/mm 28.1.2 由导向力引起的X 轴上的弯曲应力Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*1350** 3550= 1398 N Mx=3*Fy*l/16=3*1398 *2500/16=655313 Nmm σx= Mx/ Wx=655313/14500= N/mm 2 8.1.3 压弯应力Fk=k1*(P+Q)g/n =2*(1400+1350)*2=26950 N σk=Fk*ω/ A=26950*1570=mm 28.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力σm=σx+σy=+=mm2≤[σ2]=205 N/mm 2σ=σm+Fk / A=+26950/1570=mm2≤[σ2]=205 N/mm 2 σc=σk+*σm=+*= N/mm2≤[σ2]=205 N/mm 2σf=*Fx /C 2 =*1211/102= N/mm2≤[σ2]=205 N/mm 2 满足强度要求。

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1000kg电梯运行速度标准

1000kg电梯运行速度标准

1000kg电梯运行速度标准
电梯运行速度的标准通常由当地的建筑规范和安全法规所规定。

一般来说，电梯的运行速度标准取决于多个因素，包括但不限于建
筑物的高度、用途、人流量、地区规定等。

在一般的情况下，对于1000kg电梯，其运行速度标准通常在1
米/秒至2米/秒之间。

这个速度范围被认为是安全且有效的，能够
满足大多数建筑物的需求。

然而，对于高层建筑或者高人流量区域，可能会有更高的运行速度标准。

另外，一些特殊用途的电梯，比如
火灾逃生电梯或者货运电梯，其速度标准可能会有所不同。

此外，还需要考虑到电梯的加速度和减速度，以确保乘客的舒
适度和安全性。

标准的加速度和减速度通常也会在相关规范中有所
规定。

总的来说，电梯运行速度标准是一个复杂的问题，需要综合考
虑建筑物的特点、安全规定以及乘客舒适度等多个因素。

因此，在
设计和安装电梯时，需要遵循当地的法规和标准，并且可能需要进
行专业的工程评估和设计。

电梯800kg设计计算说明书概要

电梯800kg设计计算说明书概要

TKJ800/1.75-E4441 800kg客梯可靠性报告（设计计算说明书）设计：__________________审核：__________________批准：__________________南阳中原智能电梯厂技术部2006年3月26日1、概述2、井道内各部件之间的间隙和保护3、驱动主机的型式和参数4、悬挂、补偿装置的说明5、轿厢和门系统的说明6、门系统的说明资料7、安全钳8、缓冲器9、限速器10、导轨的说明资料11、曳引条件的计算12、轿厢架强度和刚度的计算13、门锁的确定14、机械防护的说明15、主要参考文献1、概述1.1电梯主要技术参数：额定载重Q：800kg 额定速度V：1.75m/s平衡系数书：45%曳引比r ：1： 1 试验样梯的行程H：53.1m 乘客人数：10 人服务层站数：19 层/18 站/18 门曳引包角a : 155°轿厢自重P：860kg 对重质量：1283kg1.2 电梯的拖动调速方式、控制方式和控制装置类型拖动调速方式：调压调频调速微机控制控制方式：集选控制控制装置类型：全微机2、井道内各部件之间的间隙和保护2.1轿厢与对重之间的水平运动间隙，由本梯土建布置图可计算出为78mm宁波申菱TKP131-06中分开门机与井道壁的水平运动间隙单边各为120mm以上两项间隙均符合GB7588-2003中的11.3条所述。

2.2 电梯井道内表面与轿厢地坎的水平距离为115mm,符合GB7588-2003中的11.2.1 条所述电梯井道内表面与轿厢地坎的水平距离不应大于0.15m。

2.3 对重运行区域防护采用对重底坑栅栏。

对重底坑栅栏由3 个对重栅栏和12 个箍脚组成，每个对重栅栏高800mm第一个对重栅栏离底坑地面不大于300mm 箍脚长度与平衡块之间的水平运动间隙为50mm对重底坑栅栏简图如下：3、驱动主机的型式和参数3.1驱动主机的参数驱动主机的型号：FYJ200制造商名称：江苏常熟通润驱动电机的型号：YTTD160TVF3-4额定功率：15kw额定电压：380V额定频率：50HZ额定转速：1440rpm减速箱的类型：蜗轮蜗杆曳引轮的节径：© 530绳槽数量：5 减速比：47: 2绳槽形状：带切口的半圆槽绳槽尺寸：B =90° ,Y =30°3.2 曳引机选型计算：3.2.1曳引机功率F D=(1-书)Qv/102 n式中：Q为轿厢载重量，书为平衡系数，书=0.45, n为电梯机械传动系数总效率，n =0.691(曳引机厂家提供)贝U： F D=(1-书)Qv/102 n=(1-0.45) X 800X 1.75/102 X 0.691=10.92(kw)而江苏常熟通润FYJ200曳引机功率为15kw,故符合要求。

1600kg客梯2.0速度设计计算书

1600kg客梯2.0速度设计计算书

TKJ1600/2.0-JXW/VVVF 交流变频乘客电梯设计计算书电梯2010年10月20日目录1 电梯型号 (1)2 主要参数 (1)3 曳引驱动计算 (1)3.1 曳引电动机功率计算 (1)3.2 轿厢面积计算 (1)3.3 轿厢通风面积的计算 (2)3.4 曳引轮输出额定扭矩 (2)3.5 主轴最大静载荷 (2)3.6 悬挂绳安全系数计算 (2)4 导轨承载计算 (4)5 曳引条件计算 (4)6 结构计算 (5)7 缓冲器的验算 (7)8 安全钳选用 (7)9 限速器的选用 (7)10 底坑空间和顶层空间计算 (8)11 紧急救援措施 (9)12 超速及其它保护装置的说明资料 (9)13 导轨的说明资料 (12)14 轿厢和门系统的说明资料 (12)15 轿门护脚板 (13)16 门系统说明资料 (13)17 机械部件的防护 (14)18 电梯整机性能指标 (14)19 样梯可靠性运行记录和总结 (15)1 电梯型号TKJ1600/2.0-JXW/VVVF 交流变频乘客电梯2主要参数载重量：Q=1600kg 运行速度：V=2.0m/s 提升高度：H=53.1米曳引比：I=2:1曳引包角：α=180˚轿厢自重：P=1200㎏3 曳引驱动计算3.1曳引电动机功率计算：取平衡系数Φ=0. 45 取η=0.85计算公式: P=QV(1-Φ)=1600×2×（1-0. 45）=20.3KW 102ŋ102×0. 85选用蜗轮蜗杆曳引机，额定功率P1=22KW, 所以适用。

曳引轮节径D1=400mm曳引绳根数m=7，直径d=Φ10mm，额定转速n=191r/min 上开口角r=35°下部切口角β=90°额定速度验算：η1=60×2×2/(3.14×0.5)=152г/min 适用3.2轿厢面积计算轿厢净宽A=1900mm，轿厢净深B=1800mm轿厢有效面积S=1.9×1.8=3.42m2标准五吨轿厢面积为3.56 m2所以本电梯不超标共15 页第 1 页3.3轿厢通风面积的计算轿厢通风面积不应小于轿厢有效面积的1％，即均为0.02 m2 S下+S下=0.27×0.045+(1.35×2+1.4)×0.005=0.032 m2>0.02m2 所以上下部的通风面积足够3.4.曳引轮输出额定扭矩M1M1= 9550×22×2×0.85=2349（N·m）152实际运行扭矩M2按超载10％计算M2= （1.1-0.45）×1600×20.3×0.4=2111 N·m< M1所以满足2×23.5.主轴最大静载荷T曳引绳Φ10质量q=0.34㎏/m 曳引绳根数m=5T= 1200+1.25×1600 +7×0.34×53.1+1200+1600×0.45+2.85×132 2=2614㎏<曳引机允许静载荷,所以通过3.6.悬挂绳安全系数计算K P=4=1β=90°Nequiv( t )=5Nequiv(P)= 3Nequiv= 5+3=8共15 页第 2 页许用安全系数S f=10×(2.6834- )=17Φ10最小破断力T K=44000N安全系数S=44000×7/[(1200+1600)/2+53.1×7×0.34]×9.8=2121＞17 所以满足共15 页第 3 页4.导轨承载计算（按中心导向安全钳动作为最严重工况）轿厢导轨T89/B材料抗拉强度370Mpa，截面积A=15.7cm2i x=1.98cm i y =1.84cm 导轨与等距L K=200cmI x =59.7 cm4I y =53cm4W x =14.5cm3W y =11.9cm3轿厢导靴间距h=3350 轿厢尺寸宽A=1.9m深B=1.8m导轨许用应力δporm =205Mpa 最大允许变形[δy ]为5mm细长比λ=LK/ίx=200/1.98=101.01 查表得ω=1.9 K=2F K = [K×(P+Q) g]/2= [2×(1200+1600)×9.8]/2=27440N压弯应力δK=（F K×w）/A=27440×1.9/(15.7×102)=33.2Mpa 载荷偏心距X Q=B /8=1800/8=225mm Y Q=0F x=（3×9.8×1600×225）/（2×3350）=1579NM y=（3F x×Lk）/16=（3×1579×2000）/16=592125Nmm弯曲应力δy =My/Wy=592125/（11.9×103）=49Mpa挠度δx =0.7×（F x×L K3）/（48×E×I y）=（0.7×1579×2003）/（48×2×107×108）=0.085cm =0.85mm以上均通过,符合要5.曳引条件计算5.1按125％额定载荷轿厢位于最底层装载静态工况计算。

800kg10m电梯设计计算说明

800kg10m电梯设计计算说明

轿壁厚度25mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。

19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。

在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×1200同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。

设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为660mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。

当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。

轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。

开锁区域即离合装置的动作距离57mm。

层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。

计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1800kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm大学毕业论文规范一、结构要求一份完整的本科生毕业论文档案袋内应包含两个部分内容：1、毕业论文装订册；2、毕业论文附件材料。