水化产物转化对蒸压制品强度的影响

２０１３年第３期　第３９卷总第１７３期　・１３・　２ｏ１３年６月　ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—４０１１．２０１３．０３．００７　

水化产物转化对蒸压制品强度的影响　

张红兵　，朱淳钊　（１．荆州市建筑节能与装饰装修管理办公室，湖北荆州４３４０２０；　２．长江大学城市建设学院，湖北荆州４３４０２３）　摘要：通过ｘ射线衍射、红外光谱手段分析了粉煤　灰石灰蒸压系统中水化产物的变化与实验强度的关系。结　果显示，在１．２　ＭＰａ饱和蒸汽压下处理不同时间，水石榴　石的０．５０５　ｎｍ衍射峰减弱，ＣＳＨ的０．１８３　ｎｍ衍射峰有所　增强。在不同饱和蒸汽压下处理６　ｈ，水石榴石的０．５０５　ｎｌＴｌ　衍射峰在０．６　ＭＰａ前出现增强，随着饱和蒸汽压的增大开　始逐渐减弱，ｃ—ｓ—Ｈ的０．１８３　ｎｍ衍射峰逐渐增强。随着　水石榴石不断减少和水化硅酸钙的增加，蒸压试样强度的　提高。　关键词：蒸压条件；水榴石；水化硅酸钙；强度　中图分类号：ＴＱ１７０．１　文献标志码：Ｂ　文章编号：１６７２—４０ｌ１（２０１３）０３—００１３—０３　０前言　水榴石是蒸压制品中一种常见的水化产物，可以在很　宽的温度范围内获得。Ｔ￣ｌｏｒ认为，水榴石的存在导致制品　强度低“　。在水榴石形成量不大的前提下，对提高蒸压　制品的密实度有利，可以获得较高的制品强度。若水榴石　的大量形成，由于水榴石的胶结能力极差，其制品强度下　降。在蒸压硅酸盐制品中，水榴石并不是在所有条件下都　能够稳定存在，随着硅溶出量增多，高碱性环境被破坏，　水榴石开始转化为新的物相——含Ａ１　Ｊ｝勺水化硅酸钙　ｑ］。　Ｓ．Ｋｌｉｍｅｓｃｈ等人提出了水榴石向托贝莫莱石转化的证　据　：随着水热反应的进行，水榴石量明显减少，而Ａｌ　代托贝莫莱石的增加　Ｊ。　的ＭＡＳ　ＮＭＲ数据显示八面　体　（水榴石）调整到四面体的化合物中（ＡＪ代１．１ｎｍ托贝　莫莱石）和八面体的配位　（水榴石）　。文献［９—１０］认　为，水榴石在水热反应中优先转化为Ｃ—Ｓ—Ｈ，而不是Ａｌ　代托贝莫莱石。本文用一种不常见的粉煤灰作为蒸压材料，　讨论水榴石转化为水化硅酸钙后对蒸压制品强度的影响。　１实验方法与原材料　１．１原材料　粉煤灰。该粉煤灰的主要矿物为刚玉（Ｃｏｒｕｎｄｕｍ，ｄ）、　莫来石、赤铁矿和少量玻璃相出现，没有发现普通粉煤灰　中常见的石英衍射峰，见图１所示。　熟石灰。石灰中有效ＣａＯ为４９．４８ｗｔ％，主要为氢氧化　钙及少量碳酸钙。　

作者简介：张红兵（１９６７一），男，湖北江陵人，高级工程师，现从事建　筑节能、墙体材料方面的管理与研究。　１．２实验方法　将成型好的每组试件放入蒸压釜中，按照一定的蒸压　制度进行蒸压处理。不同蒸压时间的蒸压制度升温一恒温　一降温时间（小时，ｈ）：２一Ｘ一２，Ｘ为最高温度下恒温养护　时间（ｈ）。不同饱和蒸汽压的蒸压制度为：２ｈ～６ｈ一２ｈ。　扫描电镜分析采用Ｐｈ￣ｐｓ　ＸＬ３０ＥＳＥＭ型扫描电镜仪，　样品进行抽真空和喷金处理。采用Ｄ／ｍａ】【一ＨＩＡ型全自动ｘ　射线衍射仪。试块样品磨细至全部通过０．０８　ｍｍ方孔筛。　

１０　２０　圈１　２实验结果与分析　将粉煤灰（比表面积为３８０　ｋｇ，／ｍ　）和其磨细粉煤灰（比　表面积为４３０　ｋｇ／ｍ２）分别与石灰按一定比例混和（石灰粉煤　灰质量比１：５）后在不同蒸压条件下蒸压处理后进行ｘ射线　衍射分析，结果如２所示。　

１６ｈ　１０ｈ　宴ｈ　６ｈ　４ｈ　２ｈ　ｌｈ　１０　２０　３０　４０　５Ｏ　６０　７０　１Ｏ　２Ｏ　３０　４ｏ　５Ｏ　６０　７Ｏ　２　０　２　ｅ　ａ．粉煤灰　ｂ．磨细粉煤灰　图２不同蒸压时间粉煤灰试样的ｘ射线衍射图　图２中０．５０５ｎｍ水石榴石衍射峰和０．１８３　ａｍ　Ｃ—ｓ—Ｈ　凝胶衍射峰的ＣＰＳ之和如图３所示。图４为不同蒸压时间　粉煤灰试样的活性ＣａＯ消耗情况。可以明显发现，无论粉　煤灰（ＦＡ）是否磨细（ＧＦＡ），其蒸压试样中水榴石在１．２　ＭＰａ　饱和蒸气压下处理１　ｈ后已经大量形成。经过２　ｈ处理后，　水石榴石０．５０５　ｎｎｌ衍射峰开始减弱，而０．１８３　ｎｌｎ　Ｃ—ｓ—Ｈ　凝胶衍射峰随着蒸压时间的延长而增加。　材　之岫　●　口　＾　

加　∞　∞　肋Ｘ　姗　２煤　∞　

粉　・ｌ４・　２０１３年６月　Ｉ・Ｊ芝材　Ｓｉｃｈｕａｎ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　２０１３年第３期　第３９卷总第１７３期　

图３不同蒸压时间下水化产物的变化情况　

０　２　４　６　８　ｌ０　ｌ２　１４　ｌ６　Ｃ／Ｓ　图４不同蒸压时间粉煤灰试样的活性ＣａＯ消耗情况　图４可知，蒸压处理２　ｈ后，有效氧化钙基本消耗殆　尽，蒸压系统处于低碱度状态，水石榴石在这一条件下不　稳定，开始出现分解（如图５），并进入Ｃ—Ｓ—Ｈ结构内形成　Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ。这是图３中０．５０５　ｎｍ衍射峰减弱、０．１８３　ａｍ衍射峰有所增强的原因。图６为蒸压试样在１．２ＭＰａ饱　和蒸气压下不同处理时间的强度值。图６表明，蒸压试样　的强度与水石榴石转化为Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ并没有直接关系。　也就是说，随着水石榴石转化为Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ，蒸压试样　的强度并没有提高，反而有所下降。　

图５水石榴石的转化　图６不同蒸压时问的试样强度　直处于缓慢增长状态。这一结果表明，水石榴石及时在较　低饱和蒸汽压下也会出现分解，并形成Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ。　图９为不同饱和蒸汽压下蒸压６ｈ粉煤灰试样的强度。　随着饱和蒸汽压的提高，蒸压试样的强度明显提高。比较　Ｃ—Ｓ—Ｈ的提高，强度提高的幅度更为明显。　１００ｏ　８００　嘈　６００　ｌ　４００　｝　０ｏ　０　｛５００　４００　ｉ　３００　ｉ　ｌ　２００　ｌｏｏ　０．６　０．８　１．０　Ｉ．２　ａｕｔｏｃｌａｖｉｎｇ　ｔｉｍｅ／ｈ　ｂ　图８　不同饱和蒸汽压水化产物的变化情况　

ｓａｌ　ｔ　ｄｓｌ　Ｐ　图９　不同饱和蒸汽压下蒸压试样的强度　基于以上分析可知：①在１．２　ＭＰａ饱和蒸汽压下，由　于蒸压系统中ｃａ　不足，蒸压处理２　ｈ，试样中水石榴石开　始出现分解，形成ＡＩ代Ｃ—ｓ—Ｈ。蒸压试样的强度变化与　水石榴石０．５０５　ａｍ衍射峰和ＣＳＨ的０．１８３　ｎｍ衍射峰变化　规律并不相同。水石榴石转化为Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ后对蒸压试　样强度的提高有一定贡献，但随着水化产物转化进一步进　行，强度贡献减弱；②在０．６　ＭＰａ饱和蒸汽压下处理６ｈ，　蒸压系统表现为低碱度，试样中水石榴石开始出现分解，　形成Ａｌ代Ｃ—Ｓ—Ｈ。蒸压试样的强度变化与水石榴石　０．５０５　ｎｍ衍射峰和ＣＳＨ的０．１８３　ｎｍ衍射峰变化规律并不　相同。水石榴石的不断减少和水化硅酸钙的增加，导致蒸　压试样强度的提高。　图７为蒸压粉煤灰试样在不同饱和蒸汽压下蒸压处理　３　结　论　６ｈ的ＸＲＤ。图７中０．５０５　ａｍ水石榴石衍射峰和０．１８３　ｎｍＣ　—Ｓ—Ｈ凝胶衍射峰的ＣＰＳ之和如图７所示。　

ｌ　２ＭＰａ　１．０ＭＰ　０．８ＭＰ　０．６ＭＰａ　０　４ＭＰａ　Ｃａ　

ｌＯ　２０　３Ｏ　４０　５Ｏ　６ｏ　７０　１Ｏ　２０　３０　４０　５０　６０　７Ｏ　２　６　２　０　ａ．粉煤灰　ｂ．磨细粉煤灰　图７　不同饱和蒸汽压粉煤灰试样的ｘ射线衍射图　图８（ａ）显示，在饱和蒸汽压０．６　ＭＰａ恒温蒸压６ｈ，蒸　压试样中水石榴石０．５０５衍射峰开始下降，这与有效ＣａＯ　的大量消耗有关。图８（ｂ）中的Ｃ—Ｓ—ＨＯ．１８３　ａｍ衍射峰一　在１．２ＭＰａ饱和蒸汽压下处理不同时间，水石榴石的　０．５０５　ａｍ衍射峰减弱，ＣＳＨ的０．１８３　ｎｍ衍射峰增强。　在不同饱和蒸汽压下处理６ｈ，水石榴石的０．５０５　ｎｍ衍　射峰在０．６　ＭＰａ前出现增强，随着饱和蒸汽压的最大开始　逐渐减弱，Ｃ—Ｓ—Ｈ的０．１８３　ｎｍ衍射峰逐渐增强。　随着水石榴石不断减少和水化硅酸钙的增加，蒸压试　样强度提高。　［ＩＤ：００００６２］　参考文献　［１］Ｈ．Ｆ．Ｗ．ＴＡＹＬＯＲ．Ｃｅｍｅｎｔ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ．Ａｃａｄｅｍｉｃ　Ｐｒｅｓｓ，１９９０：１４２　—３６７．　［２］Ｈ．Ｆ．Ｗ．Ｔａｙｌｏｒ．Ｃｒｙｓｔａｌ　ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｐｏｒｔｌａｎｄ　ｃｅｍｅｎｔ　ｈｙｄｒａｔｉｏｎ．６　一ｔｈ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｇｒｅｓｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｃｅｍｅｎｔ，Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ＶＮＩＩＥＳＭ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｍｉｎｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｏｒｍｅｒ　ＵＳＳＲ，Ｍｏｓｃｏｗ．１９７４：４３．　（下转第１６页）　鬈　咖　啪　咖　枷　瑚　０　日　—Ｅ＝　０　０Ｊｏ　ｃ０Ｉ１日甚Ｅ；　∞　．Ｊ　

Ｏ　ｇ＿＿ｌ　ｕ　Ｌ　Ｍ　＿ｇ　０毗　４啦　０　８　７　６　５　４　３　２　１　０　９　８　日　＝、　口皇∞∞＾ｌ∞∞２４ｇ０　２　Ｏ　８　６　４　２　Ｏ　；、０日Ｉ

】　・１６・　２０１３年６月　２０１３年第３期　第３９卷总第１７３期　混凝土基本相当，但极限拉应变接近普通混凝土或传统　ＦＲＣ的５００倍，表现出极大的韧性性质。ＥＣＣ超高的拉应　变能力对应于试件上的多条细密裂缝，在从开裂至峰值荷　载整个过程中，拉应力一应变曲线呈现明显的应变硬化特　征，随着荷载的增长，在拥有最大初始缺陷尺寸截而上的　基体首先开始出现裂缝，此时ＥＣＣ中的纤维能够提供足够　的桥联应力，基体中的裂缝以“自相似”模式（即分形理论　模式）扩展，在裂缝扩展过程中，裂缝尖端的应力场和变形　场保持不变，直至裂缝贯通整个截面。当第一条裂缝出现　后，对应试件的承载能力经历瞬间下降后马上恢复，裂缝　宽度很快稳定在一个很细的水平上（和第一条裂缝的宽度大　体相同），如此重复多次，试件上最终呈现大体均匀分布的　多条细密裂缝，每条裂缝的宽度大体接近，即使是在极限　荷载时（应变为５％），裂缝宽度保持在６０　ｍ左右，当应变　小于１％时，裂缝宽度更小。这种细密的微裂缝宽度是由材　料自身性质决定的，它与这种复合材料是否配钢筋以及配　筋率大小无关。　２．２抗剪性能与能量吸收　１９９８年Ｋａｎｄａ等对ＥＣＣ进行抗剪性能测试，结果发现　剪跨比为１时，在不配任何抗剪钢筋的情况下，ＥＣＣ梁的　抗剪承载力比混凝土梁高出４２．６７，对应变形能力高出　２．２５倍，破坏模式具有明显的延性特征。２００３年Ｖａｓｉｌｌａｑ　等发现ＥＣＣ板在剪切作用下从未裂到开裂是个渐进的过　程，不会出现刚度的突然下降，而在常规混凝土会产生非　常典型的脆性破坏特征。Ｇｒｅｇｏｒ等对钢筋混凝土（Ｒ／Ｃ）和　钢筋一ＥＣＣ（Ｒ／ＥＣＣ）梁构件进行的抗剪周期循环试验表明，　Ｒ／ＥＣＣ剪切破坏时出现大量的细微斜裂缝，类似于延性破　坏，抗剪韧性大大优于Ｒ／Ｃ。　在抗震结构中，塑性铰区的能量吸收是耗散地震能的　主要途径，但是在周围脆性混凝土的包裹下，只有极小部　分的钢筋能经历屈服阶段。然而，即使取消抗剪箍筋，当　延性比达到１０％时，ＥＣＣ悬臂梁构件试验中仍未出现保护　层剥落或爆裂现象，其滞回环形状饱满，具有较强的能量　吸收能力，这对于抗震结构设计具有重要意义。Ｆｕｋｕｙａｍａ　在２００３年介绍了由ＥＣＣ短柱和扩大头组成的响应控制装　置。它可以减少建筑结构的地震位移和减小构件损坏。　ＥＣＣ短柱可以实现高韧性、高刚度和高强度；扩大头可以　调整响应控制装置的影响范围，同时保证控制装置和框架　的连接。由于同为水泥基材料，它们比钢框架和阻尼器更　适合混凝土结构的地震响应控制。　２．３自愈合和环保性　人们很早就知道有的混凝土具有裂缝自愈合的能力，　一些服役年限很长的混凝土暴露在外部环境下，其裂缝会　缩小甚至消失。一般认为，混凝土自愈合的内因是其内部　还有部分未发生水化作用的水泥基体，外因则与其暴露的　外界环境条件有关，包括干湿的循环，温度条件，水的渗　透和混凝土中氯化物的含量等；另外，裂缝的宽度不能大　于１５０，最好是５０。美国Ｍｉｃｈｇａｎ的Ｅｎ—Ｈｕａ　Ｙａｎｇ博士在　对ＥＣＣ构件的耐久性研究中发现其较强的自愈合能力。自　愈合能力提高了ＥＣＣ在变化环境下的耐久性。　ＥＣＣ具有良好的环保性能。粉煤灰是煤燃烧后的产物，　它对空气的污染严重，全世界每年会产生超过６亿ｔ的粉煤　灰，它们的处理是一个令人头疼的问题，在近年的研究发　现，和火山灰、硅粉一样，他可以替代一部分水泥，从而　减少建筑材料中水泥的用量。一般而言，粉煤灰至少可以　替代１Ｏ～２５％的水泥，火山灰本身并不能直接和水发生化　学作用，但在石灰石的作用下，水化反应可以发生，并放　出极少的热量。Ｅｎ—Ｈｕａ　Ｙａｎｇ博士做了掺有粉煤灰的ＥＣＣ　材性试验，发现随着粉煤灰掺量的增加，ＥＣＣ的抗压强度　总体呈减少的趋势，但是只要粉煤灰／水泥不大于２．８时，　ＥＣＣ仍保持了较高的抗压状态。粉煤灰的掺量对ＥＣＣ拉应　变的影响较小，不同掺量的ＥＣＣ都表现出了应变硬化的现　象。　３结束语　随着结构技术的革新和结构需要的增加，传统的工程　材料已无法满足日新月异的工程建设的需要，而ＥＣＣ材料　的出现及应用必将为未来建筑的发展注入新的生机与活力。　在农业、工业、军事等领域，ＥＣＣ材料的使用必将越来越　普遍。因此，发展ＥＣＣ材料技术任重道远。［ＩＤ：００００６１］　参考文献：　［１］丁一，陈小兵，李荣．ＥＣＣ材料的研究进展与应用［Ｊ］．建　筑结构，２００７，３７（７）．　［２］俞家欢．工程水泥基复合材料的性能与应用［Ｍ］．北京：中国建　筑工业出版社，２０１０．　［３］　武爱红．浅谈商品混凝土生产的质量管理［Ｊ］．科技情报开发　与经济，２００５，（１５）．　［４］　李恒龚．商品混凝土质量影响因素和控制措施［Ｊ］．黑龙江科　技信息，２００８，（２７）．　（上接第１４页）　［３］Ｌ．Ｍａｓｓｉｄｄａ。Ｕ．Ｓａｎｎａ．Ｓｔｅａｍ　ｃｕｒｉｎｇ　ｈｙｄｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｏｍｐａｃｔｓ　ｏｆ　ｂｌａｓｔ　ｆｕｒｎａｃ￣ｓｌａｇ　ａｃｔｉｖａｔｅｄ　ｂｙ　ｌｉｍｅ，ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　ｇｙｐｓｕｍ．Ｓｉｌｉｃ．Ｉｎｄ．　１９８３．３：５５—６ｏ．　［４］　Ｍａｅｎａｍｉ　Ｈｉｒｏｋｉ，Ｗａｔａｎａｂｅ　Ｏｓａｍｕ。Ｉｓｈｉｄａ　Ｈｉｄｅｋｉ。Ｍｉｔｓｕｄａ　Ｔａｋｅｓｈｉ．　Ｈｙｄｒｏｔｈｅｒｍａｌ　ｓｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｋａｏｌｉｎｉｔｅ．ｑｕａｒｔｚ．１ｉｍｅ　ｍｉｘｔｕｒｅｓ．Ｊｏｕｎｕｄ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｓｏｃｉｅｔｙ．２０００，８３（７）：１７３９—１７４４．　［５］Ｄ．Ｓ．Ｋｌｉｍｅｓｅｈ，Ａ．Ｒａｙ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｑｌｌａｒｔｚ　ｃｏｎｔｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｎａｔｕｒｅ　ｏｆ　Ａｌｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅｄ　１　１　ａｎｇｓｔｒｏｍ　ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅ　ｉｎ　ｈｙｄｒｏ　ｔｈｅｒｍａｌｌｙ　ｔｒｅａｔｅｄ　ＣａＯ—Ａ１２Ｏ３一ＳｉＯ２一Ｈ２０　ｓｙｓｔｅｍｓ．Ａｄｖ．Ｃｅｍ．ＩＲｅｓ．１９９９，１１　（４）：１７９—１８７．　［６］Ｄ．Ｓ．Ｋｌｉｍｅｓｅｈ，Ａ．Ｒａｙ．ＤＴＡ—ＴＧＡ　ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣａＯ—Ａｌ２　０３一ＳｉＯ２一Ｈ２０　ｓｙｓｔｅｍ　ｔｒｅａｔｅｄ　ｈｙｄｒｏ　ｔｈｅｒｍａｌｌｙ．Ｔｈｅｒｍｏｃｈｉｍ．Ａｃ—　ｔａ．１９９９，３３４（１２）：１１５—１２２．　［７］Ｄａｎｉｅｌｌｅ　Ｓ．Ｋｌｉｍｅｓｃｈａ，Ａｂｈｉ　Ｒａｙ．ＤＴＡ—ＴＧＡ　ｏｆ　ｕｎｓｔｉｒｒｅｄ　ａｕｔｏ—　ｃｌａｖｅｄ　ｍｅｔａｋａｏｌｉｎ—ｌｉｍｅ—ｑｕａｒｔｚ　ｓｌｕｒｒｉｅｓ：Ｔｈｅ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏ—　ｇａｒｎｅｔ．Ｔｈｅｒｍｏｃｈｉｍｉｃａ　Ａｅｔａ．１９９８，３１６：１４９—１５４．　［８］　Ｓａｔｏｒｕ　Ｆｕｊｉｔａ，Ｋｅｎｚｉ　Ｓｕｚｕｋｉ。Ｙａｓｕｏ　Ｓｈｉｂａｓａｋｉ，Ｔｏｓｈｉａｋｉ　Ｍｏｒｉ．Ｓｙｎ－　ｔｈｅｓｉｓ　ｏｆｈｙｄｒｏｇａｍｅｔ　ｆｒｏｍ　ｍｏｌｔｅｎ　ｓｌａｇ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｆｉｘ－　ａｔｉｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ａｔ　ｈｉｓｈ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｍａｔｅｒ　Ｃｙｃｌｅｓ　Ｗａｓｔｅ　Ｍａｎａｇ．　２００２．４：７０　７６．　［９］Ｋｌｉｍｅｓｅｈ，Ｄ．Ｓ，Ｌｅｅ，Ｇ，Ｒａｙ，Ａ，Ｗｉｌｓｏｎ　Ｍ．Ａ．Ｍｅｔａｋａｏｌｉｎ　ａｄｄｉｔｉｏｎｓ　ｉｎ　ａｕｔｏｃｌａｖｅｄ　ｃｅｍｅｎｔ—ｑｕａｒｔｚ　ｐａｓｔｅｓ：Ａ凹Ｓｉ　ａｎｄ”ＡＩ　ＭＡＳ　ＮＭＲ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ．Ａｄｖａｎｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｅｍｅｎｔ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ．１９９８，１０（３）：９３—　９９．　『ｌ０］Ｒ．Ｓｉａｕｃｉｕｎａｓ，Ａ．Ｂａｈｕｓｎｉｋａｓ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ＳｉＯ，ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｈｙｄｒｏｇａｍｅｔｓ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｄｕｒｉｎｇ　ｈｙｄｒｏｔｈｅｒｍａｌ　ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ．２００３，３３：１７８９—１７９３．　【１１］Ｓａｓａｋｉ　Ｋａｏｒｉ，Ｍａｓｕｄａ　Ｔｓｕｇｕｙａ，Ｉｓｈｉｄａ　Ｈｉｄｅｋｉ，Ｍｉｔｓｕｄａ　Ｔａｋｅｓｈｉ．　Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅ　ｄｕｒｉｎｇ　ｖｉｂｒａｔｏｒｙ　ｍｆｆｉｉｎｇ．Ｊｏｕｒ－　ｈａｌ　ｏｆｔｈｅ　Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９６，７９（６）：１５６９—１５７４．　．　材　乏　●＝ｓｉ　．　口