卧式容器计算书

卧式容器计算计算单位sw6
计算方法:NB/T 47042—2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B—
附加集中质量个数3个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数2个
均布于设备全长的附件（隔热
172kg
层、小接管等）重量
设计基本地震加速度七度(0。

15g）m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.650。

20MPa 设计温度220125℃压力试验压力0.8690.869MPa 压力试验类型水压试验水压试验-工作物料密度744.9914.8kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00-筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径5001000mm 轴线到基础的高度458708mm 名义厚度108mm 焊接接头系数0.850.85—腐蚀裕量20mm 厚度负偏差0.30。

3mm 筒体材料名称Q345R S31603-
筒体材料类别（板材/管材/锻
板材板材—件）
筒体长度5433000mm 筒体材料设计温度下许用应力176。

60118。

50MPa 筒体材料常温下许用应力189。

00120.00MPa 筒体材料设计温度下屈服限265。

00138。

50MPa 筒体材料常温下屈服限345。

00180。

00MPa
a。

一、各参数如下：序号符号数值1C 1=22C 2=0.53δ=204δH =255δO =17.56δHO =22.57R i =17508R m =1760.09L=950010H=87511A=120012W=9.2E+0513q=86.0959914b=40015b 1=60016b 2=273.817F= 3.7E+0518P=0.1019[σ]cr 20[σ]t 21玻璃钢和钢制-三鞍座卧式容器的设计及计算HG20582-1998和GB150-89)解释筒体负偏差，钢材按标准取值，若小于6%可以忽略不计，玻璃钢按壁厚的1腐蚀余量(不小于1.0mm计算)，mm;,筒体内半径，mm筒体平均半径，R m =R i +δ/2,mm 筒体长度（两封头切线间距离），mm 封头内壁曲面深度，mm筒体壁厚（包含壁厚附加量），mm 封头壁厚（包含壁厚附加量），mm 筒体计算壁厚（不包含壁厚附加量），mm 封头计算壁厚（不包含壁厚附加量），mm 加强圈宽度，mm（玻璃钢容器考虑外加强筋，厚度δ筋=20mm）圆筒有效宽度，mm 每个支座的反力，N 设计压力，Mpa边支座中心线到近端封头切线的距离，mm,卧式容器鞍座的最佳位置，首先0.2L，其次尽量使A≤0.5R m容器壳体及充满介质时的总重量（包含所有附属装置及保温层等），N 设备总重量W的单位长度重量载荷，N/mm支座轴向宽度，mm,b一般可取大于或等于 。

容器材料许用临界压力，Mpa设计温度下容器材料的许用应力，Mpa 设计温度下加强圈材料的许用应力，Mpa22θ=12023A O = 2.7E+0424I O = 2.9E+0625C /=16.526d=20.027k=128δp =1229δpo =1130b 3=873.831δ筋=2032δo筋=19.0一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积，㎜2一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积对中心轴的惯性矩，㎜4组合截面中心轴到筒体最远点距离，mm,计算方法见材料力学P146。

1计算依据及输入数据1.1载荷条件吊装工况吊装工况下所考虑的载荷撬块干重：100960N 包括：容器重：wt68120N 橇座重：ws12840N 接管等重：wp14000N 保温重：wh6000N 1.2橇座结构数据橇长度L8200mm 橇宽度l4000mm 材料弹性模量E190000Mpa 1.3计算标准橇座挠度<L/3001.4橇座材料的许用应力橇座材料Q235-A橇座材料屈服强度235Mpa 弯曲应力Fb =0.66*Fy =155.1Mpa 拉伸应力Ft =0.6*Fy =141Mpa 剪切应力Fs =0.4*Fy =94Mpa 2标准规范2.1AISC美国容器制造协会2.2JHN M-109 Structrual requrements for equipment设备结构要求3符号：下面为AISC手册中缩写解释W =均布载荷N/mm Mmax =最大计算力矩N-mm l =作用力点之间的跨度mm δ =挠度mm δmax =最大计算挠度mm I'x =梁所需惯性矩mm^4 Ix =梁的惯性矩mm^4 Fy =材料限定最小屈服强度Mpa Mr =梁阻抗力矩N-mm Lc =当 Fb=0.66Fy时梁最大无支撑跨矩mm Fb =梁所需弯曲载荷MpaE =钢板弹性模量MpaSx =x-x方向梁截面模数mm^3 P =施加载荷N α =冲击载荷P =计算载荷N a,b,etc=沿着梁的方向左或右端计算长度mm5吊耳强度计算吊耳材质选取16MnR吊耳材料屈服极限应力s S MPa查材料手册460吊耳安全系数n S选取4现场吊装动载系数n i选取 2.0吊耳材料许用应力[s]MPa[s]=s S/(n S n i)57.5橇装橇座干重G0N按橇装橇座最小质量算100960吊耳吊眼直径d mm按结构60吊耳外缘半径R mm按结构90吊耳数量n个按结构4单个吊耳所负载荷P N P=G0/n25240.00吊耳设计计算厚度t mm t=P/{2[s](R-d/2} 3.66吊耳实际取用厚度t a mm按计算厚度实际选取20.00实际单个吊耳许用载荷P a N Pa=2[s](R-d/2)t a 1.38E+05焊缝长度L W mm120熔敷金属许用应力[s]W MPa184吊索与吊耳垂直线夹角a°假定30吊耳作用力力臂L mm按结构100作用力垂直分力P V N P V=P25240.00作用力水平分力P H N P H=P V tga14572.32作用力合成总力P'N P'=(P V2+P H2)1/229144.64吊耳当量截面A W mm A W=L W120吊耳当量截面模数W W mm2W W=L W2/34800.00吊耳当量弯曲应力s B N/lim.mm s B=P H L/W W303.59吊耳当量水平剪应力t H N/lim.mm t H=P H/A W210.33吊耳当量垂直拉应力s P N/lim.mm s P=P V/A W121.44吊耳当量总应力s W N/lim.mm s W=[t H2+(s B+s P)2]1/2474.22吊耳与橇座最小需要焊缝高度h W mm h W=s W/[s]W 2.58吊耳与橇座实际焊缝高度H W mm选取12。