立式压力容器筒体计算书

******************************************************************************* ***独立塔基础计算机辅助设计(CTCAD2002 For Windows)计算书******************************************************************************* ***项目号: 2014712-4图纸编号:设备名称: LNG储罐设备编号:计算日期: 09/13/14 计算时间: 10:37:10*************************************设计依据*************************************建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)高耸结构设计规范(GBJ135-2006)石油化工塔型设备基础设计规范(SH3030-2009)构筑物抗震设计规范(GB50191-2012)*************************************原始数据*************************************★★塔基础及地基类型[set_1]塔基础类型------------ 圆柱式地基类型-------------- 天然地基★★垂直及水平荷载[set_2]设备自重-------------- 525.5(kN) 结构重要性系数-------- 1.0设备保温层重---------- 0.0(kN) 基本风压--------------0.40(kN/m^2)设备防火层重---------- 0.0(kN) 体型系数-------------- 0.60设备内充水重---------- 639.0(kN) 风振系数-------------- 考虑平台及梯子重---------- 0.0(kN) 地面粗糙度类别-------- B类设备内操作介质重------ 639.0(kN)★★塔体几何尺寸[set_3]塔分段数-------------- 1(段)塔段塔段高外径壁厚保温厚第1段23494(mm) 3820(mm) 10(mm) 0(mm)裙座高度-------------- 0(mm) 底座环外径------------ 3940(mm)裙座外径-------------- 3240(mm) 底座环内径------------ 2570(mm)裙座壁厚-------------- 10(mm) 平台类型--------- 独立平台(有直梯)裙座防火层厚---------- 0(mm) 平台间距-------------- 3500(mm)★★螺栓几何尺寸[set_4]地脚螺栓类型---------- 锚板螺栓地脚螺栓丝扣长-------- 150(mm)地脚螺栓直径---------- 42(mm) 设备0度与建北夹角----- 0.000(度) 地脚螺栓个数---------- 12(个) 螺栓中心圆直径-------- 3240(mm)地脚螺栓露头长-------- 200(mm) 螺栓初始角------------ 0.000(度)★★基础材料及几何尺寸[set_5]基顶标高-------------- 0.800(m) 混凝土强度等级-------- C35地面标高-------------- 0.000(m) 热扎钢筋种类---------- HRB400基底标高-------------- -2.000(m) 保护层厚度------------ 50(mm)圆柱外径-------------- 4000(mm) 选用最大钢筋直径------ 25(mm)★★天然地基参数[set_6]地基承载力特征值------ 180(kN/m^2) 地基变形-------------- 计算基底以上土加权平均重度18(kN/m^3) 地震作用-------------- 考虑基底以下土重度-------- 18(kN/m^3) 地下水位到地面的高度-- 2(m) 宽度修正系数---------- 0.15 抗震设防烈度---------- 7度(0.15g)深度修正系数---------- 1.40 设计地震分组---------- 第二组抗震承载力调整系数---- 1.30 场地类别-------------- Ⅱ类土分层数-------------- 2-----------------------------土层参数信息----------------------------土层土层厚度压缩模量第1层2000(mm) 8.000(MPa)第2层10000(mm) 13.900(MPa)*************************************计算结果*************************************塔型设备的基本自振周期----------------- 0.497(s)塔型设备的加权平均重心高度------------- 12.547(m)-----------------------------风荷载标准值----------------------------基顶风弯矩基顶风剪力基底风弯矩基底风剪力基本风压作用时: 636(kN.m) 45(kN) 765(kN.m) 46(kN) 0.15kN/m^2作用时: 227(kN.m) 16(kN) 273(kN.m) 17(kN)----------------------------地震作用标准值---------------------------基顶地震弯矩--------- 1191(kN.m) 基顶地震剪力--------- 101(kN)基底地震弯矩--------- 1527(kN.m) 基底地震剪力--------- 123(kN)--------------------------基顶荷载效应组合值---------------------------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第1组1165(kN) 636(kN.m) 45(kN) 正常生产第2组1165(kN) 227(kN.m) 16(kN) 充水试压第3组526(kN) 636(kN.m) 45(kN) 停产检修第4组1165(kN) 1318(kN.m) 110(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第5组1397(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1165(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1334(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1165(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组526(kN) 890(kN.m) 64(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1461(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1165(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利-----基底荷载效应组合值(不包括地面以下基础自重与底板以上回填土重)------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第1组1416(kN) 765(kN.m) 46(kN) 正常生产第2组1416(kN) 273(kN.m) 17(kN) 充水试压第3组777(kN) 765(kN.m) 46(kN) 停产检修第4组1416(kN) 1680(kN.m) 132(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第5组1699(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1416(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1635(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1416(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组777(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1763(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1416(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利---------------------------基础底板直径选择---------------------------正常生产时最小基础底板直径------------------ 4134(mm)充水试压时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)停产检修时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)地震作用时最小基础底板直径------------------ 4425(mm)最终计算结果：基础底板直径------------------ 4450(mm)深宽修正后的地基承载力特征值---------------- 222(kPa)调整后的地基抗震承载力特征值---------------- 288(kPa)-------------------------标准组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力第1组138(kPa) 227(kPa) 50(kPa)第2组138(kPa) 170(kPa) 107(kPa)第3组97(kPa) 186(kPa) 9(kPa)第4组138(kPa) 341(kPa) 0(kPa)-------------------------基本组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力等效均布荷载第5组157(kPa) 280(kPa) 33(kPa) 227(kPa)第6组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第7组138(kPa) 262(kPa) 15(kPa) 209(kPa)第8组153(kPa) 197(kPa) 108(kPa) 147(kPa)第9组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第10组138(kPa) 183(kPa) 94(kPa) 133(kPa)第11组97(kPa) 223(kPa) 0(kPa) 169(kPa)第12组161(kPa) 437(kPa) 0(kPa) 375(kPa)第13组138(kPa) 441(kPa) 0(kPa) 377(kPa)---------------配筋计算(钢筋面积前面带G 者为构造配筋)-----------------------------------圆柱式塔基础底板内力及配筋---------------------基础底板总厚度-------- 250(mm) 底板边缘厚度---------- 250(mm)配筋控制点每米宽板弯矩作用半径每米宽板配筋选筋底板上层最大径向: 0(kN.m) 2000(mm) G 294(mm^2) 47Φ10均布底板上层最大环向: 0(kN.m) 2000(mm) G 201(mm^2) Φ8@250底板下层最大径向: 10(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) 47Φ12均布底板下层最大环向: 2(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) Φ10@200------------------------------圆柱配筋------------------------------圆柱配筋总面积--------G 6283(mm^2) 圆柱选配钢筋---------- Φ12@200 --------------------------塔基础沉降计算----------------------------塔基础边缘最小沉降值------ 31.528(mm)塔基础边缘最大沉降值------ 31.528(mm)塔基础平均沉降值---------- 31.528(mm)塔基础沉降倾斜值---------- 0.00000基础混凝土强度等级C35;共计35.9立方米垫层混凝土强度等级C10;共计 1.7立方米******************************文件结束******************************。

软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位 青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。

**** 储罐C-2013001-JS强度计算书第 1 页共 9 页强度计算按GB150-1998 《钢制压力容器》、《固定式压力容器安全技术监察规程》及质检特函〔2010〕86 号函<关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见 >进行计算。

目录一、技术参数⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯2二、筒体强度计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯2三、筒体开孔及开孔补强计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯3四、封头强度计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯6资料来源编制校核标准化提出部门审核标记处数更改文件号签字日期批准文号批准序目符计算公式数据单位项计算依据号号一、技术参数1.最高工作压力2.3.设计压力4.最高工作温度5.设计温度6.介质7.选用材料8.许用应力9.许用应力10.许用应力二、筒体强度计算**** 储罐C-2013001-JS强度计算书第 2 页共 9 页符计算依据计算公式数据单位号P e给定 1.25MpaGB150.1-2011Pc Pc=(1.05~1.1)Pe =1.25 × 1.1=1.375 1.375MPa P19te任务书给定193℃t c193+(15~30)210℃饱和水蒸气任务书给定GB150-2011Q345R/GB713 、 20/GB8163、P4720/NB47008t根据 GB150.2-2011 GB713 B-1碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料 Q345R，板厚＜ 16mm，184.2MPa温度 193℃所得应力值t根据 GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈及接管材料184.2MPa20/GB8163 ，板厚＜ 16，温度 193℃所得应力值t根据 GB150.2-2011 GB/6479 B-6碳素钢和低合金钢钢管许用应力，接管材料20 钢，板厚184.2MPa15mm，温度 193℃所得应力值1.筒体内直径D n1400mm2.S S=δ+C+ =6.17+1.8+2.03=1010mm筒体壁厚为除去负偏差的圆整量3.筒体壁厚附加量C C1=0.8 ； C2=1 ； C=C1+C2=1.8 1.8mmGB150-4.焊缝系数2011局部无损检测0.85P13**** 储罐C-2013001-JS强度计算书第 3 页共 9 页5.筒体计算厚度δ6.17mm=6.176.有效厚度δeδe=s-C=10-1.8= 8.28.2mm7.筒体设计厚度δ +C=6.17+1.8=7.977.97mm8.校核δe =8.2mm> δ =6.17mm 满足要求三、筒体开孔及开孔补强计算1.开孔直径d.mm 1.1Φ 89× 5 接管开孔直径d189mm1.2M20*1.5 接管开孔直径ｄ232mm Φ 32× 6 接管开孔直径1.3人孔开孔直径d3400mm 2校核3孔的补强计算1.2Φ 100× 8 接管的补强计算1.3接管内径92mm 1.3接管材料20/GB816320 钢1.4接管名义厚度nt nt =δ + C8mmC1=8× 12.5%=1 C2 = 1C=C1+C21.5接管壁厚附加量C=22mm1.6接管材料许用应力1.7强度削弱系数1.8开孔直径1.9筒体有效厚度1.10开孔处焊缝系数1.11开孔处筒体计算厚度1.12接管有效厚度筒体开孔处所需补强的1.13面积1.14有效加强宽度接管外侧有效力加强高1.15度接管内侧有效力加强高1.16度1.17筒体多余面积1.18接管计算厚度1.19接管多余面积****储罐C-2013001-JS 强度计算书第 4页共 9 页根据 GB150.2-2011 GB713B-3 碳素钢和t低合金钢钢板许用应力，筒体材料184.2MPa 320/GB8163 ，板厚＜16，温度193℃所得应力值f r fr = 1.0 1.0d d = Di + 2C = 92+ 2*2=9696mmeδe=S-C=8-1.75= 6.25 6.25mm局部无损检测0.85δ=6.176.17mmet et =nt -C6mmA P155592.32取二者中较大者B P156B2d op192mmd op 2 n2nt取二者中较小值h1P156h1d nt27.71mm接管实际外伸高度取二者中较小值h2P156h2=d nt0mm接管实际内伸高度A 1P157 A =B d e2ete1 fr7.642mm1opt0.82mm A 2P15722h1et t fr 2h2etC2fr287.08mm2 A第 5 页共 9 页1.20焊缝金属截面积 A 3P157A3= a*b25mm2 1.21补强的截面积 A e P157Ae = A1 + A2 + A3319.72mm2 1.2校核Ae <A 需另加补强A4 ≥ A –Ae272.6mm2 2人孔开孔补强计算2.3人孔圈材料2.4人孔圈壁厚附加量2.5人孔圈材料许用应力2.6强度削弱系数2.7人孔直径2.8人孔圈名义厚度2.9人孔圈有效厚度2.10开孔处筒体计算壁厚筒体开孔处所需补强的2.11面积2.12有效加强宽度接管外侧有效力加强高2.13度接管内侧有效力加强高2.14度2.15筒体有效厚度20/GB816320 钢C1=1612.5%=2 C2=1 C=C1+C3mmC2 =3根据 GB150.2-2011 GB713B-3 碳素钢和低合金t钢钢板许用应力，人孔圈材料20/GB8163 ，板厚184.2MPa 3＜ 16，温度 193 ℃所得应力值GB150-2011f r fr = 1.0 1.0P155d394mm nt16mm et et=nt- C=1313mm δ 6.17mm=6.17GB150-20112430.9A op2et1fr2A=d mm P1558取二者中较大者2d opB B800mmd op 2 n2nt取二者中较小值dh1h1nt80mm接管实际外伸高度取二者中较小值dh2nt80mm接管实际内伸高度eδe=S-C=10-1.8=8.28.2mm第 6 页共 9 页GB150-2011mm 22.16筒体多余面积A 1P157A 1=B d ope2ete1 fr8122.17 人孔圈焊缝系数局部无损检测0.852.18 人孔圈计算厚度t3.49 mmGB150-2011A 22h 1 etfr 2h 2C 2 fr22.19人孔圈多余面积A 2tet3441.6mmP1572.20焊缝金属截面积A 3A3 = a*b64mm 2GB150-2011mm 22.21补强的截面积A eP157Ae=A1+A2+A3=812+3441.6+64=4317.64317.62.16 校核Ae > A开孔不需另加补强mm 2四、封头强度计算封头壁厚计算 上下封头工作条件相同，统一计算1.封头选用材料20 钢GB150.2-20碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体2.许用应力t11 GB713材料 Q345R ，板厚 3-16 ，温度 193℃所 184.2MPaB-1得应力值3. 筒体封头规格GB150-2011椭圆形封头EHAP1164. 壁厚附加量 C C1=0.8； C2=1 ； C=C1+C2=1.81.8 mm 5.封头内直径 Di1400 mm 6.封头深度hiGB/T25198-350mm20107.封头形状系数KGB150-2011由查表 5-1得 K=11 P1178.封头焊缝系数局部无损检测0.85GB150.3-209.封头计算厚度δ11=6.166.16mm5.3.2(5-1)10. 封头有效厚度 eδe=S-C=10-1.8= 8.28.2 mm 11.封头设计厚度δ +C=6.16+1.8=7.977.96mm12.校核δe =8.2mm> δ =6.16mm 满足要求**** 储罐C-2013001-JS强度计算书第 7 页共 9 页一）上封头开孔计算Φ50×6 接管开孔补强计算1接管材料20/NB4700820 钢2接管名义内径45mm 3接管壁厚附加量C C=6 ×12.5%+1=1.75 1.75mm 4开孔直径d148.5mm 5开孔尺寸校核6接管材料许用应力t3根据 GB150.2-2011 GB713 B-3 碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008 ，184.2MPa 板厚＜ 16，温度 193 ℃所得应力值7强度削弱系数f r 8接管名义厚度nt 9接管圈有效厚度et 10开孔处封头计算壁厚δ筒体开孔处所需补强的11面积A 12有效加强宽度B接管外侧有效力加强高13度h1接管内侧有效力加强高14度h2 15封头有效厚度e fr = 1.0 1.06mm et=nt-C4.25mm=6.166.16mmA = d op2et 1 fr2298.76mm 取二者中较大者2d op97mmB2 nd op 2 nt取二者中较小值d nt17.06mmh1接管实际外伸高度取二者中较小值d nt0mm接管实际内伸高度δe=S-C=10-1.8=8.28.2mm****储罐C-2013001-JS 强度计算书第 8 页共 9 页16封头多余面积 A 1A1= B d op e 2et e 1 fr98.94mm217接管焊缝系数局部无损检测0.8518接管计算厚度t0.4mm19接管多余面积 A 2 A 2h1 et t fr 2h2et C2fr131.362mm220焊缝金属截面积 A 3A3 = a*b252 mm21补强的截面积 A e Ae = A1 + A2 + A3255.3mm2 122校核Ae <A 需另加补强A4 ≥ A –Ae43.46mm2二）下封头开孔计算?32x31接管材料2接管名义内径3接管壁厚附加量C4开孔直径d15开孔尺寸校核6接管材料许用应力t37强度削弱系数f r8接管名义厚度nt9接管圈有效厚度et10开孔处封头计算壁厚δ筒体开孔处所需补强的11面积A20/NB4700820 钢20mmC=6 ×12.5%+1=1.75 1.75mm23.5mm根据 GB150.2-2011 GB713B-3 碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008 ，184.2MPa板厚＜ 16，温度 193 ℃所得应力值fr = 1.0 1.06mmet=nt-C4.25mm6.16mmA=d op 2 et 1 fr144.76mm212有效加强宽度B 接管外侧有效力加强高**** 储罐C-2013001-JS 强度计算书第 9 页共 9 页取二者中较大者2d op51.5mmB2n2ntd op取二者中较小值13h1h1dnt11.87mm度接管内侧有效力加强高14度h2 15封头有效厚度e 16封头多余面积 A 1 17接管焊缝系数18接管计算厚度t 19接管多余面积 A 2 20焊缝金属截面积 A 3 21补强的截面积 A e接管实际外伸高度取二者中较小值d nt接管实际内伸高度δe=S-C=10-1.8= 8.2A1= B d op e 2 et e 1 fr局部无损检测A22h1et t fr 2h2et C2frA3 = a*bAe = A1 + A2 + A30mm8.2mm57.12mm20.850.18mm96.62mm225mm22178.84mm122校核Ae > A开孔不需另加补强。

设备名称设计规范：设计内部压力P i 8kPa 设计外部压力P e 0kPa 设计温度T 50°C 设计风速V 115km/h 设计雪压S 0 kPa 罐顶动载荷Lr 0 kPa 罐壁内径D 6.5m 罐壁高度 H 17.2m 充液高度H 6.48m液体比重G 或ρ 1.2罐壁CA 0mm 罐底CA 0mm 焊缝系数E0.85罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）厚度（mm）材料设计S d （MPa ）R p0.2（MPa ）R m （MPa ）水压试验S t （MPa）重量（kg ）1 1.58S30408137192.251371371962.82 1.58S30408137192.251371371962.83 1.56S30408137192.251371371471.64 1.56S30408137192.251371371471.65 1.26S30408137192.251371371177.36罐壁总高度7.2罐壁总重：m 18046.1计算结果：计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）名义厚度t n（mm ）1 6.48 2.0 6.02 4.98 1.5 6.03 3.48 1.0 6.04 1.980.6 6.051.480.46.0立式圆筒形钢制焊接储罐设计计算书从下至上分段号TAILINGS DECANT WATER TANK （2020-TK-003）从下至上分段号1. 设计基本参数：API Std 650-2013 《钢制焊接石油储罐》2) 水压试验厚度计算：2. 罐壁分段及假设壁厚：腐蚀裕量3. 罐壁计算：1) 设计厚度计算（储存介质）：罐壁高度度： H1—中间抗风t—除非另有规定，量宽度的那层壁板的。

封头直径3000.00400设备直径（mm)1800管径重量封头厚度
16.00350上封头（mm)45025 1.5接管偏心距 (中心,为450.006上封头厚（mm)1032 2.3接管外径168.307.98直边高（mm)2540 2.7接管外伸长度150.0016筒体长度（mm)200050 3.5y 值750.006.7032凸缘高（mm)4065 4.45x 值
1500.00107.2512
H（mm)93580 4.93参数 a2 (接管外径)534.15H1（mm)785100 6.21参数 b1 (接管中心)715.45h（mm)
3741258.18参数 b2 (接管外径)700.84体积封头线下轴长80615011.2弦高 c (接管中心)14.62轴长
3855
20014.7弦高 d (封头中心)49.1625022.2接管总长 (接管中心计180.62
700内径(mm)70030028.96壁厚(mm)620682筒高(mm)4000长轴180025直边高度25短轴11807.850比重
7.850周长47322160.6筒体重量(kg)417.9面积16681868.068设备容积M 3 1.559长度480046.3外表面积M 2
8.9
体积845.48内表面积M 2
8.80面积
31
162353.7内径DN 厚度t 直边高度下料尺寸16155.01192400
12
40
3026
5.701219005
接管法兰重量只封头）容积（不算封头）搅拌釜轴长
冲压椭圆型封头下料尺寸椭圆平板
圆弧。