ZXX-SF-3000-LH-A_热设计报告

摘要：列管式换热器属于间壁式换热器，冷热流体通过换热管壁进行热量的交换。

参照任务书的任务量,需设计年冷却15000吨乙醇的列管式换热器，设计时先确定流体流程，壳程走乙醇，其进、出口温度都为80℃，相变放出潜热，井水走管程冷却乙醇，进口温度为32℃，出口温度为40℃。

再进行热量衡算、传热系数校核，初选冷凝器的型号，然后通过进行设备强度校核等一系列的计算和选型，最终确定的设计方案为固定管板式换热器，所选用型号为BEM400-2.5-30-9/25-2 Ⅰ，换热器壳径为400mm，总换热面积为27.79m2,管程为2，管子总根数为60，管长6000 mm,管束为正三角排列，两端封头选取标准椭圆封头。

关键词：列管式换热器，乙醇，水，温度，固定管板式。

Abstract:The tube type heat exchanger is a dividing wall type heat exchanger, fluids with different temperatures exchange heat by means of tube wall’s heat transfer.According to the assignment, A tube type heat exchanger which has a process capacity of .⨯41510t/a is needed. The ethanol flow in the shell,the temperature in the entrance and exits is 80℃.The water which cool the ethanol flow in tubes, the inlet and outlet temperatures are 32℃and 40℃.Then by taking series calculating to confirm the module of the heat exchanger . After the design of intensity designing and a series calculating and choosing , the last result of our design is the fasten-board heat exchanger. The style of the heat exchangeis9BEM400 2.530 225Ⅰ----, and the diameter of the receiver is400mm ,The area of the heat exchange is 27.79 m2, The heat-exchanger in cludes two tube passes,one shell passes and 60 tubes.And the length of tubes is 6000mm . Tubes are ranked of the shape of triangle ，the envelops are oval-shaped.目录1前言 (3)2设计条件 (3)3设计方案的确定 (3)3.1设计原则 (3)3.2结构初选 (4)4列管式换热器的设计计算 (10)4.1列管式换热器型号的初选 (10)4.2核算总传热系数： (13)5列管式换热器的初步计算及选型 (15)5.1试算并初选换热器规格 (15)5.2设计校核 (19)6设备尺寸的确定及强度校核 (22)6.1计算圆筒厚度 (22)6.2封头设计 (23)6.3拉杆定距管尺寸 (24)6.4管板 (25)6.5容器法兰 (26)6.6接管与接管补强 (27)6.7管箱的计算 (33)6.8折流挡板 (33)6.9焊接方式 (34)6.10支座 (34)6.11辅助设备 (38)7设计结果概要 (39)8课程设计心得 (40)9参考文献 (42)1前言艰辛知人生，实践长才干。

华北3×30MW热电联产集中供热可行性研究报告(典型案例〃仅供参考)广州中撰企业投资咨询有限公司地址：中国·广州目录第一章华北3×30MW热电联产集中供热概论 (1)一、华北3×30MW热电联产集中供热名称及承办单位 (1)二、华北3×30MW热电联产集中供热可行性研究报告委托编制单位1三、可行性研究的目的 (1)四、可行性研究报告编制依据原则和范围 (2)（一）项目可行性报告编制依据 (2)（二）可行性研究报告编制原则 (2)（三）可行性研究报告编制范围 (4)五、研究的主要过程 (5)六、华北3×30MW热电联产集中供热产品方案及建设规模 (6)七、华北3×30MW热电联产集中供热总投资估算 (6)八、工艺技术装备方案的选择 (6)九、项目实施进度建议 (6)十、研究结论 (7)十一、华北3×30MW热电联产集中供热主要经济技术指标 (9)项目主要经济技术指标一览表 (9)第二章华北3×30MW热电联产集中供热产品说明 (15)第三章华北3×30MW热电联产集中供热市场分析预测 (15)第四章项目选址科学性分析 (15)一、厂址的选择原则 (15)二、厂址选择方案 (16)四、选址用地权属性质类别及占地面积 (17)五、项目用地利用指标 (17)项目占地及建筑工程投资一览表 (17)六、项目选址综合评价 (18)第五章项目建设内容与建设规模 (19)一、建设内容 (19)（一）土建工程 (20)（二）设备购臵 (20)二、建设规模 (20)第六章原辅材料供应及基本生产条件 (21)一、原辅材料供应条件 (21)（一）主要原辅材料供应 (21)（二）原辅材料来源 (21)原辅材料及能源供应情况一览表 (21)二、基本生产条件 (23)第七章工程技术方案 (24)一、工艺技术方案的选用原则 (24)二、工艺技术方案 (25)（一）工艺技术来源及特点 (25)（二）技术保障措施 (25)（三）产品生产工艺流程 (25)华北3×30MW热电联产集中供热生产工艺流程示意简图 (26)三、设备的选择 (26)（一）设备配臵原则 (26)（二）设备配臵方案 (27)主要设备投资明细表 (28)第八章环境保护 (28)一、环境保护设计依据 (29)二、污染物的来源 (30)（一）华北3×30MW热电联产集中供热建设期污染源 (30)（二）华北3×30MW热电联产集中供热运营期污染源 (31)三、污染物的治理 (31)（一）项目施工期环境影响简要分析及治理措施 (31)1、施工期大气环境影响分析和防治对策 (32)2、施工期水环境影响分析和防治对策 (35)3、施工期固体废弃物环境影响分析和防治对策 (37)4、施工期噪声环境影响分析和防治对策 (38)5、施工建议及要求 (39)施工期间主要污染物产生及预计排放情况一览表 (41)（二）项目营运期环境影响分析及治理措施 (42)1、废水的治理 (42)办公及生活废水处理流程图 (42)生活及办公废水治理效果比较一览表 (43)生活及办公废水治理效果一览表 (43)2、固体废弃物的治理措施及排放分析 (43)3、噪声治理措施及排放分析 (45)主要噪声源治理情况一览表 (46)四、环境保护投资分析 (46)（一）环境保护设施投资 (46)（二）环境效益分析 (47)五、厂区绿化工程 (47)六、清洁生产 (48)七、环境保护结论 (48)施工期主要污染物产生、排放及预期效果一览表 (50)第九章项目节能分析 (51)一、项目建设的节能原则 (51)二、设计依据及用能标准 (51)（一）节能政策依据 (51)（二）国家及省、市节能目标 (52)（三）行业标准、规范、技术规定和技术指导 (53)三、项目节能背景分析 (53)四、项目能源消耗种类和数量分析 (55)（一）主要耗能装臵及能耗种类和数量 (55)1、主要耗能装臵 (55)2、主要能耗种类及数量 (55)项目综合用能测算一览表 (56)（二）单位产品能耗指标测算 (56)单位能耗估算一览表 (57)五、项目用能品种选择的可靠性分析 (58)六、工艺设备节能措施 (58)七、电力节能措施 (59)八、节水措施 (60)九、项目运营期节能原则 (60)十、运营期主要节能措施 (61)十一、能源管理 (62)（一）管理组织和制度 (62)（二）能源计量管理 (62)十二、节能建议及效果分析 (63)（一）节能建议 (63)（二）节能效果分析 (63)第十章组织机构工作制度和劳动定员 (64)一、组织机构 (64)二、工作制度 (64)三、劳动定员 (65)四、人员培训 (65)（一）人员技术水平与要求 (66)（二）培训规划建议 (66)第十一章华北3×30MW热电联产集中供热投资估算与资金筹措. 67一、投资估算依据和说明 (67)（一）编制依据 (67)（二）投资费用分析 (69)（三）工程建设投资（固定资产）投资 (69)1、设备投资估算 (69)2、土建投资估算 (69)3、其它费用 (70)4、工程建设投资（固定资产）投资 (70)固定资产投资估算表 (70)5、铺底流动资金估算 (71)铺底流动资金估算一览表 (71)6、华北3×30MW热电联产集中供热总投资估算 (71)总投资构成分析一览表 (72)二、资金筹措 (72)投资计划与资金筹措表 (73)三、华北3×30MW热电联产集中供热资金使用计划 (73)资金使用计划与运用表 (74)第十二章经济评价 (74)一、经济评价的依据和范围 (74)二、基础数据与参数选取 (75)三、财务效益与费用估算 (76)（一）销售收入估算 (76)产品销售收入及税金估算一览表 (76)（二）综合总成本估算 (76)综合总成本费用估算表 (77)（三）利润总额估算 (78)（四）所得税及税后利润 (78)（五）项目投资收益率测算 (78)项目综合损益表 (79)四、财务分析 (79)财务现金流量表（全部投资） (81)财务现金流量表（固定投资） (83)五、不确定性分析 (84)盈亏平衡分析表 (85)六、敏感性分析 (86)单因素敏感性分析表 (86)第十三章华北3×30MW热电联产集中供热综合评价 (87)第一章项目概论一、项目名称及承办单位1、项目名称：华北3×30MW热电联产集中供热投资建设项目2、项目建设性质：新建3、项目编制单位：广州中撰企业投资咨询有限公司4、企业类型：有限责任公司5、注册资金：500万元人民币二、项目可行性研究报告委托编制单位1、编制单位：广州中撰企业投资咨询有限公司三、可行性研究的目的本可行性研究报告对该华北3×30MW热电联产集中供热所涉及的主要问题，例如：资源条件、原辅材料、燃料和动力的供应、交通运输条件、建厂规模、投资规模、生产工艺和设备选型、产品类别、项目节能技术和措施、环境影响评价和劳动卫生保障等，从技术、经济和环境保护等多个方面进行较为详细的调查研究。

蓄热式加热炉PLC控制系统设计摘要能源危机日益加深，因此对节能的研究便成为世界各国关注的主要课题。

蓄热式加热炉是应运而生的一种新型加热炉,它采用高温空气燃烧技术，大大提高了热回收率,节能环保。

加热炉是冶金企业最主要的耗能设备，其自动控制策略是过程控制领域内的一个重要研究方向。

现在我国许多钢铁企业中的加热炉还没有实现自动控制，存在着大量的人工操作，而蓄热式加热炉必须采用高频换向阀，频繁换向控制,人工手动操作显然是不切合实际的，所以对自动控制的要求也相应提高。

如何按照工艺的要求并实现自动控制且达到良好的控制效果也是十分关键的.PLC作为新一代的工业控制装置，已经在电气控制系统中得到普遍应用。

它不仅能实现复杂的逻辑控制，还能完成各种顺序和定时的功能，并且可靠性高。

本文根据蓄热式均热炉的工艺流程和工艺要求，详细阐述了对蓄热式均热炉炉温控制系统的设计过程，结合PLC控制技术实现自动控制且达到良好的控制效果。

关键词:蓄热炉;PLC控制；ProTool监控Regenerative furnace PLC control system designAbstractThe energy crisis deepening, therefore the research of energy conservation and become the world attention the main issue. Regenerative furnace is made of a new type of heating furnace，it use the high temperature air combustion technology, greatly improving the heat recovery, energy conservation and environmental protection。

Heating furnace is the main metallurgical enterprise energy equipment，the automatic control strategy is the process control in the area of an important research direction. Now China’s many steel enterprises in the heating furnace is not implemented automatic control, there is a lot of manual operation, and regenerative furnace must adopt high—frequency, frequent commutation of the directional control valve control, manual operation apparently is not practical, so for automatic control requirements also increase. How to process requirements and the realization of automatic control and achieve good control effect also is very important. PLC as a new generation of industrial control device, in electric control system has been used widely。

课程设计报告论文-基于PLC的电加热炉温度控制系统设计第一章绪论1.1选题背景及意义加热炉是利用电能来产生蒸汽或热水的装置。

因为其效率高、无污染、自动化程度高，稳定性好的优点，冶金、机械、化工等各类工业生产过程中广泛使用电加热炉对温度进行控制。

而传统的加热炉普遍采用继电器控制。

由于继电器控制系统中，线路庞杂，故障查找和排除都相对困难，而且花费大量时间，影响工业生产。

随着计算机技术的发展，传统继电器控制系统势必被PLC所取代。

二十世纪七十年代后期，伴随着微电子技术和计算机技术的快速发展，也使得PLC 具有了计算机的功能，成为了一种以电子计算机为核心的工业控制装置，在温度控制领域可以让控制系统变得更高效，稳定且维护方便。

在过去的几十年里至今，PID控制已在工业控制中得到了广泛的应用。

在工业自动化的三大支柱（PLC、工业机器人、CAD/CAM）中位居第一。

由于其原理简单、使用方便、适应能力强，在工业过程控制中95%甚至以上的控制回路都采用了PID结构。

虽然后来也出现了很多不同新的算法，但PID仍旧是最普遍的规律。

1.2国内外研究现状及发展趋势一些先进国家在二十世纪七十年代后期到八十年代初期就开始研发电热锅炉，中国到八十年代中期才开始起步，对电加热炉的生产过程进行计算机控制的研究。

直到九十年代中期，不少企业才开始应用计算机控制的连续加热炉，可以说发展缓慢，而且对于国内的温度控制器，总体发展水平仍不高，不少企业还相当落后。

与欧美、日本，德国等先进国家相比，其差距较大。

目前我国的产品主要以“点位”控制和常规PID为主，只能处理一些简单的温度控制。

对于一些过程复杂的，时变温度系统的场合往往束手无策。

而相对于一些技术领先的国家，他们生产出了一批能够适应于大惯性、大滞后、过程复杂，参数时变的温度控制系统。

并且普遍采用自适应控制、模糊控制及计算机技术。

近年来，伴随着科学技术的不断快速发展，计算机技术的进步和检测设备及性能的不断提升，人工智能理论的实用化。

**工程学院毕业设计说明书（论文）题目：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析指学生姓名：班级： **动*** 班指导老师： ***时间： 2007.11.4～2007.12.1论文摘要本设计的内容为国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定、计算、及火电厂热经济性分析。

本设计从原则性热力系统的拟定、计算、汽轮机耗量及各项汽水流量的计算；热经济性指标计算；全面性热力系统的拟定分板及计算，对电厂热力系统经济性分板方面进行阐述。

目录毕业设计任务第一章原则性热力系统的计算第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算第三章热经济指标计算第四章全面热力系统的分板建议小结附图一、二、三毕业设计任务题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况）内容及要求：一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。

二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。

三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。

主要原始资料（一）、锅炉型式及有关数据1、型号：DG1000/170—Ⅰ型2、额定蒸发量：1000t/h3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa5、温度（进/出）335℃/555℃6、汽包压力：18.62 Mpa7、锅炉热效率：90.08%8、排污量：D pw=5t/h（二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据：1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。

2、额定功率：300MW3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃5、额定工况给水温度：262.5℃6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。

7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。

8、各级抽汽参数如下表9、加热器散热损失：高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。

宁波热电北仑春晓燃机热电联产工程环境影响报告书（简要本）浙江环科环境咨询有限公司国环评证：甲字第2003号二O一二年八月目录1 项目概况 12 环境质量现状 13 工程分析 24 环境影响分析 24.1环境空气影响预测分析结果 24.2水环境影响预测分析结果 34.3声环境影响分析结果 44.4固废环境影响分析结果 54.5管线工程环境影响分析结果 55 污染防治措施 56 环境风险 77 环保投资 78 总量控制 79 公众参与 810项目环保审批符合性分析 810.1建设项目环评审批原则符合性分析 810.2建设项目环评审批要求符合性分析 910.3建设项目其他部门审批要求符合性分析 1011 结论 121 项目概况宁波热电股份有限公司拟投资建设的宁波热电北仑春晓燃机热电联产工程选用先进高效的燃气-蒸汽联合循环机组，根据“统一规划、分步实施、以热定电、适度规模”的原则确定装机容量。

本期建设规模为1套6B级和2套6F级燃气-蒸汽联合循环机组，按2×77.06MW燃机（PG6111FA）+2×110双压无补燃余热锅炉+1×B9高温高压背压机+1×C40高温高压抽凝机+1×39.62MW燃机+70t/h余热锅炉+LC15中温中压抽凝机，总装机容量257.74MW考虑，同时配套建设2台20t/h天然气锅炉作为备用供热锅炉，并配套建设电力、天然气管线等设施。

总投资约15.2亿元。

2 环境质量现状（1）环境空气质量现状由本次现状监测结果可知，各测点SO2、NO2小时浓度均能满足《环境空气质量标准》(GB3095-1996)中的二级标准。

各测点SO2、NO2、TSP和PM10日均浓度也均满足《环境空气质量标准》(GB3095-1996)中二级标准，项目所在区域空气质量较好。

（2）土壤和地下水环境质量现状土壤现状监测结果表明，各项监测因子均能满足《土壤环境质量标准》(GB15618-1995)中的三级标准，土壤环境质量现状情况较好。

A地块2#、3#商业建筑节能计算报告书设计人：校对人：审核人：建筑节能计算分析报告书本报告签字盖章后生效此项目判定依据为《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2015)项目名称：项目地址：建设单位：设计单位：施工单位：规范标准参考依据：1、《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2015)。

2、《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）。

3、《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-2008）。

4、《建筑幕墙》（GB/T 21086-2007）。

建筑材料热工参数参考依据：一. 建筑概况建筑用途：商场(店)或书店建筑类型的划分依据《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2015)：甲类建筑：单栋建筑面积大于300㎡的建筑，或单栋建筑面积小于或等于300㎡但总建筑面积大于1000㎡的建筑群为甲类建筑；乙类建筑：单栋建筑面积小于或等于300㎡的建筑为乙类建筑；该建筑类型为: 甲类建筑城市：乐山(北纬=29.56°，东经=103.75°)气候分区：夏热冬冷建筑名称：建筑朝向：南偏西54度建筑体形：建筑结构类型：框架结构体形系数：0.32节能计算建筑面积（地上）：4184.51 m2建筑体积（地上）：19211.71 m3节能计算建筑面积（地下）：-- m2建筑体积（地下）：-- m3节能计算总建筑面积：4184.51 m2建筑总体积：19211.71 m3建筑表面积：6159.50 m2建筑层数：3建筑物高度：13.50 m层高汇总表二．建筑围护结构1．围护结构构造平屋面类型（自上而下）：细石混凝土(内配筋)（40.0mm）+挤塑聚苯板（40.0mm）+防水层+水泥砂浆（20.0mm）+锅炉渣（30.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）外墙类型（由外至内）：水泥砂浆（20.0mm）+加气混凝土砌块(B05级)（200.0mm）+水泥砂浆（4.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+水泥砂浆（5.0mm）底部接触室外空气的架空或外挑楼板：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）外窗类型1：断热铝合金低辐射中空玻璃窗(6+12A+6遮阳型)，传热系数2.40W/m2.K，玻璃遮阳系数0.50，气密性为6级，可见光透射比0.60外窗类型2：断热铝合金低辐射中空玻璃窗(6+12A+6遮阳型)，传热系数2.40W/m2.K，玻璃遮阳系数0.50，气密性为4级，可见光透射比0.60 2．建筑热工节能计算汇总表主要热工性能参数：2.1 屋顶平屋顶构造类型1：细石混凝土(内配筋)（40.0mm）+挤塑聚苯板（40.0mm）+防水层+水泥砂浆（20.0mm）+锅炉渣（30.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）平屋顶类型传热系数判定表 12.2 外墙外墙主体部分构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+加气混凝土砌块(B05级)（200.0mm）+水泥砂浆（4.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+水泥砂浆（5.0mm）热桥柱（框架柱）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（400.0mm）+水泥砂浆（4.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+水泥砂浆（5.0mm）热桥柱类型传热系数表 3热桥梁（圈梁或框架梁）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（300.0mm）+水泥砂浆（4.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+水泥砂浆（5.0mm）热桥梁类型传热系数表 4热桥过梁（过梁）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（200.0mm）+水泥砂浆（4.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+水泥砂浆（5.0mm）热桥过梁类型传热系数表 5热桥楼板（墙内楼板）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+改性发泡水泥保温板（A级）（25.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）热桥楼板类型传热系数表 62.3 底部接触室外空气的架空或外挑楼板底部接触室外空气的架空或外挑楼板构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）架空楼板类型传热系数判定表82.4 外窗立面角度说明:：正北为0°，角度沿顺时针增加。

一、设计参数过热蒸汽压力P 1：0.35Mpa ；入口温度T 1：250C；出口温度T 2：138.89C（查水和水蒸汽热力性质图表P11）；传热量Q ：375400kJ/h 。

冷却水压力P 2：0.7MPa ；入口温度t 1：70C；出口温度t 2（C）；水流量m 2：45320kg/h 。

水蒸汽走管程，设计温度定为300C，工作压力为0.35Mpa （绝压）；冷却水走壳程，设计温度定位100C，工作压力为0.9Mpa （绝压）。

二、工艺计算1.根据给定的工艺条件进行热量衡算)t t ()()T T (1222212112111-==-=-=p p c m Q h h m c m Q查水和水蒸汽热力性质图表得 0.3MPa ，140C，2738.79kJ/kg 250C ，2967.88 kJ/kg 0.4MPa, 150C ，2752.00 kJ/kg 250C ，2964.50 kJ/kg采用插值法得到：0.35MPa 水蒸汽从138.89C到250C的焓变为：234.6 kJ/kgh kg h h Q m /16006.234/375400)/(1211==-=由表得70C时水的比热2p c 为4.187C kg J⋅/k （【1】《化工原理》P525页）98.7170187.445320375400t t 12212=+⨯=+=p c m Q C平均温度45.19450289.38121T T 21T 21=+=+=）（）（C平均温度99.707098.7121t t 21t 21=+=+=）（）（C2. 管程、壳程流体的物性参数0.35MPa ，194.45C时水蒸汽的物性参数：（【2】《水和水蒸汽热力性质图表》P62，【3】《化工原理》P525页）0.3MPa 190C比容0.7009m3【2】，0.3MPa 200C比容0.71635kg m 3【2】，0.4MPa 190C 比容0.52182m3【2】，0.4MPa 200C 比容0.53426kg m 3【2】，由插值法得得：0.35MPa ，194.45C 时水蒸汽的比容为0.617566kg m3所以0.35MPa ，194.45C时水蒸汽的密度为1.61933m kg190C粘度0.144mPa/s ，导热系数1.065C m W⋅，比热容4.459 C kg kJ⋅/【3】200C粘度0.136mPa/s ，导热系数1.076C m W ⋅，比热容4.505Ckg kJ⋅/【3】得：194.45C时密度316193.1m kg =ρ，粘度s 0.14m Pa 1⋅=μ，导热系数C m W ⋅=0699.11λ；比热容C kg kJ c p ⋅=/479.41588.00699.100014.044791111=⨯==λμp r c P0.7MPa ，70.99C时水的物性参数：（【4】《化工原理》P525页）70C密度977.83m kg ，粘度0.406mPa/s ，导热系数0.668C m W⋅，比热容4.187C kg kJ⋅/[4]80C密度971.83m kg ，粘度0.355mPa/s ，导热系数0.675C m W ⋅，比热容4.195C kg kJ⋅/[4]得：70.99C时密度3271.926m kg =ρ，粘度s 0.383m Pa 2⋅=μ，导热系数C m W ⋅=671.02λ；比热容C kg kJ c p ⋅=/329.42393.2667.0000383.043292222r =⨯==λμp c P3.初定换热器尺寸 ①已知传热量Q 传热温差：89.687089.1387098.7102.17898.7125089.1382501121222121=-=∆=-←=-=∆=-→t t T t t t t T T T ）（）（）（）（1212ln t t t t t m ∆∆∆-∆=∆=114.95C（对错流、折流，要修正m t ∆，'m t m t t ∆⋅=∆∆ϕ）1.567098.7189.138250011.0702507098.71R P 12211112=--=--==--=--=∆t t T T R t T t t P t 有关，，与ϕ然后查图求得0.1=∆t ϕ[5]（【5】《热交换原理与设计》P296）。

φ1300热锯机摘要从分析不同热锯机的优缺点着手，借鉴国内外先进的经验，并结合中国国情以及实际工作状况，设计了φ1300滚轮滑座式热锯机。

该热锯机结构简单、新颖、紧凑，传动受力合理。

运转准确可靠，制造成本低，备件费用低，安装维修方便，各部位润滑良好、密封结构完善，装备工艺性好，并总结了热锯机床在轧件生产中的作用及提出可能出现的问题，并介绍了该热锯机的设计思路及具体的设计步骤，并在参照了部分钢厂现行的热锯机的结构基础上，做了有效而实际性的改进。

该滚轮滑座式热锯机的锯片是由电动机通过皮带传动的。

由皮带带动锯片转动能够有效缓解振动，并且能够使电动机远离轧件，减小高温轧件对电机的热辐射，同时也起到过载保护作用。

本文详细介绍了滚轮滑座式热锯机的结构特点及工作原理，精心选择了热锯机的结构参数和力能参数，并对热锯机各部分的选择进行了有理有据的分析并进行了校核，使的整个热锯机的设计达到了毕业设计的要求。

关键词：热锯机；滚轮滑座式；机构参数；力能参数φ1300 Heat SawAbstractBeginning of the advantages and defects on the roller slide type mill,using the experience of home and abroad for reference,thinking of our Chinese real status and real work conditions, a φ1300 roller slide heat saw type mill is designed.The structure features and work principles of the mill are systematically expounded Particularly the structure of the heat saw is simple,new,and compact able,the transmission is reasonable forced.Accurate and reliable operation of heat saw,manufacture low-cost,low cost of spare parts,installation and maintenance convenience,each part is well lubricated,sealing well structured,the assembly process is good,and summed up the heat saw in rolled piece of production to the problems which may arise,introduced the heat saw design and specific steps to design and refer to the existing basis of the structure,made effective and practical improvements.The hot-sheer mill`s organ parameters and force parameters are selected meticulously.Analyses all kinds of parts of the roller slide heat saw type hot sheer mill and inspect them.The Design of Mill achieves the requirement of the design project for graduation.Keywords:heat saw;roller slide type;organ parameters;force parameters目录1绪论 (1)1.1 锯切机的分类 (1)1.1.1 按锯切时钢材处于静止或运动状态分为 (1)1.1.2 按锯座能否移动分为 (1)1.1.3 按锯片的进锯方式分为 (1)1.2 方案选择 (2)1.2.1 设计给定条件 (3)2 总体方案设计 (4)2.1 热锯机的主传动机构方案设计 (4)2.2 热锯机的进锯机构方案设计 (4)2.3 热锯机的横移机构方案设计 (4)3 热锯机的参数设计 (5)3.1 热锯机结构参数设计 (5)3.1.1 锯片直径 (5)3.1.2 锯片厚度及加盘直径 (5)3.1.3 锯轴高度及锯片行程 (5)3.2 热锯机主要工艺参数设计 (6)3.2.1 锯片圆周速度 (6)3.2.2 进锯速度 (6)4 热锯机锯切功率的计算及电机的选择 (7)4.1 锯切作用力的计算 (7)4.1.1 锯切力计算 (7)4.1.2 正压力计算 (7)4.1.3 进锯阻力的计算 (8)4.2 锯切功率的计算 (8)4.2.1 塑性变形和形成锯屑的功率的计算 (9)4.2.2 金属锯槽侧壁摩擦功率的计算 (9)4.2.3 其它功率的计算 (10)4.3 热锯机进锯电机的选择 (10)4.3.1 类型选择 (10)4.3.2 外壳结构形式选择 (10)4.3.3 电机电压和转速选择 (10)4.3.4 电机容量选择 (10)5 带传动设计 (12)5.1 确定计算功率 (12)5.2带型的选择 (12)5.3 确定带轮的基准直径 (12)5.3.1 初选小带轮的基准直径 (12)5.3.2 验算皮带的速度 (13)5.3.3 设计大带轮直径 (13)5.3.4 确定中心距并选择带的基本长度 (13)5.4 验算主动轮的包角 (15)5.5 确定传动带的根数 (15)5.6 确定传动带的预紧力 (16)5.7 计算带传动的压轴力 (17)6 进锯机构齿轮设计 (18)6.1 按齿根弯曲强度设计 (18)6.1.1确定公式内的各计算数值 (18)6.1.2齿轮几何尺寸计算 (19)6.2齿条长度确定 (20)7 进锯机构功率的计算及电机选择 (21)7.1 进锯机构静力矩计算 (21)7.1.1 计算进锯机构移动时产生的摩擦力矩 (21)7.1.2 计算锯切时产生的负荷力矩 (22)7.1.3 进锯静力矩计算 (22)7.2 起动力矩计算 (22)7.2.1 启动时静力矩的计算 (23)7.2.2 启动时需克服的动力矩计算 (23)7.3 进锯机构功率的计算及电机的选择 (24)8 锯切机构主轴的设计及校核 (25)8.1 主轴设计 (25)8.1.2 轴的结构设计 (26)8.2 主轴受力分析计算 (27)8.2.1 计算H面内的力 (28)8.2.2 计算V面内的力 (29)8.3 主轴的弯矩及扭矩计算 (30)8.3.1 在H面内的弯、扭矩计算 (30)8.3.2 在V面内的弯、扭矩计算 (30)8.3.3 合成弯矩及扭矩计算 (31)8.4 主轴校核 (31)8.4.1 轴上载荷的计算 (31)8.4.2 由弯扭合成应力校核主轴强度 (32)8.4.3 轴的疲劳强度校核 (33)9 主轴轴承校核计算 (38)9.1 轴的主要参数承 (38)9.1.3 轴承的附加轴向力计算 (38)9.1.4 轴承轴向载荷及当量动载荷的计算 (39)9.2 轴承寿命的计算 (39)10.1 减速器的选择 (40)10.2 减速器校核 (40)10.2.1 热功率校核 (40)11 润滑方式 (42)12 经济分析及环境保护 (43)12.1 经济分析 (43)12.2 环境保护 (44)12 .2.1 废水治理 (44)12.2.2 固体废物处理和综合利用 (44)12.2.3 噪声处理 (44)结论 (45)致谢 (46)参考文献 (47)1 绪论根据据切时轧件温度的不同，锯切机可分为热锯机机和冷锯切机两种形式。