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连续基础梁计算书

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连续梁计算书

项目名称_____________日 期_____________

设 计 者_____________校 对 者_____________

一、几何数据及计算参数

360*600360*600360*600360*600360*600360*6006m6m6m6m6m6m

混凝土： C30 主筋： HRB335(20MnSi) 箍筋： HPB235(Q235)

保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度： 无

跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00

(说明：弯矩调整系数只影响配筋)

自动计算梁自重： 是

恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40

二、荷载数据

1． 荷载工况一 (恒载)

40kN/m40kN/m40kN/m40kN/m40kN/m40kN/m

三、内力及配筋

1．内力图

2．截面内力及配筋

0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -0.00 kN*m,

剪力 128.87 kN,

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2 下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

1跨中: 正弯矩 152.41 kN*m, 位置: 2.36m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 198.01 kN, 位置: 6.00m

挠度 4.25mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.33mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D18, 实际面积: 1017.88mm2, 计算面积: 945.25mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

1支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -207.44 kN*m,

剪力 172.87 kN,

上钢筋: 4D22, 实际面积: 1520.53mm2, 计算面积: 1312.72mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

2跨中: 正弯矩 66.82 kN*m, 位置: 3.17m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 172.87 kN, 位置: 0.00m

挠度 3.46mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.16mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -150.87 kN*m,

剪力 160.30 kN,

上钢筋: 4D18, 实际面积: 1017.88mm2, 计算面积: 935.18mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

3跨中: 正弯矩 84.95 kN*m, 位置: 2.94m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 166.58 kN, 位置: 6.00m

挠度 4.38mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.25mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

3支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -169.73 kN*m,

剪力 166.58 kN, 上钢筋: 5D18, 实际面积: 1272.35mm2, 计算面积: 1059.19mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

4跨中: 正弯矩 84.95 kN*m, 位置: 3.06m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 166.58 kN, 位置: 0.00m

挠度 4.38mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.25mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

4支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -150.87 kN*m,

剪力 154.01 kN,

上钢筋: 4D18, 实际面积: 1017.88mm2, 计算面积: 935.18mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

5跨中: 正弯矩 66.82 kN*m, 位置: 2.83m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 172.87 kN, 位置: 6.00m

挠度 3.46mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.16mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

5支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -207.44 kN*m,

剪力 198.01 kN,

上钢筋: 6D18, 实际面积: 1526.81mm2, 计算面积: 1312.72mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

6跨中: 正弯矩 152.41 kN*m, 位置: 3.64m

负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.00m

剪力 198.01 kN, 位置: 0.00m

挠度 4.25mm(↓), 位置： 跨中

裂缝 0.33mm

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D18, 实际面积: 1017.88mm2, 计算面积: 945.25mm2

箍筋: d6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 490.29mm2/m

6支座: 正弯矩 0.00 kN*m,

负弯矩 -0.00 kN*m, 剪力 128.87 kN,

上钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

下钢筋: 4D14, 实际面积: 615.75mm2, 计算面积: 554.04mm2

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连续刚构设计计算书

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1 技术标准及设计规范

1.1 技术标准

（1） 公路等级：高速公路

（2） 设计速度：主线120km/h

（3） 路基宽度：整体式42 米

（4） 荷载等级：公路-Ⅰ级

（5） 分离式桥梁宽度：宽度20.6 米

（6） 设计洪水频率：1/300（特大桥）

（7） 场地环境类别：地表以上Ⅰ类，地下Ⅵ 类（化学腐蚀环境）

（8） 地震动峰值加速度：0.10g

（9） 坐标系采用2000 国家大地坐标系；高程系采用1985 国家高程基准。

1.2 设计规范

（1） 公路工程技术标准（JTG B01-2014）；

（2） 工程建设标准强制性条文（公路工程部分2002）；

（3） 公路勘测规范（JTG C10-2007）；

（4） 公路工程地质勘察规范（JTG C20-2011）；

（5） 公路路线设计规范（JTG D20-2017）；

（6） 公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2015）；

（7） 公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTG/T B07-01-2006）；

（8） 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)；

（9） 公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)；

（10） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362－2018)；

（11） 公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）；

（12） 公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）

（13） 公路工程抗震规范（JTG B02-2013）

（14） 公路桥梁伸缩装置通用技术条件（JT/T 327-2016） （15） 混凝土结构耐久性设计规范（GB/T 50476-2019）

（16） 公路与市政工程下穿高速铁路技术规程(TB 10182-2017)

（17） 公路与市政工程下穿高速铁路技术规程（TB 10182-2017）

2 主要材料

2.1 混凝土

250×600梁模板支撑计算书

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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 L1(3) 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×600

模板支架高度H(m) 6.45 模板支架横向长度B(m) 36

模板支架纵向长度L(m) 118 支架外侧模板高度Hm（mm） 600

梁侧楼板厚度(mm) 130

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1

面板及小梁 0.3

楼板模板 0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1

施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 1

模板支拆环境是否考虑风荷载 是

风荷载参数：

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 省份 浙江

0.35

ωk=ω0μzμst=0.04 地区 杭州市

风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 C类(有密集建筑群市区)

0.796

模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 24

风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst 0.145

整体模板支架μstw 3.447 ωfk=ω0μzμstw=0.96

支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=0.362

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1

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1.1 工程概况

配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：

f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN

为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。

1.2 梁的截面特性

混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：

y1=d2=0.52=0.25𝑚

y2=𝑑−𝑦1=0.5−0.25=0.25𝑚

图1.2-1 基础梁截面简图

梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4

梁的截面抵抗矩：

W=𝐼𝑑−𝑦1=0.01250.4−0.25=0.083𝑚3

混凝土的弹性模量：𝐸𝑐=2.80×104KN/m2

截面刚度：𝐸𝑐I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m2

1.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩

假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：

2

p=∑𝐹𝐿⁄=4∗14020∗2+30=8.0𝐾𝑁/𝑚

若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。

反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：

l1=20 q=8.0KN/m

n=l2/l1=30/20=1.5

21*qlM

1*qlV

////右左VVR

表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表

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基础课程设计 1 可编辑修改精选全文完整版

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一、 工程概况

某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。底层平面见示意图。框架柱截面尺寸为500×500，

二、 根据地质资料可知确定基础埋深：

根据地质资料进入土层1.7m为粘土层，其基本承载理fak＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm，基础埋深为2m。 杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况基础课程设计 2

三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。

设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。ｘc 确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：

Ｌ ＝ 2（ｘc ＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m

三、 确定基础受力：

表1 柱荷载值表

轴号 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥

A 1775 2150 2587 2400 2150 1775

B 1775 2150 2587 2400 2150 1775

C 1775 2150 2587 2400 2150 1775

注：单位kN。

按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。 基础课程设计 3 初定基础的埋置深度2m ＞0.5m，应对持力层承载力进行深度修正，即：

f＇＝ fk ＋ηd·γ0（ｄ－ 0.5 ）

= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1fk = 192.5kPa