当前位置：文档之家 › 福建福州至平潭铁路(48 80 48)m连续梁三角挂篮检算书(最新)

福建福州至平潭铁路(48 80 48)m连续梁三角挂篮检算书(最新)

  • 格式：doc
  • 大小：4.02 MB
  • 文档页数：27

福建福州至平潭铁路新建工程悬浇梁三角挂篮检算书（48m+80m+48m）福建东昇建设有限公司二○一五年八月目录1、工程概况： (1)2、设计依据： (1)2.1大桥施工图设计计算依据： (1)2.2挂蓝构造： (1)3、挂篮检算: (2)3.1检算依据： (2)3.2检算说明： (3)4、检算内容: (4)4.1荷载计算： (4)4.2软件分析 (6)4.3计算结果 (7)5、结论与建议 (17)6、挂篮主要部件的结构 (18)福州至平潭新建铁路悬浇梁三角挂篮检算书（48m+80m+48m）1、工程概况：福州至平潭铁路新建工程48m+80m+48m预应力混凝土连续梁，其梁体为单箱单室、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，斜腹板，端支座处及跨中梁体高度为3.8m，支点处梁高6.5m，悬浇段箱梁底板厚度100cm至50cm，腹板厚度由100cm变至50cm，顶板厚度为34cm；最重段为1号段，悬浇段共10段采用挂篮对称悬臂浇筑，支墩及边墩采用支托架进行浇筑，合龙段采用吊篮作为承重结构进行施工。

2、设计依据：2.1大桥施工图设计计算依据：<<桥涵施工技术规范>>、<<钢结构设计规范>>GBJ17-88、<<实用土木工程手册>>、<<简明施工计算手册>>；2.2挂蓝构造：根据工程特点及箱体结构，挂篮设计为三角挂篮，桥面三角桁架为二片，挂篮主要由桥面承重结构、悬吊系统、走行系、锚固系统，内模系统、外模系统和底模系统等七大系统组成，具体结构如下；行走系2.3挂篮说明：1）主桁架采用三角结构，立杆杆件主要由双拼32B工字钢及钢板组合而成，前、后斜杆由钢板及28B槽钢背扣组成如右图，纵梁主要由45B双拼工字钢组成，两片三角架由横联杆件栓接而成，其整体结构刚度大、重量轻。

2）悬吊系统采用930MPa直径32精轧钢及10墩手拉葫芦相结合的方式进行。

3）行走系挂篮走行采用前滚后滑方式，前支点为滚轮结构，后支点为滑动结构。

桁架移动由2台20吨液压千斤顶利用锚固在竖向精轧钢筋上的钢绞线，顶推纵梁最后段，从而达到行走的目的。

4）主要受力杆件，内、外滑梁均采用双拼32B工字钢；上横梁、前托梁、后托梁均采用40B双拼工字钢组成；后横梁采用32B双拼工字钢组合而成；底模系边纵梁及中纵梁均采用28B工字钢组成；内外滑梁、销座及滚轮则为组合件；内模花架则利用20槽钢焊接组合而成，其它杆件详见附件：挂篮设计图。

3、挂篮检算:3.1检算依据：1.《福州至平潭铁路悬浇梁（48+80+48）m连续刚构挂篮设计图》；2.《福州至平潭铁路悬浇梁（48+80+48）m连续刚构施工图》；3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；4.《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。

3.2检算说明：1.设计计算中假定荷载分别通过内、外模传递给内、外模滑行梁和通过底模传递给底模纵梁，内外模滑行梁再将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，底模纵梁则通过前、后托梁将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，前上横梁再将荷载传递给三角桁架；2.由于挂篮前横梁与内、外模滑行梁及底模前托梁仅通过悬吊系统相连接，计算时按各子结构分别计算。

计算顺序为先对底模、内模和外模系统进行结构计算，得出各吊点支撑反力，再将各吊点支撑反力作为外力对前横梁计算，得出其支撑反力，最后将前横梁支撑反力作为外力对主桁架系统进行计算；3.各结构计算均按平面梁杆件和平面桁架体系简化计算；4.混凝土容重26.5kN/m3；动载系数1.2；施工人员及施工机具荷载：2.5kN/m2；Q235钢：E=2.06×105，[σ]=170MPa，[σw]=190MPa，[τ]=85MPa、精扎螺纹钢筋(d=32): fpk=930Mpa，pd=770MPa；挠度容许值：l/400。

挂篮前端位移≤20mm；安全系数：吊带和锚固系统大于2，其它大于1.2；40Cr圆钢：E=2.06×105 MPa，[σ]=500MPa，[τ]=280MPa,荷载计算过程中，每端考虑3.5t的防护荷载。

5. 《福州至平潭铁路悬浇梁（40+70+40）m连续刚构挂篮设计图》及《福州至平潭铁路悬浇梁（43+70+43）m连续刚构挂篮设计图》的箱体截面、结构尺寸及悬浇段混凝土重量均小于80m梁体，悬浇段承重结构仍然为采用三角挂篮，且挂篮的各个部件用钢与80m悬浇梁一致，因此在挂篮验算过程中，只验算80m悬浇梁的挂篮，验算结构符合要求的话，其70m挂篮验算落去。

6.挂篮各部件截面特性见下表：各部件截面材料及特性构件材料截面积（mm2）惯性矩（mm4）I x I y主桁立杆Q235 2I32b 14707 232594000 73737400 主桁斜杆Q235 2[25b 9127 102402000 8564640 主桁水平杆Q235 2I45b 22284 22284 675378000 前横梁Q235 2I40b 18818 455743000 111401000外滑梁Q235 2I32b+2块240mm×10mm钢板19507 363314000 96777400内滑梁Q235 2I32b 14707 232594000 73737400 前后托梁Q2355 2I40b 18818 455743000 111401000 底模纵梁Q235 I28b 6097 74810000 3638000 底模纵梁加强段Q235 I28b 11166 101950000 10250400 前主带υ32 精轧螺纹钢803 / / 滑梁前后吊杆υ32 精轧螺纹钢803 / / 主桁后锚单榀4*υ32 精轧螺纹钢803 / / 4、检算内容:4.1荷载计算：1、沿桥纵向截1m计算荷载，分别按B1、B4、B8段检算：沿B1段（节段长3.0m）：图4-1 B1箱梁最大横截面(单位：cm)单侧翼缘：q1=1.0793×26×1.05+2.5×2.9=36.7kN/m单侧腹板：q2=6.125×26×1.05+2.5×1=169.7kN/m顶板：q3=1.8635×26×1.05+2.5×4.4=61.9kN/m底板：q4=4.3468×26×1.05+2.5×4.4=129.7kN/m检算总荷载1813.2kN，B1段实际重量1509.1kN。

沿B4段（节段长3.5m）：图4-2 B4箱梁最大横截面(单位：cm)单侧翼缘：q1=1.0793×26×1.05+2.5×2.9=36.7kN/m单侧腹板：q2=3.8107×26×1.05+2.5×0.75=105.9kN/m顶板：q3=2.0335×26×1.05+2.5×4.9=67.8kN/m底板：q4=3.8305×26×1.05+2.5×4.9=116.8kN/m检算总荷载1644.4kN，B6段实际重量1395.7kN。

沿B8段（节段长4.0m）：图4-3 B8箱梁最大横截面(单位：cm)单侧翼缘：q1=1.0793×26×1.05+2.5×2.9=36.7kN/m单侧腹板：q2=2.036×26×1.05+2.5×0.5=56.8kN/m顶板：q3=2.2035×26×1.05+2.5×5.4=73.7kN/m底板：q4=3.1608×26×1.05+2.5×5.4=99.8kN/m检算总荷载1442.2kN，B8段实际重量1261.5kN。

2、各部件线荷载，见表4-4表4-4 各部件线荷载梁号部件边纵梁中纵梁内滑梁外滑梁B1段169.7/5=33.9 kN/m129.7/8=16.2kN/m61.9/2=30.9kN/m36.7kN/m B4段105.9/4=26.5 kN/m116.8/10=11.7kN/m67.8/2=33.9kN/m36.7kN/m B8段56.9/3=18.9 kN/m99.8/12=8.3kN/m73.7/2=36.9kN/m36.7kN/m3、模板荷载：内滑梁：4.0×9.8÷4.0÷2 =4.9kN/m外滑梁：8.0×9.8÷4.0=19.6kN/m4、风荷载浇筑状态的最大风力需小于6级，6级时风力的风速为13.8m/s，浇筑时的挂篮最大基本风压：13.8^2/1600=0.119kN/m2，行走状态的最大风力需小于4级，4级时风力的风速为8.0m/s，行走时的挂篮最大基本风压：8.0^2/1600=0.04kN/m2，采用k z s z0W=βμμW计算，如下表。

表4-5 挂篮杆件风压荷载计算表状态风振系数体型系数风压高度系数基本风压(kPa) 风压标准值(kPa)浇筑状态 1 1 1 0.119 0.119行走状态 1 1 1 0.04 0.04注：场地类别取B：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；n榀桁架整体计算、杆件计算的体型系数均取1。

参照GB50009-2012、TB10110-2011综合后，风振系数取1.0。

5、挂篮自重（重力方式施加）。

4.2软件分析用有限元软件Midas进行三维仿真分析，模型中吊杆采用桁架单元，其余采用梁单元模拟。

在计算时，主桁锚固点施加固定约束，立柱支点处施工竖向约束。

主桁支点与前横梁接触点采用刚性连接。

三维有限元模型如下计算模型见图4-3。

4.3计算结果1、计算灌筑混凝土工况下挂篮的强度及刚度，结果见表4.6～4.8。

2、挂篮走行工况下，取动载冲击系数1.3，对主要受力构件外滑梁进行强度及刚度计算：外滑梁最大应力75.0MPa ，安全系数2.73，变形22.1mm ，挠跨比为l/414。

3、挂篮空载走行时的最大风速控制在8m/s,此时横桥向位移已达到205mm 。

4、主桁立杆的稳定性计算 立杆截面的最小回转半径：：7373740070.814707x Ix i mm A ===； 长细比：400056.570.8ox x x l i λ===；查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表可知其对x 轴为b 类截面，进而查表C-2得0.823ϕ=；所以立杆的稳定性验算如下：79.396.42050.823N MPa MPa A ϕ==<，其稳定性满足要求。

合集下载

连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(迈达斯建模).(DOC)

连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(迈达斯建模).(DOC)

鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥连续梁（70+120+70）m悬臂施工挂篮验算书施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部计算：江光军2015年5月整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.挂篮设计 (2)4.挂篮荷载 (8)5.挂篮建模 (15)6.梁单元强度及刚度（挠度）验算 (17)6.1强度验算 (17)6.2刚度（挠度）验算 (21)7.三角桁架验算 (23)7.1强度及稳定性验算 (23)7.2刚度(变形)验算 (26)7.3连接螺栓、孔验算 (27)8.吊杆及其它结构验算 (30)8.1吊杆强度（拉力）验算 (30)8.2挂篮空载前移相关结构验算 (31)9.抗倾覆安全系数验算 (34)9.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (34)9.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (34)鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂篮验算（70+120+70）m1.计算依据（1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；（2）对应的挂篮设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（6）电算软件：迈达斯(Midas Civil)。

2.主要技术参数根据相应的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。

（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）混凝土考虑预压荷载系数取1.2；（4）混凝土超灌系数取1.05；（5）钢材弹性模量：2.1×105MPa；（6）钢材容许应力:拉应力[σ]=140×1.3=182Mpa(Q235)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（7）焊接容许应力：同基本钢材。

gl型三角形挂篮主要构件检算书_secret

gl型三角形挂篮主要构件检算书_secret

GL型三角形挂篮主要构件检算书1 GL 型三角形挂篮概述根据某特大桥的特点，本桥悬臂施工采用GL 型三角形挂篮。

挂篮的主承重架采用三角形桁架，桁架用热轧型钢组拼而成，结构受力明确，自重轻，刚度较大，滑行移动方便。

挂篮底模架主要受力构件也采用刚度大的热轧型钢，受力状态良好。

挂篮各种杆件联接点采用焊接及栓接（以栓接为主），装拆方便。

外模采用组合钢模，用角钢或槽钢焊接的外模架支撑。

内模采用组合钢模，用槽钢焊接的内模架及钢管支撑。

该挂篮由斜拉组合梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及张拉平台等组成，见图1所示。

图1 GL型三角形挂篮立面示意图挂篮承重主构架的下弦杆及斜拉杆均由2［28b 槽钢组成，材料采用16Mn 钢，前上横梁、前下横梁及后横梁均由2［40b 槽钢组成，纵梁由2［36b 槽钢组成，均采用Q235钢材，E=2.1×105MPa ，[σ]=215MPa ，[τ]=125MPa 。

前、后吊带均采用截面规格为150×32mm 的16Mn 钢板条；当前吊带需接长时，采用2根截面规格为150×20mm 的吊带（采用16Mn 钢板条）与1根截面规格为150×32mm 的吊带通过销轴联结；销轴采用规格为M50的40CrMo 棒材，屈服强度825MPa ，容许应力[σ]=0.7×825MPa= 577.5MPa ，容许剪应力[τ]=0.6[σ]=346.5MPa 。

箱梁翼缘板模板及箱梁内顶模均采用1Φ32精轧螺纹粗钢筋吊杆吊挂，Φ32精轧螺纹粗钢筋采用40Si 2Mov 钢材，屈服强度750MPa ，容许应力[σ]=0.7×750MPa= 525MPa ，容许剪应力[τ]=0.6[σ]=315MPa 。

挂篮后锚系统采用6Φ25精轧螺纹钢筋，尽量利用桥梁已有的竖向预应力筋， Φ25精轧螺纹钢筋采用40Si 2Mov 钢材，屈服强度750MPa ，容许应力[σ]=0.7×750MPa= 525MPa ，容许剪应力[τ]=0.6[σ]=315MPa 。

挂篮验算报告

挂篮验算报告

xx特大桥三角挂篮验算报告X X X X X X2008年7月1 概述某新建铁路工程JSJ—Ⅳ标xx特大桥主桥为48+80+48m连续箱梁体系双线桥梁，梁全长177.5米。

梁高沿纵桥向按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75米，中支点梁高6.4米，边支点及跨中梁高3。

6米，中跨跨中直线段10米，边跨直线段长13.75米。

采用整体桥面，桥面板上设置高挡渣墙、电缆槽、混凝土栏杆。

连续梁中跨跨中设置接触网一般支柱一个,支柱内侧距离线路中心线距应不小于3。

1米,基础处桥面板需局部加厚。

截面采用单箱单室直腹板形式,顶板厚度除梁端附近外均为35cm,腹板厚由100~70～60~48cm渐变，底板由跨中的40cm按二次抛物线y=1120/66002×X2变化至根部的100cm。

顶板宽度11。

7米，底板宽度6.4米.箱梁两侧腹板与顶板相交处均采用圆弧倒角过渡。

支座处及中跨跨中共设置5个横隔板。

横隔板厚度：边支座处1.45m，中支座处3。

0m，中跨跨中0.6 m。

横隔板及两端底板设有过人洞.主桥施工分为2个单T，每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成12段，0号梁段长12 m，1～3号梁段长2。

5m,4号梁段长3。

0m,5～7号梁段长3.5m,8～10号梁段长4。

0m，合拢段梁段长2.0 m，边跨现浇段长7。

75 m，悬臂最重梁段为1#段（125。

9T).该桥的施工方案为平衡悬臂现浇施工。

根据箱梁结构特点及设计要求,结合以往同类型桥施工中所取得经验，拟采用斜拉式三角挂篮进行箱梁悬臂浇筑施工。

按照施工过程中挂篮所承受的最不利荷载对挂篮进行验算是保证施工过程安全的必要环节。

2 挂篮设计情况简介斜拉式三角挂篮总重为84。

6t（包括模板系统）,由主梁承重系统、底模系统及滑梁系统、后锚及行走系统、外侧模系统等五个分系统组成。

挂篮三面图见图1.1～图1.3。

图1.1 三角挂篮立面图图1。

2 三角挂篮平面图图1.3 三角挂篮断面图2.1 主梁承重系统三角挂篮主梁承重系统主要由两片主梁、前上横梁、后上横梁，滑道组成.主梁桁架为三角形桁片，由立柱、斜拉杆、主梁组成。

福州至平潭铁路工程

福州至平潭铁路工程

福州至平潭铁路工程福平铁路FPJL-1标监理标段隧道工程监理实施细则（HL-R027－03）编写人：项目总监理工程师：南昌华路建设咨询监理有限公司福平铁路JL-1标项目监理部2013年 11月22日目录一、隧道工程特点及技术、质量标准··3二、测量监理实施细则··7三、隧道工程施工准备阶段监理··11四、洞口工程施工阶段监理实施细则··12五、超前地质预测预报监理实施细则··21六、洞身开挖监理实施细则··25七、隧道监控量测监理实施细则··30八、初期支护监理实施细则··36九、混凝土衬砌监理实施细则··42十、特殊地段及不良地质地段施工监理实施细则··49 十一、明洞监理实施细则··58十二、防水和排水设施施工监理实施细则··63十三、隧道相关接口工程监理实施细则··74十四、环境保护与水土保持监理实施细则··78十五、风险评估与管理及应急预案监理实施细则··80一、隧道工程特点及技术、质量标准（一）工程概况新建福州至平潭铁路工程FPZQ-1标（站前工程）位于福建省福州市，正线起讫里程DK0＋000～DK25＋475.58，正线全长25.475km。

其中利用沿海联络线3.30km，新建段长25.475km。

路基土石方49.9311万m³，单双线桥梁21座长10536.58延米，隧道10座长16055.8延米。

福州至平潭铁路DK0+000～DK3+300利用既有沿海铁路联络线，相应配建福州站至樟林段沿海铁路联络线：下行联络线：XLDK0+000～XLDK4+300,长度4.3km；上行联络线：SLDK0+000～SLDK4+300,长度4.3km。