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盘扣式脚手架计算书

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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图1ST 9DD盘扣式脚手架剖面图实用标准文案三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1抗弯验算2 2M max=ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2<[f]=205N/mmf 满足要求。

2挠度验算4 4V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm[ min[l b/15010] = min[900/15010] =6mm 满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R I=R2= ql b/2=1.999 (X9/2=0.899kN正常使用极限状态R i / =R2Z = q z l b/2=1.466 (X9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ^(G kjg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+1.4 Q^kzj X a/( n jg +1)=1.2 ^(0.043/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb (a/(n jg + 1) )+Q kjj (a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.(2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下l. ^kK'rr1、抗弯验算2 2M max=ql b2/8=1.989 0<92/8=0.201kN m(T =Mn ax/W=0.201 X!06/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mmf 满足要求。

2、挠度验算4 4V max=5q/ l b/(384EI)=5 1>458 €00/(384 206000 )60700) = 1.00mm< [ T min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= ql b/2=1.989 )9/2=0.895kN正常使用极限状态R3/ =R4Z = q/ l b/2=1.458 )9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2)G kzg/l a=1.2 ).043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F〔/ = R3/ =0.656kN/mq=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下(T =M max /W=0.549 >106/2890=189.9N/mm2 < [f]=205N/mr n满足要求。

2、挠度验算V max =11.122mm>[v]=min[l a /150, 10]=min[1800/150 , 10]=10不满足要求，减小立杆纵向间距3、支座反力验算0.895k NO.SSS K N0.029k k'rn1、抗弯验算Z.921仇009■O.W4-D.921R 端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R i=2X 0.921+0.899=2.7kN ^=Q0kN满足要求。

六、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG ik(1)、立杆的自重标准值NG iki外立杆：NG iki =HXG ki/1.5=13.4 0X96/1.5=0.858kN内立杆：NG iki= 0.858kN⑵、纵向横杆的自重标准值NG ik2外立杆：NG ik2=G kzg X n+i)=0.043 (X+i)=0.387kN内立杆：NG ik2= 0.387kN(3)、横向横杆的自重标准值NG ik3外立杆：NG ik3=G khgX(n+1)/2=0.050 (8+1)/2=0.225kN内立杆：NG ik3= 0.225kN⑷、外斜杆的自重标准值NG ik4外立杆：NG ik4=G kwg>h >4/5=0.074 8<X4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG ik5外立杆：NG ik5=(n+1) G ksgX l/2/2=(8+1) 0>68 >/2/2=0.15kN1/2表示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN⑹、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1) n jg >G kjg/2=(8+1) 2X0.043/2=0.387kN内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计夕卜立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1) 、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1) l a x l b X G kjb X1/6/2 =(8+1) 1.8 0.9 0.350 1/6/2=0.425kN 1/6表示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2) 、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1) l a X G kdb X1/6 =(8+1) 1為 >0.17 1/6=0.459kN1/6表示挡脚板6步1设(3) 、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmwX l a>H =0.01 X.8 X3.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2ki+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN内立杆：NG2k= NG2ki = 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ ik= l a X l b Nn zj>Q kzj)/2 =1.8 0.9 (1)2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2 (NG1k+NG2k)+0.900 X4NQ1k=1.2 左.483+1.125)+0.900 1.4X X.62=6.372kN内立杆：N =1.2 (NG1k+NG2k)+0.900 X4NQ1k=1.2 €.010+0.425)+0.900 1.X X.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1立杆长细比验算1。

=卩X h=1.45 X 1.5=2.175m长细比入=0l/i =2.175 X 1000 /20.1= 108.209 < 210查表得，© =0.418满足要求2、立杆稳定性验算2 2M w=0.9 X 1.4k l a h2/10=0.9 14 X0.445 1.80 1.502/10=0.227kN m(T =N/( © A)+MW =6371.58/(0.418 571.00)+0.227 106/7700=56.187N/mm2<2[f]=300N/mm满足要求!八、连墙件承载力验算N iw=1.4 X k^L i XH i=1.4 ok2h2l a =1.4 (X69 >2 K5 忽X1.8 = 10.40kN长细比入=/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，© =0.896 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N。

，取3kN。

3 2 2 (N lw+N°)/( 悶=(10.403+3) 1X/(0.896 4X4)=35.28N/mm < [f]=205N/mm满足要求！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度f y=210N/mm2d min=2X (A/ n2)2X(N s+N0)/f y/ n1)=2>(10.403+3) 1>/210/3.142)1/2=9.015mm九、可调底座承载力验算由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力:R max=N=6.372kN W [N]=180kN满足要求！。

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5号下穿通道箱涵盘扣式脚手架计算书(附件一)

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板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×1=40.044kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)]×1=36.264kN/mq1活=γ0×(γQ×υc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×υc×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×1＝33.22kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝40.044×0.12/8＝0.05kN·mσ＝M max/W＝0.05×106/54000＝0.927N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×33.22×1004/(384×9350×486000)=0.01mmνmax=0.01mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算101k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.028kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝4.028×1.22/8＝0.725kN·mM2＝q1L12/2=4.028×0.12/2＝0.02kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.725，0.02]＝0.725kN·mσ=M max/W=0.725×106/4490=161.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×4.028×1.2＝2.417kNV2＝q1L1＝4.028×0.1＝0.403kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.417，0.403]＝2.417kNτmax=2V max/A=2×2.417×1000/424＝11.401N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×υc×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.342kN/m挠度,跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×3.342×12004/(384×206000×10.78×104)＝4.063mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.342×1004/(8×206000×10.78×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.052kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×υc×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.362kN/m承载能力极限状态按简支梁，R max＝0.5q1L＝0.5×4.052×1.2＝2.431kN按悬臂梁，R1＝4.052×0.1＝0.405kNR＝max[R max，R1]＝2.431kN;正常使用极限状态按简支梁，R'max＝0.5q2L＝0.5×3.362×1.2＝2.017kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=3.362×0.1＝0.336kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.017kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=3.89×106/102000=38.135N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.586×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)＝21.546N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中νmax=0.323mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=19.448kN，R2=19.448kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×450=2130mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2130/20.1=105.97≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立柱段：λ1=l01/i=2130.000/20.1=105.97查表得，υ＝0.551不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2]=Max[19.448，19.448]=19.448kNf＝N1/(ΦA)＝19448/(0.551×571)＝61.814N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQυcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN1w =Max[R1,R2]+M w/l b=Max[19.448,19.448]+0.026/1.2=19.47kNf＝N1w/(υA)+ M w/W＝19470/(0.551×571)+0.026×106/7700＝65.261N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，υ1=0.667不考虑风荷载:N =Max[R1,R2]+1×γG×q×H=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9=20.69kNf=N/(υ1A)＝20.69×103/(0.667×571)=54.325N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQυcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN w=Max[R1,R2]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9+0.026/1.2=20.7 12kNf=N w/(υ1A)+M w/W＝20.712×103/(0.667×571)+0.026×106/7700=57.76N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.9/11=0.627≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.076×26×6.9×3.9+0.55×26×6.9×3.9)= 551.864kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))×26×112/2=1725.384kN·mM T=551.864kN·m≤M R=1725.384kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.612×26×6.92+0.55×26×6.9×3.9)=143 9.403kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×1.2+(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))]×26×112/2=44366.268kN·mM T=1439.403kN·m≤M R=44366.268kN·m满足要求！十一、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×0.967×0.829+0.25×0)×1×5320×1180/1000=3521.462kN≥F1=20.712kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=20.712kN满足要求！。

盘扣式脚手架计算书80482

盘扣式脚手架计算书80482

盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计2)0(kN/m风荷载高度变化系1.687，1.09数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500横向横杆自重G khg(kN)0.05单跨间横杆根数n jg2间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN)0.043纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)0.043横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj×l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。

盘扣式脚手架计算书

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盘扣式脚手架计算书
1常见材料及特性
板扣式脚手架所用的基本材料主要有：钢管、挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等。

钢管的截面形状可以呈现为圆形、矩形、尖锥形等多种形式，它们的强度都很高，一般以Q235B钢为主，机械性能以及热处理工艺和外观表现都很稳定。

挂钩的的作用是把螺栓连接在板扣紧固件上，具有中心对对称，标准尺寸等优点。

螺栓和蝴蝶螺丝是联接板扣元件的连接件，由于它们具备良好的抗腐蚀和机械强度，它们被广泛采用于不同地方的工程。

2计算步骤
1.首先，要确定板扣式脚手架的所需材料，根据实际情况选择是圆形、矩形、尖锥形等形状的钢管。

2.其次，根据工程要求，确定所需钢管的自重和规格，确定所需的挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等的数量。

3.再次，计算板扣式脚手架的标准长度、上部支座板宽度及板面下部支座板宽度，并按照标准长度进行配置和拼装。

4.最后，在安装过程中，要严格检查所有配件的螺母和连接件以及板扣件的安装情况，确保所有联接部件的安全可靠。

3计算的重要性
脚手架主要用于吊装、安装建筑物、架设搁置物位等，保证安全运行是关键。

正确的计算，可以帮助我们选择合适的材料，从而减少材料的浪费，并确保材料的耐久性和服务寿命，有助于后续安装工作的顺利进行，降低施工风险。

盘扣式脚手架计算书24594

盘扣式脚手架计算书24594

盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q = 1.2X (G khg/I b+G kjb X l a/(n jg+1) ) + 1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4X 2.0X 1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q，=(G khg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35X1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999 X 0.9/8=0.202kN • m(=M max/W=0.202 X 10/386O=52.43N/mm 2< [f]=205N/mm 满足要求。

2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X 1.466X 900/(384 X 206000X 92800) =0.65mmC [ V = min[l b/150 , 10] = min[900/150, 10] =6mm满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X 0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R/=R2Z = q / l b/2=1.466 X 0.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2X (G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+1.4 X 2.0X 1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kjj X l a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下正常使用极限状态R3/ =R4Z = q / l b/2=1.458 X 0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F i= R3=0.895kN/mq=1.2X G kzg/l a=1.2X 0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F i z= R3/ =0.656kN/m q=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下(=M max/W=0.549 X 106/2890=189.9N/mm2 < [f]=205N/mm 满足要求。