71.6m开底泥驳波浪载荷计算报告要点

3.2.1 风、水流和波浪对浮体产生的作用力风、水流和波浪对浮体产生的作用力参照前苏联《波浪、冰凌和船舶对水工建筑物的荷载与作用》计算。

（1）风对浮体作用的横向分力和纵向分力见3.2.1.1。

（2）水流对浮体作用的横向分力和纵向分力水流对浮体作用的横向分力和纵向分力按以下公式计算：20.59x x x F A v =20.59y y yF A v = 式中：F x 、F y —趸船计算水流力的横向分力和纵向分力(kN)；A x 、A y —浮趸水下横向和纵向阻水面积(m 2)； v x 、v y —设计水流流速的横向和纵向分量(m/s)。

浮趸水面以下的阻水面积计算：A x =45×0.6=27m 2； A y =7×0.6=4.2m 2 作用在趸船上的水流力：20.5927 1.5538.27kN x F =⨯⨯=20.59 4.2 1.55 5.95kN y F =⨯⨯= （3）波浪对浮体的作用力波浪对浮体的横向分力和纵向分力按以下公式计算：1x x Q ghA χτρ= y y Q ghA χρ=式中：Qx 、Qy —趸船计算波浪力的横向分力和纵向分力(kN)； χ—系数，按图3-1取用，图中ds 为浮趸吃水，ds=0.6m ；τ1—系数，按表1-3.6取用，表中αl 为浮体水下部分纵向轮廓的最大水平尺寸（m ），取αl=45m ；h —取H5%波高，h=1.3m ；Ax 、Ay —浮趸水下横向和纵向阻水面积(m 2)。

图3-1 系数χ值的曲线图表1-3.1 系数τ1/0.6/200.03s d λ==，根据图3-1， 取χ=0.85。

/48.6/20 2.25l αλ==，根据表1-3.6，取τ1=0.48。

χ作用在趸船上的计算波浪力：10.850.48 1.0259.8 1.327146.79kN x x Q ghA χρ==⨯⨯⨯⨯⨯=τ 0.85 1.0259.8 1.3 4.222.83kN y y Q ghA χρ==⨯⨯⨯⨯=风、水流和波浪对浮趸的作用力计算结果见表1-3.7。

摘 要 ：文章综述了近年来海洋平台波浪理论夏波浪栽荷计算方法的研究与发展概况， 包括不同海域渡浪栽荷的计
算理论 ， 以及不 同类 型、 同尺度海 洋平 台的波浪栽荷 的计 算方法夏其应 用， 不 并对各种 不 同波 浪理论 的适 用范围夏
其 优 缺 点进 行 了分 析 。 同 时对 目前 应 用较 广 的数 值 模 拟 技 术在 海 洋 平 台方 面 的应 用 进 行 了分 析 ， 举 了相 关 应 用 列 实例 ， 对 其 发 展 前 景 进 行 了展 望 ， 出 了相 关研 究建 议 。 并 提
ＺＨＡＮＧ ｉ— ｉ ， ＡＮ ｎ ｌ 。 Ｕ ｅ ｈ 。 Ｊｎ ｐｎ ＤＵ Ｙａ —ｉ ＬＩ Ｘｕ — ｕ 。
（．Ｃ ｉａ０ １ ｈｎ 胪 ｈ ｒ ｉ Ｅ ｇｎｅｉｇＣ ． ｔ． Ｔ ｎ ｇ ０ ４ ２ Ｃ ｉａ ｏｅ Ｚ ｎ ｉｅｒｎ ｏ Ｌｄ ， ａ ｇ ｕ３ ０ ５ ， ｈｎ ； Ｏ ２ ｏｌ ｅ ｆ Ｐ ｔｏｅ ｍ Ｅｎ ｉｅｒ ｇ， ｈｎ ｎｖｒｉ ｆＰｅｒｌｕ （ ａ ｏ ｇ ， ｏ ｇ ｉｇ２ ７ ６ ， ｈｎ ｌ ．Ｃ ｌ ｇ ｅｒｌｕ ｇｎ ｅｉ Ｃ ｉａＵ ｉｅｓ ｙｏ ｔ ｅｍ Ｈｕ ｄ ｎ ） Ｄ ｎ ｙｎ ５０ １ Ｃ ｉａ ｅ ｏ ｎ ｔ ｏ
３ ．Ｌ ｎ ｈ ｕ Ｐｅ ｒ ｌｕ Ｍ ｅ ｈ ｎ ｃ ｌＲｅｅ ｒ ｈ Ｉ ｓｉｕ ｅ ａ ｚ ｏ ｔ ｏ ｅ ｍ ｃ ａ ｉ ａ ｓ ａ ｃ ｎ ｔｔ ｔ ，Ｌａ ｚ ｏ ３ ０ ０ Ｃ ｉ ａ ｎ ｈｕ ７０ ５ ， ｈｎ ）
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｇｅ ｅ ａ ｔ ｔ ｓ ｏ ｅ ｅ ｏ ｍｅ ｔ ｏ ｖ ｈ ｏ ｙ ａ ｄ ｗａ ｅ ｌ ａ ｓ ｏ ｆｓ ｏ ｅ ｐ ａ ｆ ｒ ｉ ｅ ｅ ｔ ｎ ｒ ｌ ｓ ａ ｕ ｆ ｄ ｖ ｌ ｐ ｎ ｎ ｗａ ｅ ｔ ｅ ｒ ｎ ｖ ｏ ｄ ｎ ｏ ｆ ｈ ｒ ｌｔ ｏ ｍ ｎ ｒ ｓ ｎ ｙ ａ ｓ ｉ ｕ ｅ ｒ ｓ ｓ ｍｍ ａ ｉｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｅ ，ｉ ｃ ｕ ｉ ｇ ｃ ｍｐ ｔ ｔｏ ｈ ｏ ｙ ｏ ｖ ｏ ｄ ｎ ｄ ｆ ｅ ｅ ｔ ｓ ａ ａ ｅ 。ｃ ｍ － ｒ ｄ ｉ ｈｓｐ ｐ ｒ ｎ ｌ ｄｎ ｏ ｚ ｕ ａ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｆｗａ ｅ ｌ ａ ｓ ｉ ｉ ｒ ｎ ｅ ｒ ａ ｏ ｆ ｐ ｔ ｔ ｎ ｍｅ ｈ ｄ ｎ ｐ ｌ ａ ｉ ｎ ｏ ｖ ｏ ｄ ｃ ｉ ｇ ｏ ｆ ｓ ｏ ｅｐ ａ ｆ ｒ ｗｉｈ ｄ ｆ ｅ ｅ ｔｔ ｐ ｎ ｉ ｅ — ｕ ａ ｉ ｔ ｏ ｓ ａ ｄ ａ ｐ ｉ ｔ ｓ ｆｗａ ｅ ｌ ａ ｓ ａ ｔ ｎ ｏ ｆ ｈ ｒ ｌ ｔｏ ｍ ｔ ｉ ｒ ｎ ｙ ｅ ａ ｄ ｄ ｍ ｎ ｏ ｃ ｏ ｎ ｆ ｓｏ ａ ｈ ａ ｅｔｍｅ ｎ ｍ ｅ ｉ ａ ｉ ｕ ａ ｉ ｎ ｔ ｃ ｎ ｌ ｇ ｅ ｎ ｐ ｌ ｄ ｗｉｅ ｙｏ ｆｓ ｏ ｅｐ ａｆ ｒ ｉ ａ ａ ｙ ｅ ｉ ｎ， ｔ ｅｓ ｍ ｉ ｕ ｒｃ ｌ ｍ ｌ ｔ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ ｂ ｉ ｇ ａ ｐｉ ｄ ｌ ｎ ｏ ｆｈ ｒ ｌｔ ｍ ｎ ｌｚ ｄ ｉ ｔ ｓ ｏ ｅ ｏ ｓ ｎ

舱高度的溢流
１ ． ２ 船型及主要性 能参数
开体泥驳 的船体分成对称两半． 通过首尾 甲板两 铰链 和两只油缸 连成一体 。油缸两 只耳环 与船体加强结构通过 支座相 连， 油缸伸缩使
闭体的动作 。通过铰链相连的两对半船体将有 向两边 本船 泥舱舱容为 ３ ７ ０ ０ Ｉ ｎ ， 、 船体钢 质焊接 、 艉楼 、 带球 鼻首 的 自航 该船实现开体、 张开 的趋势， 假如油缸没有 自 锁装置两对半船体将会 自由张开。本船 开体 泥驳。本船采用双 机 、 双全 回转螺旋 桨推进， 在 船艏设有侧 推装 的液压缸设置了 自锁装置。 使该船紧闭状态下在海上作业时， 即在风浪 置。 总长 ９ ９ ． ５ 米， 型宽 １ ９ ． ４ 米， 型深 ６ ． ３ 米． 设计吃水 ５ ． Ｏ 米， 挖泥吃水 也能够顺 利地进行装泥 、 卸泥作业。 ５ ． ８ ５米 ， 航速 １ ２ ． ４节 ， 续航力 ６ ０ ０ ０海 里 ， 能够通 过船体对开 ３ ８度快 的情况下， 速干净地将 泥舱中的各类泥砂直接 卸载到海底 ．泥舱 的装舱容重为
算． 以满足开体状态下的强度要求 根据泥舱舱容 、动力配置方案 、布 置等 多方面 因素综 合 考虑 ，
时扬德努公司建造 的一系列开体泥驳。该船是 国内建 造的最先进 、 载 设计 单 位 优化 确定 了本 船 的主 尺度 参 数 该 船 的 泥舱 舱 容 达 到 ７ ０ ０ ｍ ａ 泥舱 的装 舱容 重为 １ ． ６ ７ ｔ ／ ｍ ｓ ．达 到 了 国内外 同类 型 的先 进 重量最大的 自 航 开体泥驳 ．具有相当的技术创新 性和技术挑 战性 ． 该 ３ 技术指标 。 船被授予 “ ２ ０ １ ２ 年 天津市名牌产 品” 称号 。 下面对本船 的技术特 点进
相 当的技 术创 新 性 和 技 术挑 战性 ， 配合 挖 泥 船 施 工 ， 经 济 效果 显 著 ， 是挖 泥船 配套 施 工 的 方 向 ， 已被 广 泛 采 用 。

图 １合田 良实法中波浪压力的分布 图 １给 出了利用合 田良实法计算得到 的波浪力分布 图。 其 中 ｄ表示基础前 ５Ｈ位置处 的水深 ， 代表 防浪墙前 的水 深 ， 代表 防浪墙墙底到静水面的高度 ，在没有掩护层 的情
Ｐ。＝Ｐ 一（ｐ 一Ｐ ）（ 浪力 ：
采 用 海 港水文规 范＞）中提供 的公式对防波堤 防浪墙波 浪力 进行计算 ，得到 的波浪 力在 立波状态下随水深增加而增 大 ；当波态为近破波 时 ，同一 波高情 况下 ，采 用规 范公 式计 算得 到的总水平波浪力 随水深增大而减小 。同一波态和 水深 条件 下 ，采用规范公 式计 算得到的防浪墙总水平波浪力 随波 高增加而增大 ，近 破波 状态下防浪墙总水平波 浪力 随波高增 大而显著增加 。
合 田良实法 自提 出以来 就受到 了学者们 的广 泛认可 。本 文根据 １９８５年出版的 不规则波及海上建筑物设计》一书 中提 出的合 田良实针对 防浪墙 波浪力进行计算 的方法。该方 法主 要适用于立波和 破碎 波作用下 的防浪墙波浪 力计算 ，在 很 多国家的规范 中都借鉴该 方法进 行波浪力分析和 计算 ，得 到 了大量实 际工程 的检验 。
２８２
中 国 水 运
第 １６卷 、互 一Ｒ臻 蟮 ＊ 镧
增 加而增加 ，因此 ，也 比较 适用于立波及近破波作 用下 的防
从图 ３和图 ４对比分析可以看出 ：
啪 啪 咖 枷 ｌ毫
浪 墙波 浪力 的计 算 ，而对于 陡 波作 用下 的情况 而言 ，采 用
（１）基床 类型为中基床 时，采 用合 田良实方法得到 的防
况下 ，取 ｄ２＝ｄｌ，ｈ。表示 防浪墙高于静水面 的高 度。 ＝ （ ＋ ） ； ＝ ／ｃｏｓｈ（２ｚｄ／Ｌ）； ＝

• 另外，在长期的波浪淘刷之下，刚性护面结构下面的 另外，在长期的波浪淘刷之下， 反滤层很容易被掏空，在此种情况下， 反滤层很容易被掏空，在此种情况下，波浪的冲击力 结合波浪对护面结构的反作用力， 结合波浪对护面结构的反作用力，往往会造成海堤的 最终破坏。因此， 最终破坏。因此，斜坡式采用混凝土板护面层进行强 度设计时，一定要进行波浪作用力的计算。 度设计时，一定要进行波浪作用力的计算。
• 2 计算内容： 计算内容： • 分为直立式护面结构和斜坡式护面结构
的波浪作用力计算。 的波浪作用力计算。
• 3 计算公式来源： 计算公式来源： • 主要来自于《海港水文规范》 主要来自于《海港水文规范》公式和原
苏联规范公式。 苏联规范公式。
正文有关条文的解释和说明 • 6.7.1 海堤工程的波浪作用力计算应采用不 规则波要素作为计算条件， 规则波要素作为计算条件，计算应取堤脚前 波长处的波浪要素， 约 1/2波长处的波浪要素 ， 当堤脚前滩涂坡 波长处的波浪要素 度较陡时，应取靠近海堤堤脚处的波浪要素。 度较陡时，应取靠近海堤堤脚处的波浪要素。 堤前波浪要素应按第6.1节 堤前波浪要素应按第 节 ～ 第 6.4节的规定 节的规定 确定。 确定。 • 6.7.2 波浪作用力可分为直立式护面和斜坡 式护面按附录G.1和附录 和附录G.2计算确定，单一 计算确定， 式护面按附录 和附录 计算确定 坡度陡墙式海堤的波浪作用力， 坡度陡墙式海堤的波浪作用力，可按相关直 立式海堤的公式估算。 立式海堤的公式估算。
• 还有一种情况是陡墙式护面结构下的防浪 墙的稳定也和波浪作用力紧密相关， 墙的稳定也和波浪作用力紧密相关，本节 就是针对此种情况下而制定的。 就是针对此种情况下而制定的。对于陡墙 式护面结构（防浪墙的稳定）、 ）、斜坡式采 式护面结构（防浪墙的稳定）、斜坡式采 用混凝土板护面层进行强度设计时， 用混凝土板护面层进行强度设计时，需进 行波浪作用力的计算。 行波浪作用力的计算。

地基承载力计算公式是什么第一篇：地基承载力计算公式是什么地基承载力计算公式是什么地基承载力计算公式的说明:f=fk+ηbγ(b-3)+ηdγο(d-0.5)fk——垫层底面处软弱土层的承载力标准值（kN/m2）ηb、ηd——分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数 b－－基础宽度（m）d——基础埋置深度（m）γ－－基底下底重度（kN/m3）γ0——基底上底平均重度（kN/m3）地基的处理方法利用软弱土层作为持力层时，可按下列规定执行：1）淤泥和淤泥质土，宜利用其上覆较好土层作为持力层，当上覆土层较薄，应采取避免施工时对淤泥和淤泥质土扰动的措施；2）冲填土、建筑垃圾和性能稳定的工业废料，当均匀性和密实度较好时，均可利用作为持力层；3）对于有机质含量较多的生活垃圾和对基础有侵蚀性的工业废料等杂填土，未经处理不宜作为持力层。

局部软弱土层以及暗塘、暗沟等，可采用基础梁、换土、桩基或其他方法处理。

在选择地基处理方法时，应综合考虑场地工程地质和水文地质条件、建筑物对地基要求、建筑结构类型和基础型式、周围环境条件、材料供应情况、施工条件等因素，经过技术经济指标比较分析后择优采用。

地基处理设计时，应考虑上部结构，基础和地基的共同作用，必要时应采取有效措施，加强上部结构的刚度和强度，以增加建筑物对地基不均匀变形的适应能力。

对已选定的地基处理方法，宜按建筑物地基基础设计等级，选择代表性场地进行相应的现场试验，并进行必要的测试，以检验设计参数和加固效果，同时为施工质量检验提供相关依据。

经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对地基承载力特征值进行修正时，基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础埋深的地基承载力修正系数取1.0；在受力范围内仍存在软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的地基承载力。

对受较大水平荷载或建造在斜坡上的建筑物或构筑物，以及钢油罐、堆料场等，地基处理后应进行地基稳定性计算。

结构工程师需根据有关规范分别提供用于地基承载力验算和地基变形验算的荷载值；根据建筑物荷载差异大小、建筑物之间的联系方法、施工顺序等，按有关规范和地区经验对地基变形允许值合理提出设计要求。

图１随∥变化（Ｊｔａｔｉｏｎ：１１，Ｆｎ；０．５９２）
图２
１疆Ｆｎ变化（ｓｔａｔｉｏｎ＝１１，ｐ：１８０。）
６２
３双体船波浪载荷的理论计算
在双体船于波浪中运动二维半理论和数值求解的基础上，根据刚体动力学平衡原理，可求解双
体船横剖面和连接桥纵向剖面上的波浪诱导载荷【３】。这些载荷可通过基于二维半理论的计算程序计 算出来。
３１双体船横剖面波浪诱导载荷
当船舶在斜浪中航行时，由于波浪作用及船体的摇荡运动，船舶横剖面内将产生波浪诱导的垂 向剪力、垂向弯矩、水平剪力、水平弯矩和扭矩（通常轴力很小，可忽略不计）Ｈ】。这些载荷对船体纵 向构件的拉伸和剪切强度、稳定性等产生直接影响。对于双体船而言，由于其横剖面结构强度储备 较大，结构安全性问题不如连接桥横向结构严重。约定横剖面载荷的指向与坐标轴同向时为正，则 双体船横剖面上的波浪诱导载荷包括垂向剪力７Ｂ，垂向弯矩７Ｍｙ，水平剪力死０，水平弯矩７Ｍｚ，
ｋ２＝０．５２５４；ｋ３＝１一面ｚ－瓦Ｏ．５瓦Ｔ＝。．６１１４；％：＝７ｍ；
（ＫＮ・小） （ＫＮ・ｍ）
因而，波浪弯矩全幅值为３４８９２ ＫＮ・ｍ。
在强度校核时，应在波浪弯矩上迭加上静水弯矩，静水弯矩．－－Ｉｖ２近似取中拱０．５ＡＬ＝９７５０翩Ｖ．ｍ． 中垂０。此时，中拱弯矩２２４７５ ＫＮ・ｍ，中垂弯矩２２１６７ ＫＮ・ｍ，因而，波浪弯矩全幅值为
中拱：Ｍ忉－－０．１９０ＷＬ２（ＢｗＬ２＋七２Ｂｔｎ）Ｃ口（ＫＮ・ｍ） 中垂：Ｍ阳窖＝ｏ．１４ＣｗＬ２ｐ昵２＋ｋ３Ｂｍ）（％＋ｏ．７）（ＫＮ・ｍ）
（４） （５）
这里，ｃ曰＝而嚣丽Ａ
吃＝ｌｌｍ；得到，
Ｍ概≈１２７２５ 肘瓣≈２２１６７
；‰＝７ｍ；Ｃａ＝０．５１２ ｋ２＝Ｉ一砸ｚ再－０忑．５万Ｔ；ｚ￣５・。ｍ；Ｇ＝０．０８Ｌ＊０．９＝３・７４４；

本文 采用 Ｎ ｅ ｗ ｍ ａ ｎ ＿ ２ 提 出的远 场 积分 法 和对
探 中倍 受青 睐 。动力 定 位 系统是 通过 推进 器 产生 的推力 来平 衡 风 流 浪 等 环 境 载荷 对 平 台 的作 用 ， 从 而使 平 台保持 在 预定 的位 置和 方 向进行 正 常作
业。
深海 。这就 对海 洋资 源 开采 和勘 探装备 提 出 了新 的技 术要 求 ， 其 中就 包 括 了定 位 技 术 。传 统 的锚 泊 定位 方式 由于 受 水 深 等各 种 因素 的限 制 ， 在 深 海 尤其 是超 深 海 资 源 开发 和勘 探 中很 少 采 用 ， 而
单 点 系泊 系统 和 动 力定 位 系统 便 随之 产 生 ， 特 别
钦州学院海洋 学院讲 师。
２
钦州 学 院学报
第２ ９ 卷
据 用差 值法 得到 二 阶波浪漂 移力 的计 算结 果 。
浪 向角 ， 取 随浪 时为零 度 ； ， 、 ： 垂 荡 时 的幅 值 ，
１ 波 浪 载 荷 计 算 方 法
设船式平台浮于 自由液面 ， 无航速 。取图 １ 所 示 的坐 标 系 ， 轴平行于 中纵剖面 面， 指 向船 首； Ｙ轴平 行 于 中横 剖 面 面 ， 指 向船 舶 左 舷 ； 轴
以深 海 船 式平 台动 力定 位 系统为 例
韩 鑫 ，蓝尉 冰
（ １ ．钦州 学 院 海 运学 院 ，广 西 钦 州 ５ ３ ５ ０ ０ ０ ；２ ．钦 州学 院 海 洋学 院 ，广西 钦州 ５ ３ ５ ０ ０ ０）
［ 摘
要］ 动力定 位系统是深海平 台关键设备 之一 ， 用于在风 流浪等环境 载荷作用 下保 持平 台预定 的工
台所 受 的二 阶波 浪 漂 移 力进 行 了计 算 ， 并 将 两者 的计 算结 果 进 行 了 比较 ， 验证 了 Ｎ ｅ ｗ ｍ ａ ｎ方 法 的 不合 理 性 。之 后 根 据 ＭＡ Ｒ Ｉ Ｎ Ｔ Ｅ Ｋ报 告 给 定 的数

8 18 37 52 56 32 19 9 233
8
23
7
6 5 2 1
0
10
14
41 59 41 28 17 221
表1
剖面
计算剖面位置
剖面型心位置
X (m , 距船尾） Y (恥距船中） 1 2 3 4 5 6 0 7.8 16.2 22,5 28.1 36.5 44,2 52.6 61 69,4 76.4 83.4 90.4 97.4 105.8 112.8 123 拥 面 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
2
波浪载荷计算
本计算采用CCS中国船级社船舶与海洋 工程线性波浪载荷直接计算软 COMPASSWALCS- BASIC。该软件为三维波浪载荷计 算 软 件 ，适用于三维无航速浮体及常规航 速船舶的运动响应及波浪载荷计算。 2 . 1 坐标系统 COMPASS- WALCS-BASIC 采用如下
2 . 3 水动力模型 本船水动力模型网格使用MSC-patran 生成，将产生的. bddC件导人COMPASS中， 水动力模型见图2。 2 . 4 计算剖面 波浪载荷计算剖面见表1。 2 . 5 其他参数 水密度：1.025t/m3
广 船 科 技 2016 年第_ ( 总第13痛 ）
Ei ll 一
N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S N S
图 5 60°浪向角下弯矩与剪力响应
图 6 9 0 ° 浪向角下弯矩与剪力响应
图 7 120°浪向角下弯矩与剪力响应
GSI SHIPBUILDING TECHNOLOGY
广 船 科 技 2016年第_ ( 总第13痛 ）

目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。

承载力计算方法1．计算公式V A q Q n ⋅+⋅=1γ其中,Q —— 极限承载力；1γ—— 桩靴排开土的水下溶重；V —— 桩靴体积；A —— 桩靴面积；2. 桩端阻力 n q —— 确定方法如下：2．1 对于粘性土（不排水土）u c n S N q ⋅=其中，c N ——承载力系数9)2.01(6≤+=BD N c 最大值不能超过9 D ——桩靴入泥深度；B ——与桩靴面积相当的圆的直径；u S ——不排水剪切强度。

2．2 对于砂性土（排水颗粒土）)1(3.002-+⋅⋅=q r n N p N B q γ其中，2γ——桩靴底面下处土壤水下溶重；B ——与桩靴面积相当的圆的直径；0P ——桩靴底面处压强；q N ——承载力系数 )245(tan 2tan φφπ+=e N qr N ——承载力系数 φtan )1(2+=q r N N其中，φ——内摩擦角。

3 算例：桩靴底面积70m 2桩靴型深：2m桩靴入泥土深度：10m桩靴体积：105m 3算例1：（粘性土质 表1）V A q Q n ⋅+⋅=1γq n ＝N C ×S uNc=6(1+B)D=10mB=2*sqr(A/=2*sqr(70/=9.443mNc=>9 , 所以取9Nc ＝9Su=9kPaq n =9*9000=81000 par 1=9kN/m 3 V=105m 3Q=81000*70+9000*105=6615kN=675t表1 大港、冀东井位试验地点地基土工程地质性质指标算例2：（砂性土质 表2）V A q Q n ⋅+⋅=1γ)1(3.002-+⋅⋅=q r n N p N B q γB=2*sqr(A/=2*sqr(70/=9.443mr 2=10 kN/m 3Nr=Nq=p0=10kN/m 3*4.5m+m 3*2.7m+m 3*2.8m=m 2q n =*10**+=m 2 r 1=9kN/m 3V=105m 3Q=*70+9*105==8861t表2 海南24井位土层强度设计参数表。

基于设计波法的船体波浪载荷计算梁双令;章红雨;齐江辉;郑亚雄【摘要】本文对设计波法的原理进行说明,对比不同规范在载荷控制参数选取上的区别.依据ABS规范规定的载荷控制参数,采用确定性方法和随机性方法对船体波浪载荷进行计算.对比分析2种方法的设计波参数和最大载荷结果可知,在波浪载荷计算上,确定性方法偏于保守,而随机性方法由于考虑了海浪的随机性和不规则性更加科学合理.计算结果可为同类船体波浪载荷计算提供参考.%In this paper, the basic princilpes of the design wave method are discussed and the differences between the different rules in the selection of the dominant load parameters are compared. Deterministic method and stochastic method are used to calculate the wave loads of a ship based on the dominantload parameters of ABS rules. By comparing the design wave parameters and maximum load results of two methods, we can see that deterministic method is conservative in the cal-culation of the wave loads and stochastic method is more scientific and reasonable due to considering the randomness and ir-regularity of the wave. The results are helpful for wave loads calculating of similar ships.【期刊名称】《舰船科学技术》【年(卷),期】2018(040)004【总页数】4页(P39-42)【关键词】波浪载荷;设计波法;确定性方法;随机性方法【作者】梁双令;章红雨;齐江辉;郑亚雄【作者单位】武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉 430064;武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉 430064;武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉 430064;武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉 430064【正文语种】中文【中图分类】U661.30 引言为保证船体结构的安全性，在设计阶段需要结合船舶航行海域的海况条件，对船体可能遭受的极限环境载荷进行预估，从而使船体具有足够的储备强度。

1ˎ某水库库区多年平均最大风速为15m/s, 吹程2000m, 水库平均水深30m,水库正常蓄水位为1426m,设计洪水位为1427.7m, 校核洪水位为1428.8m, 工程等级为4等, 上游坝坡为混凝土护坡, 坡度为1:2。

气象站位于河岸广阔的平原上,距建筑物及树木100米以外。

计算浪压力及坝顶超高。

解析：由题意可知:1，坝顶超高的计算当浪压力参与荷载的基本组合时，计算风速采用重现期为50年的最大风速。

当风速测量高度m h 00.10c =时，依据《碾压式混凝土设计规范》查得：风速高度修正系数00.1z =k ，则计算风速s m 15.0015.001.00v 0=⨯=按《碾压式混凝土设计规范》可知平原地区按莆田实验公式确定：⎪⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛v h g v gD v h g v h m th th m th m 07.013.0020018.007.013.0g 7.045.07.00 []⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯⨯=0.097.470018.07.013.0g 1.0380.70th th v h m=0.09×0.15=0.0135 m h 31.081.90135.0152m =⨯= 对于丘陵，平原地区水库，当26.5m v 0≤，7500m ≤D 时可用鹤地公式计算： 04.037.400625.002000625.00g 156131612%2=⨯⨯==⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛v gD v v h 0.989.810.0415h 22%=⨯=36.034.90386.0020386.00g 212=⨯=⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛v gD v l m 8.279.810.3615L 2m =⨯= 风壅水水面高度：m g D k H v h m1015103262z 45.289.03081.9220006.3cos 20--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==α 由规范可知： 23.242.2h 2%1%=h ，则m 2.1h 1%= 又因为该混凝土坝体的工程等级为4等，则由规范可知m h 4.0c = 所以坝顶超高h h h c z H ++=∆%1=1.2+0.00245+0.4=1.6m2ˎ浪压力计算 因为2m L H ≥时，波浪运动不受库底约束，这样的条件下的波浪成为深水波，则由题意和图形可知三角形分布的面积之差纪委浪压力，则浪压力为:()m h h L KN P z 2%1m 39.242.128.204=⨯=+=γ。

关于水库风浪高度计算公式的几个问题1 关于鹤地水库波高计算公式现行规范《水工建筑物荷载设计规范》（SL744-2016），《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997），推荐的波浪要素计算方法分别是莆田试验站公式、鹤地水库公式及官厅水库公式。

莆田试验站公式如下。

式中－平均波高，m；-平均波周期，s；-计算风速，m/s；D-风区长度，m；-水域平均水深，m；g-重力加速度，取9.81m/s2。

注意。

在SL744-2016与DL5077-1997中，平均波长计算公式中的水深符号与平均波高计算公式中的水深符号不同，但没有相应说明内容。

在《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）、《碾压式土石坝设计规范》（DLT5395-2007）及《小型水利水电工程碾压式土石坝设计规范》（SL189-2013）中，平均波长计算公式中水深采用坝迎水面前水深。

在《碾压式土石坝设计规范》（SDJ218-84，作废）、《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）、《滩涂治理工程技术规范》（SL389-2008）、《海堤工程设计规范》（SL435-2008）中及《广东省海堤工程设计导则（试行）》（DB44/T182-2004），平均波长计算公式中水深采用水域平均水深。

《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189-1996，作废）第6.1.7条，波高可采用莆田试验站公式或官厅-鹤地公式等算出。

官厅-鹤地公式是指波高按官厅水库公式计算、波长按鹤地公式计算。

新版SL189-2013仅推荐采用莆田试验站公式计算波浪要素，但没有说明原因。

在SDJ218-84附录一中，推荐的波浪要素计算公式有莆田试验站公式、安德烈扬诺夫公式及官厅-鹤地公式。

安德烈扬诺夫公式如下。

，并在注中说明，原公式作者未规定计算波高的累积频率，经比较，当时，可取为，当时，可取为。

官厅水库波高、波长计算公式如下。

并说明，经比较，官厅水库波高公式的波高累积概率当时，可取为，当时，可取为，现规范中为。

水工建筑物波浪要素计算探讨程兴奇，刘福臣，李凌宵【摘要】摘要：围绕水工建筑物波浪计算中存在的问题，分析了《水工建筑物荷载设计规范》、《混凝土重力坝设计规范》、《碾压式土石坝设计规范》等规范波浪计算中存在的问题，探讨了莆田试验站公式、鹤地水库公式、官厅水库公式3种不同经验计算公式的适用条件。

给出了平均波长、平均波高的简化计算公式，并进行了具体的算例分析，结果表明，该简化计算公式简单方便。

【期刊名称】长江科学院院报【年(卷),期】2009(026)007【总页数】4【关键词】关键词：波浪要素；平均波长；平均波高；波周期；累计频率水库或水闸蓄水后，其坝（闸）前水深加大，水面宽度及长度增加，水面在风力作用下，形成较大的波浪。

波浪压力是水工建筑物设计中必须考虑的荷载之一，波浪要素的计算正确与否，将直接影响着波浪压力的大小。

波浪要素主要包括平均波长、平均波高、有效波高、波周期、波浪压力等，据统计国内外波浪要素的计算方法有几十种，因各种方法考虑因素的差异，使得它们的适用范围和计算精度出入很大。

目前我国主要采用莆田试验站公式、官厅水库公式、鹤地水库公式、安德列扬诺夫公式等半理论半经验公式计算波浪要素，这些公式往往是根据一定水深和一定水域形状的观测资料分析得出的，具有一定的适用范围和局限性。

国内不同学者对波浪要素的计算进行了探讨，苗兴皓［1］用计算机进行计算和绘图，通过工程实例验证了该程序的可靠性和实用性；贺海洪［2］论述了海堤工程波浪要素计算方法，考虑了波浪传播变形以及如何考虑台风波浪要素，并对各种有关规范的适用性作了探讨；张丛联［3］针对广东省海堤工程导则中有关波浪计算的问题进行了分析探讨，对其中推荐方法的优越性作了分析，同时指出了应用时需要注意的问题。

围绕水工建筑物波浪计算中存在的问题，本文分析探讨了《水工建筑物荷载设计规范》DL5077-1997［4］（以下简称为《荷载规范》）、《混凝土重力坝设计规范》DL5108-1999［5］（以下简称为《重力坝规范》）、《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001［6］（以下简称为《土石坝规范》）波浪计算存在的问题，对平均波长、平均波高等波浪要素的计算提出了简化公式，计算简单方便。

第46卷第2期2017年4月船海工程SHIP & OCEAN ENGINEERING Vol.46 No. 2 Apr. 2017D01：10.3963/j.issn. 1671-7953.2017.02.006绞吸式挖泥船波浪载荷及横向强度直接计算余玮(中国船级社上海分社，上海200135)摘要:为了优化绞吸式挖泥船船型的设计，提高绞吸式挖泥船的设计质量和效率，以一艘124 m绞吸式 挖泥船为研究对象，根据三维势流理论，采用SESAM软件系统对其波浪载荷进行直接计算，并与中国船级社 《国内航行海船建造规范》（以下简称“规范”）的计算值进行比较;采用MSC. patm n/m stm n软件进行泥舱横 向强度有限元直接计算分析，对横向强度进行校核，确认合理的符合绞吸式挖泥船船型特点的波浪载荷、关键结构控制区域以及装载工况，为优化设计、提高设计质量和效率提供依据。

关键词:绞吸式挖泥船;波浪载荷;横向强度中图分类号:U661.43 文献标志码:A 文章编号= 1671-7953(2017)02-0026^04绞吸式挖泥船装有泥泵和吸泥装置，挖泥时 通过旋转绞刀将河底泥沙进行切割和搅动，再用 泥泵将泥浆从泥管吸入，经过排泥管输送到泥沙 物理堆积场。

它的挖泥、运泥、卸泥等工作过程，可以一次连续完成，是一种效率高、成本低、性能 良好的水下挖掘机械，在目前疏浚工程中有着广 泛的应用[1]。

绞吸式挖泥船有着不同于常规船型的结构特 点[2]。

其作为工程船的特殊性，首尾均有很大的 开槽来设置桥架和台车，主甲板上的大开口以及 放置在船体上的复杂工程设备都使其在结构强度 和变形等问题上不同于常规的船舶。

其尺度范围 也常常超出规范的范围，不能直接采用规范公式 计算波浪载荷和进行强度校核。

本文以一艘124 m绞吸式挖泥船为研究对 象，根据三维势流理论采用SESAM软件系统对其 波浪载荷进行直接计算研究，并与规范计算值进 行比较;采用MSC.patran/nastran软件进行横向 强度有限元直接计算，给出此类船型的横向强度 校核方法。